JPH05231727A - 空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 回転熱交換器のアンバランス振動を解消し、
しかも回転熱交換器からの冷媒漏れを防ぐことができる
信頼性にすぐれた空気調和機を提供する。 【構成】 運転停止に際し、圧縮機１の運転が継続され
たまま先ずＰＭＶ４が全閉される。これにより、回転熱
交換器５内の冷媒が圧縮機１側に回収される。この回収
によって回転熱交換器５の内部の圧力が大気圧まで下が
ると、二方弁６が閉じられる。このとき、回収された冷
媒は二方弁６の閉成によって圧縮機１側にとどまり、回
転熱交換器５側に流れない。運転開始に際しては、先ず
回転熱交換器５の回転が始められ、ＰＭＶ４が徐々に開
かれる。これにより、回転熱交換器５内に徐々に冷媒が
流入される。その後、二方弁６が開かれ、かつ圧縮機１
の運転が開始される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、回転熱交換器を備え
た空気調和機に関する。

【０００２】

【従来の技術】空気調和機に搭載される冷凍サイクルの
例として、回転熱交換器を有するものがある。

【０００３】この回転熱交換器は、熱交換器の機能とフ
ァンの機能を合わせ持つもので、自身の回転によって空
気の取り込みおよび送風を行ないながら、空気と冷媒の
熱交換を行なう。この回転熱交換器の採用は省スペース
化に有効であり、たとえば室内熱交換器として使用する
ことにより、室内ユニットの小形化が図れる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ただし、運転停止時に
回転熱交換器の下部に液冷媒が溜まり込み、次の運転開
始に際し、回転熱交換器に重心ずれによるアンバランス
振動が生じるという問題がある。このアンバランス振動
は、回転熱交換器の寿命に悪影響を与える。

【０００５】また、回転熱交換器のシール構造が十分で
ない場合、運転停止時に冷媒が外に漏れるという事態が
生じる。こうなると、冷凍サイクルの冷媒循環量が不足
し、適切な空調が困難になるばかりか、圧縮機をはじめ
とする冷凍サイクル機器の寿命に悪影響を与えてしま
う。この発明は上記の事情を考慮したもので、

【０００６】請求項１および請求項２のいずれの空気調
和機も、回転熱交換器のアンバランス振動を解消し、し
かも回転熱交換器からの冷媒漏れを防ぐことができる信
頼性にすぐれた空気調和機を提供することを目的とす
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の空気調和機
は、圧縮機、室外熱交換器、減圧器、室内側の回転熱交
換器を順次接続した冷凍サイクルと、運転停止時に上記
回転熱交換器の冷媒を回収する冷媒回収手段とを備え
る。

【０００８】請求項２の空気調和機は、圧縮機、室外熱
交換器、減圧器、室内側の回転熱交換器を順次接続した
冷凍サイクルと、運転停止時に上記回転熱交換器の冷媒
を回収する冷媒回収手段と、運転開始時に上記回収され
た冷媒を上記回転熱交換器に充填する冷媒充填手段とを
備える。

【０００９】

【作用】請求項１の空気調和機では、運転停止時、冷凍
サイクルの回転熱交換器の冷媒が回収される。

【００１０】請求項２の空気調和機では、運転停止時、
冷凍サイクルの回転熱交換器の冷媒が回収される。そし
て、運転開始時、上記回収された冷媒が回転熱交換器に
充填される。

【００１１】

【実施例】以下、この発明の一実施例について図面を参
照して説明する。

【００１２】図１に示すように、圧縮機１の吐出口に電
磁式の四方弁２を介して室外熱交換器３が接続され、そ
の室外熱交換器３に減圧器であるところの電動式膨脹弁
４を介して回転熱交換器５が接続される。そして、この
回転熱交換器５が電磁式の二方弁６および上記四方弁２
を介して圧縮機１の吸込口に接続される。

【００１３】すなわち、ヒートポンプ式冷凍サイクルが
構成されており、冷房運転時は四方弁２の非作動により
室外熱交換器３から回転熱交換器５の方向に冷媒が流れ
る冷房サイクルが形成され、室外熱交換器３が凝縮器、
回転熱交換器５が蒸発器として働く。暖房運転時は、四
方弁２の作動により回転熱交換器５から室外熱交換器３
の方向に冷媒が流れる暖房サイクルが形成され、回転熱
交換器５が凝縮器、室外熱交換器３が蒸発器として働
く。電動式膨脹弁４は、供給される駆動パルスの数に応
じて開度Ｑが連続的に変化するパルスモータバルブであ
り、以下、ＰＭＶと略称する。

【００１４】回転熱交換器５は、熱交換器の機能とファ
ンの機能を合わせ持つもので、付属の熱交モータ５Ｍの
動作により回転して室内空気を取り込み、かつ送風し、
室内空気と冷媒の熱交換を行なう。具体的な構成につい
ては、後で説明する。

【００１５】圧縮機１の吐出口にバイパス７の一端が接
続され、そのバイパス７の他端が室外熱交換器３と電動
式膨脹弁４との間の配管に接続される。そして、バイパ
ス７に電磁式の二方弁８が設けられる。バイパス７は、
除霜用であり、暖房運転を継続しながら圧縮機１から吐
出される高温冷媒を室外熱交換器３に直接的に供給する
働きをする。室外熱交換器３の近傍に室外ファン９が設
けられる。この室外ファン９は、室外熱交換器３に対し
て外気を送る働きをする。室外熱交換器３に、室外熱交
温度センサ１１が取付けられる。この室外熱交温度セン
サ１１は、室外熱交換器３の温度Ｔｃ₂ を検知する。回
転熱交換器５と二方弁６との間の配管に、圧力センサ１
２が取付けられる。圧力センサ１２は、配管を通して回
転熱交換器５内の圧力Ｐｏを検知する。圧縮機１の吸込
側配管に、吸込冷媒温度センサ１３が取付けられる。こ
の吸込冷媒温度センサ１３は、圧縮機１に吸込まれる冷
媒の温度Ｔｃ₀ を検知する。回転熱交換器５の近傍に室
内温度センサ１４が設けられる。この室内温度センサ１
４は、吸い込まれる室内空気の温度Ｔａを検知する。

【００１６】回転熱交換器５の近傍でかつ回転熱交換器
５の温度の影響を受けない位置に、吹出温度センサ１
５、ヒータ付温度センサ１６、熱交輻射温度センサ１７
が設けられる。吹出温度センサ１５は、回転熱交換器５
で熱交換された吹き出し空気の温度Ｔｏを検知する。

【００１７】ヒータ付温度センサ１６は、一定の発熱量
で動作するヒータと、このヒータの熱が加えられる板
（たとえばアルミニウム製）と、この板の温度Ｔｚを検
知するセンサからなり、板の温度Ｔｚが送風を受けてど
のように変化するかを捕らえるためのものである。熱交
輻射温度センサ１７は、回転熱交換器５から輻射される
熱を受けることにより、その回転熱交換器５の温度Ｔｃ
₁ を検知する。熱交モータ５Ｍの近傍に、モータ回転数
センサ１８が設けられる。このモータ回転数センサ１８
は、熱交モータ５Ｍの回転数Ｎを検知する。

【００１８】回転熱交換器５によって形成される通風路
の吹出口に、シャッタ１９が設けられる。このシャッタ
１９は、吹出口の開口面積を可変し、これにより吹出風
速を調節するためのもので、モータ１９Ｍの動作により
開閉する。

【００１９】一方、商用１００Ｖ交流電源２０にブレー
カＢを介して宅内配線ＡＣＬが接続され、その宅内配線
ＡＣＬに室内制御器２１が接続される。この室内制御器
２１は、ワイヤレス式の操作器（ワイヤレスリモコン）
２２の操作や外部入力端子２１ａから入力されるデータ
などに基づき、後述する室外制御器２４と共に当該空気
調和機を制御する。

【００２０】宅内配線ＡＣＬに、電力ライン２３を介し
て室外制御器２４および充放電制御器２５が接続され
る。そして、これら室内制御器２１、室外制御器２４、
および充放電制御器２５が信号ライン２６によって相互
に接続される。

【００２１】また、宅内配線ＡＣＬに、メインスイッチ
２７および主電力ライン２８を介して整流回路２９が接
続される。メインスイッチ２７は、室内制御器２１の制
御指令に応動するたとえば電磁接触器の接点である。そ
して、主電力ライン２８に電流センサ３０が取付けられ
る。この電流センサ３０は、電流検出手段３１とともに
商用交流電源２０から整流回路２９への入力電流Ｉ（以
下、インバータ電流と称す）を検知する。この検知出力
は上記充放電制御器２５に送られる。なお、この整流回
路２９は倍電圧整流回路で構成され、交流１００Ｖの入
力を直流約２８０Ｖの出力に変換する。

【００２２】整流回路２９の出力端に平滑用のコンデン
サ３２が接続され、そのコンデンサ３２にスイッチング
回路３３が接続される。このスイッチング回路３３は、
室外制御器２４の指令に基づくインバータ制御回路３４
の動作により駆動され、入力直流電圧を所定周波数（お
よびレベル）の電圧に変換して出力する。この出力は、
圧縮機モータ１Ｍの駆動電力となる。

【００２３】すなわち、整流回路２９、コンデンサ３
２、およびスイッチング回路３３によってインバータ回
路が構成されており、そのインバータ回路の出力周波数
（以下、運転周波数と称す）Ｆが変化することにより圧
縮機モータ１Ｍの回転数、つまり圧縮機１の能力が変化
する。

【００２４】このインバータ回路におけるコンデンサ３
２の両端に、充電用トランジスタ３５のコレクタ・エミ
ッタ間と放電用トランジスタ３６のコレクタ・エミッタ
間との直列回路が接続され、両トランジスタ３５，３６
のベースが充電回路４１および放電回路４２に接続され
る。これら充電回路４１および放電回路４２は、充電制
御器２５からのオン，オフ指令に応じてトランジスタ３
５，３６をオン，オフ駆動する。

【００２５】充電用トランジスタ３５のコレクタ・エミ
ッタ間に放電用ダイオード３７、放電用トランジスタ３
６のコレクタ・エミッタ間に充電用ダイオード３８が接
続される。

【００２６】トランジスタ３６のコレクタ・エミッタ間
にリアクトル４３を介して電源電圧補助用の直流出力１
００Ｖの蓄電池４４が接続される。この蓄電池４４の両
端に蓄電池残量検出手段４５が接続され、その蓄電池残
量検出手段４５の出力が充放電制御器２５に送られる。

【００２７】トランジスタ３６のコレクタと蓄電池４４
との接続ラインに電流検出用のシャント抵抗４６が挿入
接続される。このシャント抵抗４６の両端に放電電流検
出手段４７が接続され、その放電電流検出手段４７の出
力が充放電制御器２５に送られる。

【００２８】充放電制御器２５は、室内制御器２１から
の指令、電流検出手段３１の出力、蓄電池残量検出手段
４５の出力、放電電流検出手段４７の出力などに基づい
てトランジスタ３５，３７をオン，オフし、蓄電池４４
の充電および放電を制御するものである。なお、室内側
の機器および制御回路は室内ユニットに搭載され、室外
側の機器および制御回路は室外ユニットに搭載される。
宅内配線ＡＣＬには他の電気機器も適宜に接続される。
他の電気機器として、電力消費の大きな電子レンジ４８
やドライヤ４９の接続例を示している。

【００２９】そして、宅内配線ＡＣＬに電流センサ５０
が取付けられる。この電流センサ５０は、電流検出手段
５１とともに、宅内電流Ｉａを検知する。この検知出力
は上記室内制御器２１に送られる。ここで、室内制御器
２１、室外制御器２４、および充放電制御器２５の詳細
について説明しておく。まず、室内制御器２１は次の
（１）〜（１０）の構成を有しており、その具体例を図
２に示す。

【００３０】（１）室内温度センサ１４で検知される室
内温度Ｔａとリモコン２２で設定される設定室内温度Ｔ
ｓとの差ΔＴ（＝Ｔａ−Ｔｓ）、つまり空調負荷に応じ
て圧縮機１の運転周波数ｆを決定し、その旨の周波数指
令を発する運転周波数決定手段。 （２）モータ回転数センサ１８で検知されるモータ回転
数Ｎを室外ユニットに送る熱交回転数送信手段。

【００３１】（３）リモコン２２からの運転／停止指
令、モータ回転数Ｎ、および後述の冷風防止手段の出力
ｇに基づき、運転開始時の冷媒充填処理に際して熱交モ
ータ５Ｍの初期回転数Ｎsoを設定する初期熱交回転数設
定手段。

【００３２】（４）リモコン２２からの運転／停止指
令、初期回転数Ｎso、モータ回転数Ｎ、設定吹出温度Ｔ
os、吹出温度センサ１５で検知される吹出温度Ｔｏ、室
外ユニットから送られる冷媒充填終了信号に基づき、熱
交モータ５Ｍを制御する熱交回転数制御手段。

【００３３】（５）リモコン２２からの冷／暖指令およ
び運転／停止指令、吹出温度Ｔｏ、ヒータ付温度センサ
１６の検知温度Ｔｚに基づき、吹出口における吹出風速
Ｗを検出する吹出風速検出手段。

【００３４】（６）吹出風速Ｗ、設定吹出風速Ｗｓ、運
転／停止指令、冷風防止手段の出力ｇに基づき、吹出口
におけるシャッタ１９のモータ１９Ｍを駆動制御する吹
出風速制御手段。

【００３５】（７）冷／暖指令と、熱交輻射温度センサ
１７で検知される回転熱交温度（＝回転熱交換器５の温
度）Ｔｃ₁ とに基づき、暖房開始時の冷風吹出しを防止
するべく信号ｇを出力する冷風防止手段。 （８）回転熱交温度Ｔｃ₁ を室外ユニットに送る回転熱
交温度送信手段。 （９）充放電制御器２５からのメインスイッチオン，オ
フ指令ｄに応じてメインスイッチ２７をオン，オフ制御
するメインスイッチ制御手段。 （10）外部入力端子２１ａに入力される放電指令、リモ
コン２２からの冷／暖指令および運転／停止指令を室外
ユニットに送る手段。 一方、室外制御器２４は次の（１）〜（21）の構成を有
しており、その具体例を図３に示す。 （１）室内ユニットからの停止指令に基づき、運転を停
止させるための停止信号を発する停止判別手段。 （２）上記停止信号、および後述する圧力判別手段の出
力信号ｊに基づき、二方弁６の開閉を制御する弁制御手
段。 （３）室内ユニットからの暖房指令に基づき、暖房モー
ドを判定する暖房判別手段。

【００３６】（４）上記停止信号、および暖房判別手段
の出力信号に応じて動作し、暖房運転終了時の冷媒回収
に際して、冷凍サイクルの高低圧力バランスのためのタ
イムカウントｔ₄ を実行するタイマ手段。 （５）冷／暖指令、およびタイマ手段の出力信号に基づ
き、四方弁２の切換を制御する四方弁制御手段。

【００３７】（６）暖房判別手段の出力信号、後述する
着霜検出手段の出力信号ｋ、後述する周波数固定手段お
よび電流制御手段のそれぞれ出力信号に基づき、室外フ
ァンモータ９Ｍの駆動を制御する室外ファン制御手段。 （７）圧力センサ１２で検知される回転熱交換器５内の
圧力Ｐｏと設定圧力であるところの“１気圧”とを比較
する圧力判別手段。

【００３８】（８）圧力判別手段の出力信号、および停
止判別手段からの停止信号に基づき、運転周波数Ｆを冷
媒回収用の所定値に固定するための信号を出力する周波
数固定手段。 （９）室内ユニットからの周波数指令、および後述する
比較手段の出力信号に基づき、インバータ電流Ｉを抑制
するための信号を出力する電流抑制手段。

【００３９】（10）室内ユニットからの放電指令がない
ときには設定電流値Ｉｓとして大きい方のＩｓ₀ （たと
えば１９Ａ）を選択し、放電指令があるときには小さい
方のＩｓ₁ （たとえば１９Ａ）を選択する設定電流値選
択手段。 （11）インバータ電流Ｉと設定電流値Ｉｓとを比較する
比較手段。 （12）室内ユニットからの運転指令および周波数指令に
基づき、運転を実行させるための運転信号を発する運転
判別手段。

【００４０】（13）上記運転信号、冷／暖指令、吸込冷
媒温度センサ１３の検知温度（＝圧縮機１の吸込冷媒温
度）Ｔｃ₀ 、室外熱交温度センサ１１の検知温度（＝室
外熱交換器３の温度）Ｔｃ₂ 、および室内ユニットから
の回転熱交温度Ｔｃ₁ に基づき、温度差の算出を行なう
温度差算出手段。この温度差は、蒸発器として働く熱交
換器での冷媒の過熱度に相当する。 （14）運転中に上記温度差（＝過熱度）を一定値に維持
するべく、ＰＭＶ４の開度を決定するＰＭＶ開度決定手
段。

【００４１】（15）上記停止信号およびタイマ手段（ｔ
₄ ）の出力信号に基づき、停止信号の発生から高低圧力
バランスに要するタイムカウントｔ₄ の後にＰＭＶ４を
強制的に全閉させるための信号を出力するＰＭＶ強制全
閉手段。

【００４２】（16）ＰＭＶ開度決定手段の出力信号、冷
媒回収ＰＭＶ開度設定手段の出力信号、ＰＭＶ強制全閉
手段の出力信号、後述する冷媒充填ＰＭＶ開度設定手段
および除霜ＰＭＶ開度設定手段のそれぞれ出力信号に基
づき、ＰＭＶ４の開度Ｑを制御するＰＭＶ制御手段。

【００４３】（17）上記運転信号、室内ユニットから送
られるモータ回転数Ｎ、付属のタイマ手段のタイムカウ
ントｔ₃ に基づき、ＰＭＶ４の冷媒充填用の開度Ｑを設
定する冷媒充填ＰＭＶ開度設定手段。 （18）冷媒充填用の開度Ｑが設定開度Ｑｓに達したと
き、冷媒充填終了信号を発してそれを室内ユニットへ送
る冷媒充填終了信号送信手段。 （19）室外熱交温度センサ１１の検知温度Ｔｃ₂ に基づ
いて室外熱交換器３の着霜を検出し、その検出結果を表
わす信号ｋを出力する着霜検出手段。 （20）出力信号ｋに基づいて二方弁８の開閉を制御する
除霜用弁制御手段。 （21）出力信号ｋに基づいてＰＭＶ４の除霜用の開度を
設定する除霜ＰＭＶ開度設定手段。 ところで、充放電制御器２５の構成は停止中充電ブロッ
ク、運転中ブロック、放電ブロックに分かれている。こ
のうち停止中充電ブロックは次の（１）〜（８）の構成
よりなり、その具体例を図４に示す。 （１）蓄電池残量検出手段４５で検出される電圧Ｖｅと
設定電圧Ｖehとを比較する電圧比較手段。設定電圧Ｖeh
は、満充電に相当する。 （２）時計として働き、現在時刻ｔを把握する時計手
段。 （３）深夜時間帯ｍ〜ｎを設定するための深夜時間帯設
定手段。 （４）時計手段の出力信号、および深夜時間帯設定手段
の出力信号に基づき、放電時間帯を判別する放電時間帯
判別手段。

【００４４】（５）放電時間帯判別手段の出力信号、電
圧比較手段の出力信号、後述する運転中充電ブロックか
らの停止信号、および室内ユニットから送られる放電指
令に基づき、充電が許可できる状態にあるかどうか判別
し、判別結果を表わす信号ｂを出力する充電許可手段。 （６）時計手段の出力信号、および深夜時間帯設定手段
の出力信号に基づき、現在時刻ｔから深夜時間帯終了ま
での残時間ｘを算出する残時間算出手段。

【００４５】（７）残時間ｘ、後述する放電ブロックか
らのメインスイッチオン，オフ指令ｄ、充電許可手段の
出力信号ｂ、および蓄電池残量検出手段４５で検出され
る蓄電池４４の電圧Ｖｅに基づき、充電用トランジスタ
３５のオン，オフデューティｚを決定する充電レベル決
定手段。

【００４６】（８）オン，オフデューティｚに対応する
オン，オフ信号を発する充電用Ｔｒオン，オフ手段。オ
ン，オフ信号は、充電用トランジスタ３５に対する駆動
信号となる。 運転中充電ブロックは次の（１）〜（６）の構成よりな
り、その具体例を停止中充電ブロックと同じ図４に示
す。

【００４７】（１）蓄電池残量検出手段４５で検出され
る電圧Ｖｅと設定電圧Ｖehとを比較する電圧比較手段。
この電圧比較手段は、停止中充電ブロックの構成要素と
して兼用である。

【００４８】（２）室内ユニットからの運転／停止指令
に基づき、運転を停止させるための停止信号、および運
転を実行させるための運転信号（ｃ）をそれぞれ発する
運転／停止判別手段。

【００４９】（３）運転信号、室内ユニットから送られ
る放電指令、電圧比較手段の出力信号、停止中充電ブロ
ックにおける放電時間帯判別手段の出力信号ａに基づ
き、充電の許可または禁止を判定し、その判定結果を出
力する充電許可／禁止手段。 （４）電流検出手段３１の出力信号（インバータ電流
Ｉ）と、設定電流値Ｉｓ₀₂（たとえば18.7Ａ）とを比較
する電流比較手段。

【００５０】（５）電流比較手段の出力信号、および充
電許可／禁止手段の出力信号に基づき、充電用トランジ
スタ３５のオン，オフデューティｚを決定するオン，オ
フデューティ決定手段。

【００５１】（６）オン，オフデューティｚに対応する
オン，オフ信号を発する充電用Ｔｒオン，オフ手段。こ
の充電用Ｔｒオン，オフ手段は、停止中充電ブロックの
構成要素として兼用である。 放電ブロックは次の（１）〜（13）の構成よりなる。具
体例を図５に示す。

【００５２】（１）宅内電流検出手段５１で検出される
宅内電流Ｉａ、運転中充電ブロックから送られる運転信
号（ｃ）、室内ユニットから送られる放電指令、および
後述する第１電圧比較手段の出力信号に基づき、強制的
な放電を許可すべきかどうか判別する強制放電許可判別
手段。

【００５３】（２）蓄電池残量検出手段４５で検出され
る蓄電池４４の電圧Ｖｅと設定電圧Ｖelとを比較する第
１電圧比較手段。設定電圧Ｖelは、放電が可能な最低限
の電圧である放電下限電圧に相当する。 （３）インバータ回路のコンデンサ３２に生じる主回路
電圧Ｖを検出する主回路電圧検出手段。 （４）主回路電圧Ｖと放電制限用の設定電圧Ｖｍとを比
較する第２電圧比較手段。

【００５４】（５）強制放電許可判別手段の出力信号、
第２電圧比較手段の出力信号、付属のＴonタイマ手段お
よびＴoff タイマ手段の動作に基づき、放電用トランジ
スタ３６に対する強制放電用のオン，オフ信号を発する
強制放電用Ｔｒオン，オフ手段。

【００５５】（６）運転中充電ブロックからの運転信号
（ｃ）、室内ユニットから送られる放電指令、第１電圧
比較手段の出力信号、および後述する電流比較手段の出
力信号に基づき、運転立上り時の放電を許可する立上り
放電許可手段。

【００５６】（７）インバータ電流Ｉと設定電流値Ｉｓ
₀₁（たとえば18.5Ａ）とを比較する電流比較手段。Ｉｓ
₀₁は、運転開始時の立上がり（過負荷）判別用であり、
蓄電池放電開始電流設定値であり、さらに放電電流値算
出の基準値である。 （８）インバータ電流Ｉと設定電流値Ｉｓ₀₁との差を算
出して求める電流差算出手段。 （９）上記電流差に応じて放電電流値Ｉdsを設定する放
電電流値設定手段。

【００５７】（10）立上り放電許可手段の出力信号、放
電電流値Ｉds、および放電電流検出手段４７で検出され
る放電電流Ｉdcに基づき、放電用トランジスタ３６に対
する立上り放電用のオン，オフ信号を発する立上り放電
用Ｔｒオン，オフ手段。 （11）主回路電圧Ｖと突入電流防止処理用の設定電圧Ｖ
ｓとを比較する第３電圧比較手段。 （12）第３電圧比較手段の出力信号に基づき、放電用ト
ランジスタ３６に対する突入電流防止用のオン，オフ信
号を発する突入電流防止用放電手段。

【００５８】（13）第３電圧比較手段の出力信号、運転
信号（ｃ）、停止中充電ブロックにおける充電許可手段
の出力信号ｂに基づき、メインスイッチ２７に対するメ
インスイッチオン，オフ指令ｄを発するメインスイッチ
制御手段。 つぎに、このような空気調和機を構成する各部品の構造
を詳細に説明する。図６は、上記回転熱交換器５を収容
する室内ユニットＮを示す。

【００５９】ユニット本体１００の上面には上部吸込口
１０１ａが、前面には下部吸込口１０１ｂが開口され、
前面下部には吹出口１０２が開口される。上部吸込口１
０１ａに設けられるグリル１０３に対向するユニット本
体１００内には、電気集塵機１０４が配備される。

【００６０】上記吹出口１０２には、後述する吹出口開
口面積可変用のシャッタ１９と、左右方向の風向案内板
１０５と、上下方向の風向案内板１０６が設けられる。
これら風向案内板１０５，１０６は、駆動モータの回転
軸に直接、もしくは連動機構（いずれも図示しない）を
介して連結され、指示する方向に往復動駆動もしくは固
定的に向けられるようになっている。

【００６１】これら部品が配備されたスペースを除く、
ユニット本体１００内の残りのスペースは、横流ファン
タイプの上記回転熱交換器５の配備スペースで占められ
る。そして、回転熱交換器５の外周端一部には、ドレン
飛散防止用のローラ１０７が接触するよう、吹出口１０
２のノーズ部１０８上方部位に設けられる。このローラ
１０７の回転方向側には、ドレン皿部１０９が設けら
れ、図示しないドレンホースが接続される。

【００６２】図７に示すように、上記回転熱交換器５
は、その両端板１１０ａ，１１０ｂにそれぞれカバー１
１１ａ，１１１ｂが設けられ、これらで囲繞されるチャ
ンバ１１２ａ，１１２ｂが形成される。一方のチャンバ
１１２ａをチャンバＡと呼び、他方のチャンバ１１２ｂ
をチャンバＢと呼ぶ。

【００６３】チャンバＡ１１２ａを形成するカバー１１
１ａには、回転熱交換器５駆動用としての上記熱交モー
タ５Ｍの回転軸が連結される。同チャンバＡ１１２ａを
形成する端板１１０ａには、センタパイプ１１３の端部
が貫通して嵌着される。このセンタパイプ１１３は他方
の端板１１０ｂも貫通し、後述する分流器１１４に回転
自在に枢支される。

【００６４】この分流器１１４は、仕切板１１５から両
端を突出した状態で支持される。上記仕切板１１５から
突出した方の空間部には、ここでは図示しない電気部品
を収容する電気部品箱１１６が配置されている。この電
気部品箱１１６に突出する分流器１１４部分およびこれ
に接続される冷媒配管Ｐａ，Ｐｂは、電気部品の熱影響
を受けないように耐熱板１１７で囲繞される。

【００６５】図６および図７に示すように、各端板１１
０ａ，１１０ｂ相互間には、多数枚のブレード１１８…
が周方向に所定間隔を存して、かつ所定方向に曲成され
た状態で架設される。そして、これらブレード１１８…
の軸方向に沿って、適宜な間隔を存して多数枚のフィン
１１９…が設けられる。上記室内温度センサ１４は両吸
込口１０１ａ，１０１ｂの近傍に設けられる。

【００６６】上記吹出温度センサ１５およびヒータ付き
温度センサ１６は、上記風向案内板１０５の近傍であ
る、吹出送風路の中途部に設けられる。上記熱交輻射温
度センサ１７は、送風路形成板１２０の裏面側に設けら
れる。モータ回転数センサ１８は熱交モータ５Ｍの近傍
に設けられる。

【００６７】図８に示すように、上記ブレード１１８
は、アルミニューム材を用いた押出し成形品であって、
その内部は幅方向に所定間隔を存し、長手方向に沿って
複数の区画壁１２１…が設けられ、長手方向に複数室１
２２…が形成される。これら室１２２…に冷媒が一斉に
流通するようになっている。熱交換面積を大きくとるこ
とができ、熱交換効率に優れる構造となっている。

【００６８】図９に示すように、ブレード１１８…の両
端部は、各端板１１０ａ，１１０ｂに設けられる同一断
面形状の係合孔１２３…に嵌合され、保持される。上記
フィン１１９は、アルミニューム材の極く薄板であり、
ここにもブレード１１８…が貫通する係合孔１２４…が
設けられている。ブレード１１８に対して端板１１０
ａ，１１０ｂおよびフィン１１９…が仮組みされ、かつ
端板１１０ａ，１１０ｂに対してセンタパイプ１１３が
仮組みされた後、炉中ロー付けされており、各結合部は
完全にシールされる。

【００６９】図１０に示すように、上記分流器１１４が
構成される。上記端板１１０ｂを貫通したセンタパイプ
１１３の外周側で、カバー１１１ｂの貫通部分および分
流器１１４の筐体１２５端面貫通部分に、ガイドパイプ
１２６が嵌合される。

【００７０】筐体１２５内において、ガイドパイプ１２
６の外周部に、互いに密着した固定シール板１２７ａと
回転シール板１２７ｂとが嵌着され、外気に対するエア
タイトのためのメカニカルシールを構成している。

【００７１】センタパイプ１１３の端部は、筐体１２５
内においてガイドパイプ１２６よりも突出していて、こ
の突出端部は筐体１２５の対向する端面に一体に設けら
れるボス部１２５ａに回転自在に枢支される。このボス
部１２５ａには、上記ＰＭＶ４を介して室外熱交換器３
に連通する冷媒管Ｐａが接続される。一方、図における
分流器１１４下部には、上記二方弁６を介して上記四方
弁２に連通する冷媒管Ｐｂが接続される。

【００７２】図１１に示すように、上記センタパイプ１
１３とガイドパイプ１２６とは同芯であり、ガイドパイ
プ１２６の内周壁に複数の脚部１２６ａ…が放射状に、
かつ一体に突設される。上記脚部１２６ａ…はセンタパ
イプ１１３外周壁に密に嵌着され、センタパイプ１１３
とガイドパイプ１２６との間を軸方向に沿って仕切る複
数の流通路１２７…が形成される。

【００７３】図１２に示すように、ドレン飛散防止用の
ローラ１０７は、たとえばスポンジ材が用いられてい
て、支持金具１２８の端部に回転自在に枢支される。そ
の軸方向長さは、回転熱交換器５の軸方向長さと同一で
あり、互いの両端部を揃えられる。

【００７４】冷房運転時において、図示するように、ロ
ーラ１０７の一部は回転熱交換器５のブレード１１８端
部に軽く接触する位置にあり、かつドレン皿部１０９の
上端部分に一定に圧力を加えて当接し、この当接部分が
大きく変形するように位置が設定される。

【００７５】上記支持金具１２８は、図示しない駆動機
構に連結されていて、暖房運転の指示が入ると、図中大
矢印に示す方向、すなわち、ローラ１０７がブレード１
１８と完全に離間する位置まで変位するようになってい
る。

【００７６】図１３および図１４に示すように、上記シ
ャッタ１９は吹出口１０２に沿って、左右一対設けられ
る。すなわち、吹出口１０２の開口面積を可変して、後
述するような吹出温度と吹出風速の制御ができる。

【００７７】図１５に示すように、上記シャッタ１９
は、複数枚（ここは３枚）のシャッタ板が重なり合い、
その上下端部が吹出口１０２上下端部に設けられるガイ
ド長孔１３０，１３０に沿って移動自在に嵌め込まれ
る。さらに、吹出口１０２の上下端部に沿ってシャッタ
駆動機構１３１，１３１が設けられていて、左右のシャ
ッタ１９，１９を同時に開閉駆動するようになってい
る。

【００７８】図１６に示すように、シャッタ駆動機構１
３１が構成される。最も内側のシャッタ板１２９ａ，１
２９ａのみ、ワイヤ１３２に連結される。このワイヤ１
３２は、中央部に互いに近接して設けられる一対の小リ
ール１３３，１３３相互間にたすき掛けされ、さらに両
側端に設けられる一対の大リール１３４，１３４に無端
走行自在に掛けられる。

【００７９】上記最も内側のシャッタ板１２９ａは、小
リール１３３と大リール１３４との間のワイヤ１３２中
途部に連結される。図において、右側の大リール１３４
は駆動プーリ１３５と同軸に、同回転自在に設けられて
いて、駆動プーリ１３５は正逆回転可能な駆動モータ１
９Ｍのプーリ１３６とベルト掛けされる。

【００８０】したがって、駆動モータ１９Ｍが駆動プー
リ１３５を図中時計回り方向に回転駆動すれば、最も内
側のシャッタ板１２９ａが連結される大リール１３４と
小リール１３３との間のワイヤ１３２は、互いに内側に
移動することになる。

【００８１】逆に、駆動モータ１９Ｍが駆動プーリ１３
５を、反時計回り方向に回転駆動すれば、最も内側のシ
ャッタ板１２９ａが連結される大リール１３４と小リー
ル１３３との間のワイヤ１３２は、互いに外側に移動す
るようになっている。

【００８２】図１７に示すように、それぞれの組のシャ
ッタ１９において、ワイヤ１３２に連結される最も内側
のシャッタ板１２９ａは、その一端部のみに掛止片１３
７ａが中間のシャッタ板１２９ｂ側である手前側に突設
される。

【００８３】中間のシャッタ板１２９ｂは、一端部に手
前側、他端部に前後両側に突出する掛止片１３７ｂ，１
３７ｃが設けられ、最も外側のシャッタ板１２９ｃ両端
部には、後ろ側に突出する掛止片１３７ｄ，１３７ｅが
設けられる。図では、シャッタ１９が最も伸長した状態
を示している。

【００８４】この状態から、ワイヤ１３２を図中矢印方
向である外側に移動すると、同時に移動するシャッタ板
１２９ａの掛止片１３７ａが、中間のシャッタ板１２９
ｂの掛止片１３７ｃに掛止して、これを同時に移動させ
る。

【００８５】さらにワイヤ１３２の移動が同方向に継続
すると、これらの掛止片１３７ａ，１３７ｃが最も外側
のシャッタ板１２９ｃの掛止片１３７ｅに掛止して、こ
れを移動させる。

【００８６】すなわち、ワイヤ１３２の移動にともなっ
て、初め１枚で移動するシャッタ板１２９ａが、２枚同
時に移動し、ついで３枚同時に移動するように変わる。
このとき、シャッタ１９は収縮し、吹出口１０２は左右
両側に開いて開口面積が大となる。

【００８７】この状態から、ワイヤ１３２を逆方向に移
動すれば、この掛止片１３７ａが中間のシャッタ板１２
９ｂの掛止片１３７ｂに掛止し、シャッタ板１２９ａ，
１２９ｂが同時に移動する。さらにワイヤ１３２の移動
が継続すれば、掛止片１３７ｃが最も外側のシャッタ板
１２９ｃの掛止片１３７ｄに掛止し、これを移動させ
る。このとき、シャッタ１９は伸長し、吹出口１０２の
開口面積が小となる。

【００８８】図１８および図１９に示すように、上記室
外熱交換器３は、室外ユニットＳに収容される。これ
は、平面視でＬ字状に形成されており、多数枚のフィン
を狭小の間隙を存して積層し、これらに熱交換パイプを
蛇行して貫通させた、フィンドチューブタイプのもので
ある。

【００８９】このユニット本体１３８内は、仕切板１３
９で２室に区画され、その１室に上記室外熱交換器３お
よび上記室外ファン９および駆動モータ９Ｍからなる室
外送風機１４０が配置される。そしてさらに、室外熱交
換器３に近接して上記蓄電池４４が配置される。他室に
は、上記圧縮機１および後述する集積配管体１４１が配
置される。

【００９０】なお、重量が極めて大である蓄電池４４
を、室外ユニットＳの構成部品として収容したので、上
記室内ユニットＮの小型軽量化をさらに促進できる。そ
してまた、蓄電池４４と圧縮機１を、ユニット本体１３
８の両側端に位置する配置レイアウトをとることによ
り、室外ユニットＳ運搬時におけるバランスがとり易
い。蓄電池４４と圧縮機１との相互間距離は、好ましく
は、圧縮機１の直径よりも大きくとるとよい。

【００９１】図２０に示すように、冷凍サイクル回路の
うちの、ハッチング部分の全てが、上記集積配管体１４
１に含まれる。すなわち、四方弁２、ＰＭＶ４、除霜用
の二方弁８、一対の接続弁（いわゆるパックドバルブ）
１４７，１４９、およびこれら相互を連通する配管部全
てが、１つの制御ブロックにまとめられる。

【００９２】図２１に示すように、集積配管体１４１
は、直方体状のブロック本体１４２がその主体をなし、
一側面には、上記ＰＭＶ４のモータ部４Ｍと、四方弁２
を構成するパイロット弁電磁コイル部１４３Ｋおよび除
霜用の二方弁電磁コイル部８Ｋが直列に並んだ状態で突
設される。

【００９３】図において、上面側には上記圧縮機１の高
圧ガス吐出側と連通する冷媒管Ｐが接続される。下面側
には回転熱交換器５と連通する接続管部１４４、圧縮機
１のガス吸込側と連通する接続管部１４５、室外熱交換
器３と連通する接続管部１４６が直列に並んだ状態で接
続される。なお、回転熱交換器５と連通する接続管部１
４４には、四方弁２と回転熱交換器５との配管相互を接
続する接続弁１４７が設けられる。

【００９４】上記ブロック本体１４２の一側面には、回
転熱交換器５と連通する接続管部１４８が接続される。
ここには、回転熱交換器５とＰＭＶ４との配管相互を接
続する接続弁１４９が設けられる。他側面には、室外熱
交換器３と連通する接続管部１５０が設けられる。

【００９５】図２０に示す冷凍サイクル回路の、各アル
ファベット記号で示す部位が、図２１に示す同記号位置
に相当する。そして、ブロック本体１４２の内部には、
各接続配管部を図２０の冷凍サイクルを構成するように
連通する、ここでは図示しない冷媒配管部が設けられ
る。

【００９６】図２２に示すように、ブロック本体１４２
内に、四方弁２を構成する四方弁切換え部１５１が設け
られる。１５２は円筒状のシリンダであって、ここに
は、両端板１５３ａ，１５３ｂでシリンダ１５２を閉塞
するとともに、摺動自在にピストン１５３が収容され
る。

【００９７】このピストン１５３の中間部には、スライ
ダ１５４が一体に設けられ、シリンダ１５２の一部に設
けられる弁座１５５上を、ピストン１５３の往復動にと
もなって変位自在となっている。

【００９８】上記弁座１５５には、回転熱交換器５と連
通する接続管部１４４と、圧縮機１のガス吸込側と連通
する接続管部１４５および室外熱交換器３と連通する接
続管部１４６とそれぞれ連通する孔部１４４ａ，１４５
ａ，１４６ａが、直列に並んだ状態で開口する。

【００９９】上記ピストン１５３の往復動にともなっ
て、スライダ１５４は、回転熱交換器５もしくは室外熱
交換器３に連通する孔部１４４ａもしくは１４６ａのい
ずれか一方と、中央の圧縮機１ガス吸込側と連通する孔
部１４５ａとを直接連通させる。スライダ１５４による
連通作用が得られない残りの孔部１４４ａもしくは１４
６ａは、シリンダ１５２内を介して、圧縮機１の高圧ガ
ス吐出側と連通する冷媒管Ｐの接続孔部１５６と連通す
ることとなる。

【０１００】上記シリンダ１５２の両端部には、それぞ
れ細管系路１５７ａ，１５７ｂが接続されていて、これ
らはピストン１５３の両端板１５３ａ，１５３ｂとシリ
ンダ１５２端部との間に形成される空隙室１５８ａ，１
５８ｂに連通する。

【０１０１】図２６に示すように、これら細管系路１５
７ａ，１５７ｂはブロック本体１４２に設けられた細孔
とし、その接続部は炉中ロー付けにより接続されるが、
このとき孔内にロー材が侵入しないように、つなぎ目の
一方に孔径よりも大きな座ぐり加工をなし、ロー溜り用
凹部１５９を設けることとする。

【０１０２】図２３に示すように、四方弁２を構成する
パイロット弁電磁コイル部１４３Ｋ内には、スプリング
１６０で弾性的に押圧されるプランジャ１６１が収容さ
れる。コイル部１４３Ｋが励磁されれば、プランジャ１
６１はスプリング１６０の弾性力に抗して、これを収縮
する方向にスライド付勢され、消磁されればスプリング
１６０の弾性力で押圧移動される。

【０１０３】上記プランジャ１６１の端部は弁座１６２
を往復動するようになっていて、ここには上記一方の細
管系統１５７ａに連通する孔部１６３ａと、圧縮機１の
ガス吸込側の接続管部１４５と連通する孔部１６４およ
び他方の細管系統１５７ｂに連通する孔部１６３ｂが直
列に並んだ状態で開口している。

【０１０４】上記プランジャ１６１および弁座１６２を
収容するシリンダ１６５の端部は、圧縮機１の高圧ガス
吐出管Ｐが接続される接続孔部１５６とガイド孔１６６
を介して連通する。

【０１０５】プランジャ１６１の往復動にともない、こ
の先端に形成されるスライダ部１６１ａは、中央の圧縮
機１ガス吸込側と連通する孔部１６４を常に開放状態
し、かつ両端の孔部１６３ａ，１６３ｂを相対的に開閉
するようになっている。

【０１０６】このことから、同図に示すように、電磁コ
イル部１４３Ｋが励磁してプランジャ１６１が、一方の
孔部１６３ａと、中央の孔部１６４とを連通することに
より、上記細管系統１５７ａと圧縮機１吸込側の孔部１
４５ａとが連通する。同時に、他方の孔部１６３ｂとシ
リンダ１６５内が直接連通することとなり、上記細管系
統１５７ｂは圧縮機１の高圧ガス吐出管Ｐが接続される
接続孔部１５６とガイド孔１６６を介して連通する。

【０１０７】したがって、再び図２２に示すように、一
方の細管系統１５７ａと連通する空隙室１５８ａは低圧
となり、他方の細管系統１５７ｂと連通する空隙室１５
８ｂは高圧となる。

【０１０８】このような状態から、ピストン１５３およ
びスライダ１５４は同図の位置に移動し、四方弁２は回
転熱交換器５と圧縮機１のガス吸込側とを連通させ、圧
縮機１のガス吐出側と室外熱交換器３とを連通するよう
切換わる。

【０１０９】電磁コイル部１４３Ｋが消磁されれば、プ
ランジャ１６１は、以上の説明とは逆の方向に移動し、
その結果、ピストン１５３およびスライダ１５４も逆の
方向に移動する。今度は、室外熱交換器３と圧縮機１の
ガス吸込側とが連通し、圧縮機１のガス吐出側と回転熱
交換器５とが連通するよう切換わることとなる。

【０１１０】図２４に示すように、上記ＰＭＶ４を構成
するモータ部４Ｍは、ステッピングモータが用いられて
いて、この回転は、送りねじ１６７により直進方向に変
えて作動させるようになっている。この先端部にはニー
ドル弁１６８が一体に設けられ、案内流路１６９内に進
退駆動できる。

【０１１１】上記案内流路１６９の中途部にはオリフィ
ス１７０が設けられていて、上記ニードル弁１６８は、
オリフィス１７０内に進退する。また、案内流路１６９
の一端部には、回転熱交換器５と連通する流路孔部１７
１と、室外熱交換器３に連通する流路孔部１７２のそれ
ぞれ開口端が設けられる。

【０１１２】したがって、ステッピングモータ４Ｍの回
転方向と回転角度により、ニードル弁１６８とオリフィ
ス１７０との隙間を変化させ、回転熱交換器５と室外熱
交換器３との間を流通する冷媒に対する絞り量を変化さ
せ得るようになっている。

【０１１３】なお、ステッピングモータ４Ｍとニードル
弁１６８は、ブロック１４２に対して別ピースとして取
付けられるものとし、互いの固定手段および気密保持の
手段は、ロー付けもしくはシール材を相互間に挟持し
て、ネジ固定とする。

【０１１４】上記各流路孔部１７１，１７２は、ブロッ
ク１４２内で上記四方弁切換え部１５１に連通する高圧
高温の接続孔部１５６などと近接するので、この熱的悪
影響を極力抑制するために、流路長の短縮化を図り、さ
らに放熱用としてブロック本体１４２端面に両端部を開
口させた空孔１７３…を可能な範囲で設けることとす
る。

【０１１５】図２５に示すように、除霜用二方弁８の電
磁コイル部８Ｋ内には、スプリング１７４で弾性的に押
圧付勢されるプランジャ１７５が設けられ、この端部は
ボール１７６に接する。上記ボール１７６は、弁体１７
７の一端面に接離自在であり、この弁体１７７の他端面
は弁座１７８に接離自在であるとともに受けスプリング
１７９によって弾性的に支持されている。

【０１１６】上記弁座１７８は、圧縮機１の吐出側と連
通する流路孔部１８０の入口側に設けられている。この
流路孔部１８０は、弁座１７９を介して案内流路１８１
に連通され、さらに案内流路１８１は、室外熱交換器３
の接続孔部１４６ａ連通用の上記流路孔部１７２と連通
する。

【０１１７】上記弁体１７７は、弁座１７８に密着する
ことにより、上記案内流路１８１を閉成する。この場合
は、電磁コイル部８Ｋが消磁され、スプリング１７４の
弾性力の作用でプランジャ１７５とともにボール１７６
が押圧される。したがって、流路孔部１８０，１７２相
互間が遮断され、圧縮機１のガス吐出側と室外熱交換器
３とを直接連通する冷媒回路の閉成がなされる。

【０１１８】電磁コイル部８Ｋが励磁されると、磁気吸
引されたプランジャ１７５がボール１７６に対する押圧
力を除去する。ボール１７６前後の圧力差がなくなり、
弁体１７７に対して受けスプリング１７９の弾性力が作
用する。したがって、弁体１７７は弁座１７８から離間
して開弁状態に切換わり、圧縮機１のガス吐出側と室外
熱交換器３とを直接連通する冷媒回路の開放がなされ
る。

【０１１９】上記電磁コイル部８Ｋが励磁されるのは、
暖房運転時に室外熱交換器３に霜が付着し、熱交換作用
が妨げられる場合である。すなわち、圧縮機１から吐出
されるホットガスの熱で、上記霜を溶融させる。

【０１２０】図２７（Ａ），（Ｂ）に示すように、上記
集積配管体１４１に、必要に応じて、逆止弁１８０を一
体に備えることができる。すなわち、ブロック本体１４
２内に段差部１８１を有する小径流路１８２と大径流路
１８３を設け、上記段差部１８１を弁座とする。

【０１２１】上記大径流路１８３には、弁座１８１と離
間した位置に上下に離間対向した一対のストッパ１８
４，１８４が設けられており、さらに弁座１８１との間
にボール１８５が収容される。上記ボール１８５の直径
φＤａは、小径流路１８２の直径φＤｂよりも大であ
り、ストッパ１８４，１８４の相互内面側間隔Ｄｃより
も小さく設定される。

【０１２２】したがって、弁座１８１とストッパ１８
４，１８４端面との間で上記ボール１８５は自由に移動
でき、かつ小径流路１８２側から大径流路１８３方向へ
冷媒が導かれた状態でストッパ１８４，１８４端面に当
接する。このとき、冷媒はボール１８５とストッパ１８
４，１８４および大径流路１８３とがなす隙間に流れ、
この流通に何らの支障もない。

【０１２３】逆に、大径流路１８３側から小径流路１８
２方向へ冷媒が導かれると、図示するように、ボール１
８５は弁座１８１に当接して小径流路１８２を完全に閉
塞すし冷媒の流通が遮断される。以上のような極めて簡
素な構成で、確実に逆止弁作用をなす。

【０１２４】なお、上記集積配管体１４１において、Ｐ
ＭＶ４の前後の冷媒流路に、圧力バランス用としてキャ
ピラリチューブを必要とする場合があるが、このとき
は、流路の相当部分を、単に細孔状に形成するだけです
む。

【０１２５】図２８に示すような、特殊冷媒管Ｐａを用
いて、上記室内ユニットＮと室外ユニットＳを連通す
る。上記特殊冷媒管Ｐａは、エアーパージレス機能を備
えた接続管である。

【０１２６】これは、両端部がフレア加工され、ラッパ
状に拡張変形する金属管である配管本体１８６と、この
配管本体１８６内に収容される薄い合成樹脂材からなる
可撓チューブ１８７および上記配管本体１８６の両端部
に嵌合されるシールナット１８８とから構成される。

【０１２７】上記配管本体１８６の両端部は、先に図２
０および図２１において説明したような接続弁１４７，
１４９と接続され、フレアナット１８９によって互いに
連結固定がなされる。上記シールナット１８８が嵌合さ
れる部分には空気抜き孔１９０が設けられ、冷媒注入前
の状態では開放しておく。

【０１２８】上記可撓チューブ１８７は、その外周面に
均一に接着剤１９１が塗着されており、両端部はラッパ
状に拡張され、予め、配管本体１８６の両側端フレア部
１８６ａに接着される。両端部を除く全ての部分は、偏
平状の密着状態にある。ただし、図２９に示すように、
軸方向に沿って極く僅かの空隙部１８７ａを形成してお
いた方がよい。

【０１２９】しかして、配管本体１８６の両端部を室内
外ユニットＮ，Ｓ相互間に接続してフレアナット１９２
を締め付け、他の全ての配管作業が終了したら、冷媒ガ
スの注入を行う。

【０１３０】上記特殊冷媒管Ｐａにおいては、可撓チュ
ーブ１８７の空隙部１８７ａに沿って冷媒ガスが導か
れ、かつこの圧力によって可撓チューブ１８７は径方向
に膨張する。

【０１３１】それまで配管本体１８６と可撓チューブ１
８７との間に溜まっていた空気は、空気抜き孔１９０か
ら配管本体１８６外部に抜け出る。最終的に、可撓チュ
ーブ１８７は接着剤１９１を介して配管本体１８６内周
壁に密着する。すなわち、通常の配管と同様の形態とな
る。

【０１３２】上記空気抜き孔１９０は、シールナット１
８８によってシールする。したがって、外部から空気抜
き孔１９０を介して可撓チューブ１８７が破損されるこ
とを阻止できる。

【０１３３】上記接着剤１９１は、完全固化形でなくて
もよく、たとえば、装置の移設などにより冷媒を回収す
るときには、回路が負圧になったときの圧力差で配管本
体１８６と可撓チューブ１８７とが剥離する程度の接着
力があればよい。

【０１３４】上記可撓チューブ１８７の材質は、たとえ
ばテフロン材を採用する。要は、サイクル中の冷媒に、
溶解や、膨潤などの変化を生じ難く、かつ冷媒温度に充
分耐え得るものであればよい。

【０１３５】また可撓チューブ１８７は、空気調和機の
移設時の冷媒回収などに対応すべく、外圧０．５kg／cm
² 程度の圧力でも、流通方向の全長に亘って流路の一部
を必ず確保するような、一部に肉厚の異なる断面形状に
してもよい。

【０１３６】いずれにしても、この特殊冷媒管Ｐａを用
いて室内ユニットＮと室外ユニットＳとの配管接続をな
し、冷媒の注入を行えば、単なるパイプである冷媒管を
用いた場合のような、配管接続後の配管内の空気を抜く
作業、すなわちエアーパージ作業が不要であって、作業
性が向上するとともに、サイクル冷媒量を正確に把握で
きる。内部を流通する冷媒の圧力を金属管である配管本
体１８６が受けることになり、従来セットと同様の寸法
で構成でき、広く互換性がある。つぎに、上記構成の作
用を説明する。まず、全体的な作用について説明してお
く。冷房運転では、圧縮機１から吐出される冷媒が四方
弁２を通って室外熱交換器３に流れる。この室外熱交換
器３では、冷媒が凝縮する。

【０１３７】室外熱交換器３を経た冷媒は、ＰＭＶ４で
減圧され、回転熱交換器５に入る。室内ユニットＮ内の
回転熱交換器５においては、熱交モータ５Ｍによってセ
ンターパイプ１１３が回転駆動される。これと一体の端
板１１０ａ，１１０ｂと、ブレード１１８…およびフィ
ン１１９…が回転する。

【０１３８】回転熱交換器５は横流ファンと同一形状構
造であるから、被空調室内の空気を上部吸込口１０１ａ
および下部吸込口１０１ｂからユニット本体１００内に
吸込む。これは回転熱交換器５のブレード１１８…相互
間を通過し、さらに各風向案内板１０５，１０６に案内
されて、吹出口１０２から吹出される。

【０１３９】一方、それぞれのブレード１１８内に形成
される複数室１２２…には冷媒が流通し、外面に沿って
送風される被空調室空気と熱交換する。この軸方向に沿
って所定間隔を存して設けられるフィン１１９…は、ブ
レード１１８の熱交換作用を助成する。冷房運転時に
は、被空調室空気は冷媒の蒸発潜熱を奪われて、除湿冷
却される。したがって、冷風が吹出口１０２から吹出さ
れる。回転熱交換器５で蒸発した冷媒は二方弁６を通
り、さらに四方弁２を通って圧縮機１に吸い込まれる。
暖房運転では、圧縮機１から吐出される冷媒が四方弁２
および二方弁６を通って回転熱交換器５に流れる。

【０１４０】回転熱交換器５は熱交モータ５Ｍの動作に
よって回転しており、その回転によって被空調室空気が
吸い込まれる。この被空調室空気は冷媒の凝縮熱を吸収
して、温度上昇する。したがって、温風が吹出口１０２
から吹出される。

【０１４１】回転熱交換器５では冷媒が凝縮し、それが
ＰＭＶ４で減圧され、室外熱交換器３に入って蒸発す
る。この室外熱交換器３を経た冷媒は四方弁２を通り、
圧縮機１に吸い込まれる。次に、上記した構造を有する
本実施例の制御動作について説明する。

【０１４２】運転停止時、電源２０が投入された状態に
おいて、充放電制御器２５が動作しており、そこで蓄電
池４４の充電状況が監視される。充電状況が満足できる
状態にあれば、充放電制御器２５からメインスイッチオ
ン指令が発せられ、それが室内制御器２１に送られる。
ここで、室内制御器２１のメイン制御を図３０のフロー
チャートにより説明する。

【０１４３】メインスイッチオン指令が入ると、メイン
スイッチ２７がオンされ、宅内配線ＡＣＬに主電力ライ
ン２８が接続される。上記メインスイッチオン指令は、
後述するインバータ回路のコンデンサ３２に対する突入
電流防止の準備が完了しているとき、充放電制御器２５
から送られる。

【０１４４】リモコン２２の運転スイッチがオンされて
運転指令が入ると、室内温度センサ１４の検知温度Ｔａ
およびリモコン２２での設定室内温度Ｔｓが読み込ま
れ、両温度の差ΔＴ（＝Ｔａ−Ｔｓ）、つまり空調負荷
が求められる。

【０１４５】温度差ΔＴに基づいて圧縮機１の運転周波
数ｆが決定され、その運転周波数指令がリモコン２２の
操作に基づく運転指令および冷／暖指令と共に室外ユニ
ットへ送られる。外部入力端子２１ａからの放電指令入
力があれば、それが室外ユニットへ送られる。運転開始
に際しては、内部メモリの充填未処理記憶に基づいて先
ず回転熱交換器５に対する冷媒の冷媒充填処理が実行さ
れ、次に通常の運転処理に入る。

【０１４６】リモコン２２の運転スイッチがオフされて
停止指令が入ると、その停止指令および運転周波数零指
令が室外ユニットに送られるとともに、吹出口のシャッ
タ１９が閉じられ、かつ回転熱交換器５の回転が停止さ
れる。同時に、内部メモリに充填未処理記憶がなされ
る。室外制御器２２のメイン制御を図３１に示す。運転
中は運転処理が実行されるが、停止指令が入ると、回転
熱交換器５に対する冷媒回収処理が実行される。

【０１４７】運転指令が入ると、内部メモリの充填未処
理記憶に基づいて先ず回転熱交換器５に対する冷媒充填
処理が実行され、次に室外ファン９が起動されて通常の
運転処理に入る。

【０１４８】以下、（ア）室内側運転処理、（イ）室外
側運転処理、（ウ）室外側冷媒回収処理、（エ）室内側
冷媒充填処理、（オ）室外側冷媒充填処理についてそれ
ぞれ説明する。 （ア）…室内側運転処理（図３２および図３３のフロー
チャート）

【０１４９】リモコン２２から冷房指令が入ると、モー
タ１９Ｍが駆動されて吹出口のシャッタ１９が全開さ
れ、ローラー１０７が回転熱交換器５のブレード１１８
に接触する位置に駆動される。

【０１５０】室内温度Ｔａおよび設定室内温度Ｔｓが読
み込まれ、両温度の差ΔＴ（＝Ｔａ−Ｔｓ）に基づいて
回転熱交換器５に対するモータ回転数Ｎｓ₁ （≠０）が
決定される。

【０１５１】Ｎｓ₁ が目標回転数Ｎｓとして定められ、
モータ回転数センサ１８で検知されるモータ回転数Ｎが
その目標回転数Ｎｓに一致するよう、熱交モータ回転数
制御が実行される。この熱交モータ回転数制御に関して
は、（ア´）として後記する。熱交輻射温度センサ１７
によって回転熱交換器５の温度Ｔｃ₁ が非接触で検知さ
れて読み込まれ、それが室外ユニットへ送られる。

【０１５２】リモコン２２から暖房指令が入ると、ロー
ラー１０７がブレード１１８から離され、熱交輻射温度
センサ１７の検知温度Ｔｃ₁ が読み込まれ、それと冷風
吹出防止のための設定温度Ｔｃ_1sとが比較される。

【０１５３】Ｔｃ₁ がまだＴｃ_1sより低ければ（Ｔｃ₁
＜Ｔｃ_1s）、モータ１９Ｍが駆動されて吹出口のシャッ
タ１９が全閉される。これにより、回転熱交換器５の回
転を止めることなく、室内への冷風吹出しを防ぐことが
できる。

【０１５４】始動用の小さめの初期回転数Ｎsoが目標回
転数Ｎｓとして定められ、モータ回転数センサ１８で検
知されるモータ回転数Ｎがその目標回転数Ｎｓに一致す
るよう、熱交モータ回転数制御が実行される。

【０１５５】Ｔｃ₁ がＴｃ_1sと同じまたはそれ以上にな
ったとき（Ｔｃ₁ ≧Ｔｃ_1s）、シャッタ１９がまだ全閉
していれば、そのシャッタ１９があらかじめ定められて
いる初期開度まで開かれる。この場合、回転熱交換器５
の回転が継続されているので、スムーズかつ迅速な送風
が可能である。シャッタ１９が初期開度まで開いたら、
吹出温度センサ１５で検知される吹出温度Ｔｏが読み込
まれ、それと高めの設定吹出温度Ｔosとが比較される。

【０１５６】ＴｏがＴosより高ければ（Ｔｏ＞Ｔos）、
現時点のモータ回転数Ｎに１ステップ分のΔＮだけ加え
た値（Ｎ＋ΔＮ）が目標回転数Ｎｓとして定められ、熱
交モータ回転数制御が実行される。

【０１５７】ＴｏがＴosより低ければ（Ｔｏ＜Ｔos）、
現時点のモータ回転数Ｎに１ステップ分のΔＮだけ減ら
した値（Ｎ−ΔＮ）が目標回転数Ｎｓとして定められ、
熱交モータ回転数制御が実行される。こうして、吹出温
度Ｔｏが設定吹出温度Ｔosに一致するよう、回転熱交換
器５の回転数が増減され、いわゆる暖房高温吹出が行な
われる。そして、吹出温度Ｔｏだけでなくヒータ付温度
センサ１６の検知温度Ｔｚも読み込まれ、両温度から吹
出口における吹出風速Ｗが検出される。

【０１５８】すなわち、ヒータ付温度センサ１６は、前
記したように、一定の発熱量で動作するヒータと、この
ヒータの熱が加えられる板（たとえばアルミニウム製）
と、この板の温度Ｔｚを検知するセンサからなる。板は
吹出風を受けるようになっており、その温度Ｔｚは図３
４に示すように風速が増すほど低くなる。しかも、温度
Ｔｚは吹出温度Ｔｏをパラメータとして上下にシフトす
る。

【０１５９】このヒータ付温度センサ１６の特性はあら
かじめ記憶されており、その特性を基に吹出温度Ｔｏお
よび検知温度Ｔｚを監視することにより、吹出風速Ｗを
検出することができる。この吹出風速Ｗは設定吹出風速
Ｗｓと比較される。ＷがＷｓより高ければ（Ｗ＞Ｗ
ｓ）、シャッタ１９の現時点の開度が１ステップ分のΔ
ＳＨだけ増加するよう、モータ１９Ｍが制御される。Ｗ
がＷｓより低ければ（Ｗ＜Ｗｓ）、シャッタ１９の現時
点の開度が１ステップ分のΔＳＨだけ減少するよう、モ
ータ１９Ｍが制御される。こうして、吹出風速Ｗが設定
吹出風速Ｗｓに一致するよう、吹出口の吹出面積が調節
される。 （ア´）…熱交モータ回転数制御（図３５のフローチャ
ート） モータ回転数Ｎが目標回転数Ｎｓより高ければ（Ｎ＞Ｎ
ｓ）、熱交モータ５Ｍの出力をΔｍだけ減少させるべ
く、熱交モータ５Ｍへの通電量が減らされる。モータ回
転数Ｎが目標回転数Ｎｓより低ければ（Ｎ＜Ｎｓ）、熱
交モータ５Ｍの出力をΔｍだけ増大させるべく、熱交モ
ータ５Ｍへの通電量が増やされる。なお、このモータの
出力制御は、単相誘導モータの位相制御、または直流モ
ータの印加電圧制御などによって行なわれる。 （イ）…室外側運転処理（図３６のフローチャート） 室内ユニットからの運転周波数指令の内容および電流検
出手段３１で検出されるインバータ電流Ｉが読み込まれ
る。

【０１６０】室内ユニットから放電指令が入っていなけ
れば、設定電流値Ｉｓとして大きい方のＩｓ₀ （たとえ
ば１９Ａ）が選択される。放電指令が入っていれば、設
定電流値Ｉｓとして小さい方のＩｓ₁ （たとえば９Ａ）
が選択される。Ｉｓ₀ は、インバータ回路に対する交流
電源入力の最大値を規制するためのもので、宅内配線Ａ
ＣＬやエアコン用コンセントの電流容量から決定され
る。

【０１６１】Ｉｓ₁ は、同じくインバータ回路に対する
交流電源入力の最大値を規制するためのものであるが、
運転中のインバータ電流Ｉの低減を目的に、通常のＩｓ
₀ より低い値に定められる。

【０１６２】このインバータ電流Ｉと設定電流Ｉｓとが
比較される。ＩがＩｓより大きければ、室内ユニットか
らの運転周波数指令に基づく運転周波数Ｆが１ステップ
分のΔＦだけ下げられる。ＩがＩｓより小さければ、室
内ユニットの指令運転周波数ｆが運転周波数Ｆとしてそ
のまま保持される。

【０１６３】この運転周波数Ｆが得られるよう実際にイ
ンバータ回路が駆動され、圧縮機１が運転オンする。こ
うして、空調負荷に対応する最適な能力が圧縮機１から
発揮される。運転周波数Ｆが零より大きければ、室外フ
ァン９の運転もオンされる。運転周波数Ｆが零になる
と、室外ファン９の運転がオフされる。

【０１６４】室内ユニットから冷房指令が入った場合、
四方弁２が冷房位置に設定され、冷房サイクルが形成さ
れる。このとき、吸込冷媒温度センサ１３で検知される
圧縮機１の吸込冷媒温度Ｔｃ₀ が読み込まれる。運転が
始まってしばらくすると回転熱交換器５の温度が低下
し、回転熱交換器５の温度（＝蒸発器温度）Ｔｃ₁ が熱
交輻射温度センサ１７で検知される。

【０１６５】吸込冷媒温度Ｔｃ₀ と蒸発器温度Ｔｃ₁ と
の差、つまり回転熱交換器５での冷媒の過熱度が求めら
れ、その過熱度があらかじめ定められている一定値とな
るよう、ＰＭＶ４の開度が制御される。この過熱度の一
定値制御により、冷凍サイクルの安定運転が確保され
る。

【０１６６】室内ユニットから暖房指令が入った場合、
四方弁２が暖房位置に設定され、暖房サイクルが形成さ
れる。このとき、吸込冷媒温度センサ１３で検知されて
いる圧縮機１の吸込冷媒温度Ｔｃ₀ が読み込まれる。同
時に、室外熱交温度センサ１１で検知されている室外熱
交換器３の温度（＝蒸発器温度）Ｔｃ₂ が読み込まれ
る。

【０１６７】吸込冷媒温度Ｔｃ₀ と蒸発器温度Ｔｃ₂ と
の差、つまり室外熱交換器３での冷媒の過熱度が求めら
れ、その過熱度があらかじめ定められている一定値とな
るよう、ＰＭＶ４の開度が制御される。この過熱度の一
定値制御により、冷凍サイクルの安定運転が確保され
る。蒸発器温度Ｔｃ₂ はさらに除霜開始用の設定温度
（たとえば零℃）Ｄｓ₁ と比較される。

【０１６８】蒸発器として働く室外熱交換器３の表面に
は徐々に霜が着くようになり、その着霜の進行に伴って
Ｔｃ₂ が下がっていく。やがて、Ｔｃ₂ が設定温度Ｄｓ
₁ と同じまたはそれ以下に下がると、除霜処理が実行さ
れる。この除霜処理に関しては、（イ´）として以下に
述べる。 （イ´）…除霜制御（図３７のフローチャート）

【０１６９】二方弁８が開かれてバイパス７が導通し、
圧縮機１から吐出される高温の冷媒が室外熱交換器３に
直接的に供給される。このいわゆるホットガス除霜によ
り室外熱交換器３に付着した霜が除去される。この除霜
により、室外熱交換器３の熱交換面積が確保される。

【０１７０】この除霜時、ＰＭＶ４が全開されるととも
に、室外ファン９の運転がオフされる。この室外ファン
９の運転オフにより、除霜作用が促進される。同時に、
圧縮機１の運転周波数Ｆが除霜用の設定運転周波数Ｆｓ
₂ に設定される。Ｔｃ₂ が除霜終了用の設定温度Ｄｓ₂
（＞Ｄｓ₁ ）よりも高くなると、そこでこの除霜運転が
終了され、通常の運転に復帰する。

【０１７１】このようにバイパス回路を用いた除霜を行
なうと同時にＰＭＶ４を全開とするため、室内の回転熱
交換器５は除霜中も高温状態を維持することができ、し
かも回転熱交換器５は回転したままでよく、よって除霜
終了後の暖房立ち上がりがスムーズかつ良好である。 （ウ）…室外側冷媒回収処理（図３８のフローチャー
ト） 停止信号が入ると、先ず冷媒回収処理が実行される。初
めに、室外ファン９の運転が継続される。これは、冷媒
回収がし易いよう、冷媒の液化を促進するためのもので
ある。冷房運転であれば、四方弁２の位置はそのまま、
圧縮機１の運転周波数Ｆが冷媒回収用の所定値に固定さ
れ、かつＰＭＶ４が全閉される。

【０１７２】暖房運転であれば、タイムカウントｔ
₄ （たとえば２分）が実行されるとともに、運転周波数
Ｆが零に設定されて圧縮機１の運転がオフされる。この
圧縮機１の運転オフにより、冷凍サイクルの高低圧差が
減少される。

【０１７３】タイムカウントｔ₄ が終わると、四方弁２
が冷房位置に切換えられる。そして、圧縮機１が起動さ
れて冷媒回収用の運転周波数Ｆに固定され、かつＰＭＶ
４が全閉される。この場合、高低圧差が減少されている
ので、四方弁２の切換えによる不快な冷媒音の発生はな
い。ＰＭＶ４が全閉されると、室外熱交換器３から回転
熱交換器５への冷媒の流入が遮断され、その回転熱交換
器５内の冷媒が圧縮機１側に回収される。このとき、圧
力センサ１２の検知圧力Ｐｏが取り込まれており、その
検知圧力Ｐｏと設定圧力値であるところの大気圧（１気
圧）とが比較される。回収が進んで検知圧力Ｐｏが大気
圧まで下がると、二方弁６が閉じられ、かつ圧縮機１の
運転が停止される。同時に、室外ファン９の運転が停止
される。

【０１７４】この場合、二方弁６の閉成により、圧縮機
１側に回収された冷媒が回転熱交換器５側に戻らない。
これで冷媒回収が終了し、同時に運転が停止する。な
お、冷媒回収済が記憶される。

【０１７５】このように、運転停止に際してはあらかじ
め回転熱交換器５内の冷媒を圧縮機１側に回収しておく
ことにより、運転停止時に回転熱交換器５の下部に液冷
媒が溜まり込む事態を防ぐことができる。

【０１７６】したがって、次の運転開始に際し、回転熱
交換器５に重心ずれによるアンバランス振動が起こるこ
ともなく、回転熱交換器５の寿命に対する悪影響を解消
できる。

【０１７７】また、回転熱交換器５内の圧力が大気圧と
同じ圧力になるので、たとえ回転熱交換器５のシール構
造が十分でなかったとしても、そこから外に冷媒が漏れ
るという事態を未然に防ぐことができる。これは、冷凍
サイクルの冷媒循環量を常に最適な状態に保つことにつ
ながり、適切な空調が可能であるとともに、圧縮機１を
はじめとする冷凍サイクル機器の寿命に対する悪影響を
解消できる。る。 （エ）…室内側冷媒充填処理（図３９のフローチャー
ト） 運転指令が入ると、運転処理に入る前に冷媒充填処理が
実行される。

【０１７８】熱交モータ５Ｍが起動され、回転熱交換器
５の回転が開始されるが、初めは小さめの初期回転数Ｎ
ｓ₀ が目標回転数Ｎｓとして定められる。そして、モー
タ回転数センサ１８で検知されるモータ回転数Ｎが目標
回転数Ｎｓに一致するよう、熱交モータ回転数制御が実
行される。この熱交モータ回転数制御は、上記した（ア
´）および図３５の制御と同じである。モータ回転数Ｎ
は制御ループに基づく所定タイミングで逐次に読み込ま
れながら、室外ユニットへ送られる。室外ユニットから
冷媒充填終了信号が入ると、そこで冷媒充填処理の終了
となり、その旨が記憶される。 （オ）…室外側冷媒充填処理（図４０のフローチャー
ト） 室内ユニットから送られるモータ回転数Ｎの値が初期回
転数Ｎｓ₀ に達すると、その初期回転数Ｎｓ₀ が基準回
転数Ｎｏとして保持される。ＰＭＶ４の開度Ｑと設定開
度Ｑｏとが比較される。運転停止中はＰＭＶ４が全閉さ
れていたため、初めはＱ＜Ｑｏである。このＱ＜Ｑｏの
条件では、開度Ｑが１ステップ分のΔＱだけ増大され
る。こうして、開度Ｑが徐々に増していくことにより、
回転熱交換器５に冷媒が少しずつ充填されていく。この
場合、冷媒の充填による重量増分だけモータ回転数Ｎが
基準回転数Ｎｏから落ちることがあるが、その低下変動
分はＮｄとして検出される。 Ｎｄ＝Ｎ−Ｎｏ この低下変動分Ｎｄが設定値ΔＮより小さい場合、その
まま開度Ｑの増大が繰り返される。低下変動分Ｎｄが設
定値ΔＮよりも大きい場合、タイムカウントｔ₃ が実行
され、その間は開度Ｑの増大が保留される。

【０１７９】開度Ｑが設定開度Ｑｏに達したら、二方弁
６が開かれ、冷媒充填終了信号が室内ユニットに送られ
る。これで冷媒充填処理の終了となり、その旨が記憶さ
れる。なお、この冷媒充填処理の終了後、通常の運転処
理（圧縮機１のオン，オフ、室外ファン９のオン，オフ
等）に入ることになる。

【０１８０】したがって、図４１に示すように、回転熱
交換器５が初期回転数Ｎｓ₀ に達するのを待ち、達した
ら、モータ回転数Ｎの変動が設定値ΔＮに収まるよう回
転熱交換器５に対して冷媒を徐々に送り込むことによ
り、その冷媒の充填を偏りなく行なうことができる。ひ
いては、回転熱交換器５にアンバランス振動が生じな
い。しかも、回転熱交換器５にある程度の量の冷媒が充
填されたところで実際の運転に移るので、円滑な運転が
可能である。一方、充放電制御器２５により、蓄電池４
４に関わる充電制御、放電制御、突入電流防止制御が実
行される。これを図４２のフローチャートに示す。

【０１８１】充電制御には、運転中に放電指令が入らな
い場合に実施される運転中充電処理と、運転停止中に放
電指令が入らない場合に実施される停止中充電処理の２
種類があり、基本的にはいずれも電力料金の安い深夜時
間帯に実施される。また、運転中、停止中にかかわら
ず、充電中に放電指令が入力された場合、充電は中止さ
れる。放電制御には、強制放電処理と通常放電処理の２
種類がある。

【０１８２】強制放電処理は、蓄電池４４の放電電流を
最大限に使用し、電源２０からの交流入力電流を最小に
押さえるためのもので、運転中に外部入力に基づく放電
指令が入った場合、また他の電気機器の使用が原因で宅
内電流検出手段５１の検知電流（宅内電流）Ｉａがブレ
ーカＢの作動直前の最大電流値Ｉmax に達した場合、そ
れぞれ実施される。

【０１８３】具体的には、インバータ回路の主回路電圧
（直流電圧）Ｖを検出し、その主回路電圧Ｖが無負荷時
の値（＝ 290Ｖ）よりも５Ｖ程度わずかに高い値となる
よう、蓄電池４４の放電電流を制御する。

【０１８４】たとえば、負荷が軽い場合、インバータ出
力電流（圧縮機モータ１Ｍの消費電流）のすべてが蓄電
池４４の放電電流で賄われ、主回路電圧Ｖが過電圧とな
るのを防ぐことができる。負荷が重い場合には、蓄電池
４４の放電電流が最大となり、不足分が電源２０から供
給される。

【０１８５】通常放電処理は、運転開始時の能力アップ
を図るためのもので、運転開始時の過負荷運転などによ
り電源２０からの交流入力電流が不足する場合に実施さ
れる。この処理の目的および効果は特開平1-308136号公
報記載のものと同じであり、インバータ入力電流Ｉを検
出し、それに基づいて放電電流の設定値を決定する。こ
れにより、電源２０の電力が空調運転に極力用いられ、
不足電流のみが蓄電池４４から放電される。その他に、
突入電流防止処理がある。

【０１８６】すなわち、運転停止状態では、インバータ
回路に対する通電が継続すると、主回路の平滑用のコン
デンサ３２に常時通電がなされ、コンデンサ３２の寿命
が短縮したり、あるいは保守サービス時にコンデンサ３
２の充電電圧（約２８０Ｖ）による感電事故が起こるな
どの問題がある。

【０１８７】このような問題に対処するため、室内ユニ
ットにおいてメインスイッチ２７をオフしておくことが
有効であるが、そうすると逆に、運転開始時のメインス
イッチ２７の投入時にコンデンサ３２が一気に充電され
ることになり、コンデンサ３２に大電流が流れる。この
大電流は短時間であるが、ブレーカＢを溶着させたり、
電源電圧の低下を招いて他の電気機器に悪影響（証明器
具の光低下、ちらつきなど）を与える。

【０１８８】そこで、運転停止中はメインスイッチ２７
をオフして主電力ライン２８を遮断するようにしてお
り、インバータ回路を駆動する前にそのコンデンサ３２
に対して蓄電池４４からの放電を行なう。この放電によ
って主回路電圧Ｖがある程度の値（約２６０Ｖ）まで上
昇したら、そこで放電を停止する。こうして、運転開始
前にコンデンサ３２の電圧をある程度まで高めておくこ
とにより、コンデンサ３２への突入電流を防ぐことがで
き、ひいてはブレーカＢの溶着や他の電気機器への悪影
響を回避することができる。以下、（ア）運転中充電処
理、（イ）停止中充電処理、（ウ）強制放電処理、
（ウ）通常放電処理、（オ）突入電流防止処理の具体例
について説明する。 （ア）…運転中充電処理（図４３のフローチャート） 蓄電池残量検出手段によって蓄電池４４の電圧Ｖｅが検
出され、それと満充電に相当する設定電圧Ｖehとが比較
される。検出電圧Ｖｅが設定電圧Ｖehに達していれば、
充電はなされない。

【０１８９】検出電圧Ｖｅが設定電圧Ｖehより低けれ
ば、現在時刻ｔがあらかじめ定められている深夜時間帯
（電力料金が安い）かどうか判別される。深夜時間帯で
なければ、充電はなされない。

【０１９０】深夜時間帯であれば、充電用トランジスタ
３５のオン，オフデューティＺとして基準デューティ比
Ｚｏがセットされ、そのオン，オフデューティＺをもっ
て充電用トランジスタ３５がオン，オフされる。

【０１９１】充電用トランジスタ３５がオンすると、そ
のコレクタ・エミッタ間とリアクトル４３を通して、イ
ンバータ回路におけるコンデンサ３２の電圧が蓄電池４
４に印加される。充電用トランジスタ３５がオフする
と、リアクトル４３の作用により、充電用ダイオード３
８を通して蓄電池４４に充電電流が流れる。こうして、
蓄電池４４が充電される。充電中はインバータ電流Ｉが
読み込まれ、それと最適値であるところの設定電流値Ｉ
ｓ₀₂とが比較される。

【０１９２】インバータ電流Ｉが設定電流値Ｉｓ₀₂を超
えた場合、オン，オフデューティＺが１ステップ分のΔ
Ｚだけ減らされ、充電用トランジスタ３５のオン期間が
短縮されて充電量が減少し、インバータ電流Ｉの減少が
図られる。インバータ電流Ｉが設定電流値Ｉｓ₀₂より小
さくなると、オン，オフデューティＺがΔＺだけ増やさ
れ、充電用トランジスタ３５のオン期間が延長されて充
電量が増加し、インバータ電流Ｉの増加が図られる。つ
まり、インバータ電流Ｉが設定電流値Ｉｓ₀₂に維持され
る。

【０１９３】ここで、設定電流値Ｉｓ₀₂は、交流電源入
力最大制限値であるところのＩｓ₀よりも低く、かつで
きる限り高く定めた値である。たとえば、Ｉｓ₀ が１９
Ａであれば、１８．７Ａ程度に定められる。すなわち、
エアコンの運転の方が優先であり、インバータ電流Ｉが
Ｉｓ₀ を超える前に充電が停止される。 （イ）…停止中充電処理（図４４のフローチャート） 蓄電池残量検出手段によって蓄電池４４の電圧Ｖｅが検
出され、それと満充電に相当する設定電圧Ｖehとが比較
される。検出電圧Ｖｅが設定電圧Ｖehに達していれば、
充電はなされない。

【０１９４】検出電圧Ｖｅが設定電圧Ｖehより低けれ
ば、現在時刻ｔがあらかじめ定められている深夜時間帯
（電力料金が安い）かどうか判別される。深夜時間帯で
なければ、充電はなされない。深夜時間帯であれば、現
在時刻ｔから深夜時間帯終了までの残時間ｘが算出され
る。

【０１９５】そして、充電レベル決定手段において、下
式のように充電必要量ΔＶｅが算出され、それと上記残
時間Ｘとに基づいて充電用トランジスタ３５のオン，オ
フデューティＺが決定される。 ΔＶｅ＝Ｖeh−Ｖｅ

【０１９６】たとえば、残時間Ｘが短、充電必要量ΔＶ
ｅが大ならば、もっとも大きいオン，オフデューティＺ
₅ が決定される。反対に、残時間Ｘが長、充電必要量Δ
Ｖｅが小ならば、もっとも小さいオン，オフデューティ
Ｚ₁ が決定される。

【０１９７】すなわち、残時間Ｘと充電必要量ΔＶｅと
に応じて充電電流を決めることにより、時間当たりの充
電電流を極力少なくしている。この結果、充電の効率が
高くなるとともに、蓄電池４４の寿命が向上する。 （ウ）…強制放電処理（図４５のフローチャート）

【０１９８】蓄電池４４の電圧Ｖｅが設定電圧Ｖelより
大きくて放電に耐え得る条件にあるとき、インバータ回
路の主回路電圧、つまりコンデンサ３２の電圧Ｖが読み
込まれ、それと設定電圧Ｖｍとが比較される。この設定
電圧Ｖｍは、無負荷時の値（＝ 290Ｖ）より５Ｖ程度高
い値である。

【０１９９】主回路電圧Ｖが設定電圧Ｖｍに満たない場
合、一定周期で放電用トランジスタ３８がオン，オフさ
れ、充電用ダイオード３７を通してインバータ回路に放
電電流が流れる。主回路電圧Ｖが設定電圧Ｖｍを超える
と、放電用トランジスタ３８のオンが中断され、放電を
中断する。

【０２００】軽負荷時の放電作用を図４６および図４７
に示しており、軽負荷でインバータ回路の消費電流が放
電電流max 値（８Ａ…交流１００Ｖ換算）より低い場
合、放電電流により主回路電圧Ｖが上昇し、それが設定
電圧Ｖｍを超えたところで放電用トランジスタ３８のオ
ンが中断される。結果的に、放電用トランジスタ３８の
オフ時間が長くなり、放電電流が制限される。

【０２０１】重負荷時の放電作用を図４８および図４９
に示しており、放電用トランジスタ３８は一定周期のオ
ン，オフを繰り返し、フル放電となる（最大８Ａ）。こ
の放電電流および交流入力の和と、インバータ回路出力
とが設定電圧Ｖｍより低いところでつり合い、主回路電
圧Ｖが一定のＶｘに落ち着く。この強制放電は、電力会
社から電力需要の増大に基づく“入り”信号が外部入力
端子２１ａに入力されると、その入力期間中だけ実行さ
れる。

【０２０２】電子レンジ４８やドライヤ４９のようにヒ
ータを用いる電気機器は消費電流が大きいという特徴が
あり、これらの電気機器を使用すると、宅内電流がブレ
ーカＢの許容値を超えることがあり、ブレーカＢの遮断
が予想される。

【０２０３】そこで、“入り”信号入力がない場合で
も、宅内電流検出手段５１の検知電流（宅内電流）Ｉａ
がブレーカＢの作動直前の最大許容電流値に達するよう
な状況では、同様に放電がなされ、電流Ｉａが低下すれ
ば放電は終了する。 （エ）…通常放電処理（図５０のフローチャート）

【０２０４】電流検出手段３１で検出されるインバータ
電流Ｉと過負荷運転判別用の設定電流値Ｉｓ₀₁とが比較
される。運転開始時の過負荷運転では、インバータ電流
Ｉが増大し、それが設定電流値Ｉｓ₀₁より大きくなる。
この条件において、通常放電処理が実行される。

【０２０５】まず、蓄電池４４の電圧Ｖｅが放電下限電
圧であるところの設定電圧Ｖelより大きければ、インバ
ータ電流Ｉと設定電流値Ｉｓ₀₁との差ΔＩが算出され
る。そして、この電流差ΔＩから下式のように必要放電
電流Ｉdsが設定される。 Ｉds＝α・ΔＩ αは定数（＝30）であり、電流差ΔＩの30倍が必要放電
電流Ｉdsとして設定される。

【０２０６】放電電流Ｉdcと必要放電電流Ｉdsとが比較
され、放電電流Ｉdcが必要放電電流Ｉdsよりも小さい場
合、放電用トランジスタ３８がオン，オフされ、放電が
行なわれる。これにより、運転電流の不足分が補われ、
圧縮機１の十分な能力が確保される。放電電流Ｉdcが必
要放電電流Ｉdsよりも大きくなると、放電用トランジス
タ３８がオフされる。これにより、放電電流が制限され
る。

【０２０７】なお、放電が進んで蓄電池４４の電圧Ｖｅ
が設定電圧Ｖelより小さくなると、そこで放電が終了す
る。また、放電用トランジスタ３８のオン，オフは短時
間に動作してトランジスタ３８を破壊することがないよ
う最低オン，オフ時間が定められており、極端な短時間
のオン，オフ動作は行なわれない。 （オ）…突入電流防止処理（図５１のフローチャート） 運転停止時はコンデンサ３２の常時通電を防ぐためにメ
インスイッチ２７がオフされており、そのような状況に
おいてこの突入電流防止処理が実行される。

【０２０８】すなわち、コンデンサ３２の電圧（主回路
電圧）Ｖと設定電圧Ｖｓ（約２６０Ｖ）とが比較され、
電圧Ｖが設定電圧Ｖｓより小さいときに特定の周波数を
もって放電用トランジスタ３８がオン，オフされる。こ
れにより、蓄電池４４から放電電流が流れ、コンデンサ
３２が充電される。

【０２０９】電圧Ｖが設定電圧Ｖｓを超えると、放電用
トランジスタ３８がオフされ、放電が停止する。このと
き、突入電流防止の準備が完了したとの判断の下に、メ
インスイッチオン指令が室内ユニットに送られる。

【０２１０】以上のように本実施例では、横流ファンタ
イプの回転熱交換器５を用いることにより、いわゆるフ
ィンドチューブタイプの熱交換器を用いた場合と比較し
て、配置スペースの縮小化を図れるとともに、熱交換作
用が有効になされる。専用の送風機は不要であり、コス
ト的に有利になる。

【０２１１】冷房運転時のみ、ローラ１０７は回転熱交
換器５の外周端一部に接触する。ブレード１１８には、
被空調室空気との熱交換作用にともなって生成されるド
レン水滴が付着し、回転作用にともなって外周端側に移
動する。上記ローラ１０７は、スポンジ材で形成されて
いるのでドレン水滴を吸収し、それによってドレン水滴
が被空調室内に飛散することがない。

【０２１２】そして、ローラ１０７はドレン皿部１０９
に対して一定に圧力を加えて当接しているので、内部に
含んだドレンを、直ちに絞り出すことができる。ドレン
はそのままドレン皿部１０９内に集溜する。

【０２１３】このように、回転熱交換器５に対する圧損
を増大させることなくドレンの除去ができ、ローラ１０
７に含んだドレンを絞り出すようにしたので、ドレン皿
部１０９への滴下音の発生がない。ローラ１０７は横流
ファンである回転熱交換器５に密着するので、理想のノ
ーズ部を構成でき、ファンとしての送風性能が向上す
る。暖房運転時には離間した状態に変えるので、機械損
失がなくなる。

【０２１４】なお、上記風路形成板１２０の前面側に沿
って、吸水布を張設してもよい。上記ローラ１０７が落
しきれなかったドレン水滴が周囲に飛散しても、これを
吸収して吹出口１０２から放出されるのを完全に阻止で
きる。

【０２１５】冷暖房運転のいずれも、冷媒は回転熱交換
器５に流入する前に分流器１１４に導かれ、かつ回転熱
交換器５から一旦分流器１１４に出て、所定の方向に導
かれる。

【０２１６】なお説明すれば、冷房運転時に冷媒は、Ｐ
ＭＶ４を出て冷媒管Ｐａから筐体１２５と一体のボス部
１２５ａを介してセンタパイプ１１３に導びかれる。こ
のセンタパイプ１１３の他端開口からチャンバＡ１１２
ａ内に放出され、充満する。そして、端板１１０ａに開
口する各ブレード１１８…の複数室１２２…に沿って導
通される。

【０２１７】冷媒は、センタパイプ１１３での導通方向
とは逆方向に流れることになり、有効な熱交換作用を行
いながらチャンバＢ１１２ｂに導かれる。ここでは、セ
ンタパイプ１１３とガイドパイプ１２６との間に形成さ
れる複数の流通路１２７…を介して筐体１２５内に直接
放出され充満する。

【０２１８】筐体１２５内は、互いに密着した固定シー
ル板１２７ａと回転シール板１２７ｂとで、外気に対す
るエアタイトのためのメカニカルシールがなされる。こ
こに充満する冷媒は、分流器１１４を出て別の冷媒管Ｐ
ｂから二方弁６を介して四方弁２に導かれる。暖房運転
時は、上述の説明とは全く逆の方向に冷媒が導かれる。

【０２１９】このような回転熱交換器５および、ここに
分流器１１４を連結した構成であるから、冷媒の円滑な
流通と、より効果的な熱交換作用が得られるとともに、
装置のコンパクト化を図る。

【０２２０】シャッタ１９，１９は、吹出口１０２の開
口面積を可変して、先に説明したような吹出温度と吹出
風速の制御をなす。シャッタ駆動機構１３１，１３１
は、比較的簡単な構成でありながら、左右のシャッタ１
９，１９を同時に、かつ正確に同量ずつ開閉駆動し、そ
の作動は確実である。

【０２２１】室外ユニットＳに、ヒ−トポンプ冷凍サイ
クルのうちの、四方弁２、ＰＭＶ４、二方弁８、一対の
接続弁１４７，１４９、およびこれら相互を連通する冷
媒配管部を１つの制御ブロックにまとめた集積配管体１
４１を備えた。

【０２２２】すなわち、１つの部品に制御部が全て含ま
れ、制御部の動作チェックが単品でできることとなる。
弁相互間の配管が不要となり、省スペースを図れるとと
もに、配管作業にともなう配管接続用ロー付け作業が不
要で、ガスリークの発生可能な場所が大幅に低減し、ユ
ニット組立の自動化が容易になる。図５２および図５３
に示すような、上記吹出口１０２の開口面積を可変制御
するシャッタ駆動機構１３１Ａであってもよい。

【０２２３】すなわち、吹出口１０２を吹出ケーシング
１０２Ａで形成することとし、この中央部を境に、左右
に互いに近接して、かつ幅方向の両面側に小リール１３
３，１３３、両側端に大リール１３４，１３４が設けら
れ、それぞれの大，小リール１３３，１３４間にワイヤ
１３２が無端走行自在に掛け渡される。

【０２２４】互いの大リール回転軸２００には、吹出ケ
ーシング１０２Ａ外部で駆動モータ１９Ｍａ，１９Ｍｂ
が連結される一方、吹出端側のワイヤ１３２相互間に亘
って、可動膜２０１の一端部を巻装固定した支軸２０２
が架設される。

【０２２５】上記可動膜２０１は、たとえば合成樹脂材
シートなど、風を全く通さない素材を採用する。この他
端部は、吹出ケーシング１０２Ａの両側端で、かつ奥側
隅部に配設される巻取り機構２０３にまで延出される。
この巻取り機構２０３は、たとえば電気掃除機の電源コ
ード巻取り機構など、周知のものを適用すればよい。上
記可動膜２０１は吹出ケーシング１０２Ａ内を前後端に
亘って張設されることとなる。

【０２２６】上記室内制御器２１から制御信号が各モー
タ１９Ｍａ，１９Ｍｂに送られると、これらは互いに反
対方向に大リール回転軸２００を回転駆動する。同図の
位置から、たとえば吹出口１０２の開口面積を拡大する
場合には、図において右側のモータ１９Ｍａは大リール
回転軸２００を反時計回り方向に回転駆動し、左側のモ
ータ１９Ｍｂは大リール回転軸２００を時計回り方向に
回転駆動する。

【０２２７】支軸２０２が架設される側のワイヤ１３２
は、互いに両側端方向に走行され、可動膜２０１端部は
同方向に移動する。巻取り機構２０３は、可動膜２０１
の移動にともなうたるみを吸収し、常に緊張状態にお
く。吹出口１０２を覆う可動膜２０１の部分は減少し、
吹出口１０２の開口面積が拡大する。

【０２２８】逆に、吹出口１０２の開口面積を縮小する
場合には、右側のモータ１９Ｍａは時計回り方向、左側
のモータ１９Ｍｂは反時計回り方向に回転駆動し、支軸
２０２が架設される側のワイヤ１３２を互いに中央方向
に走行すればよい。

【０２２９】両側の可動膜２０１，２０１端部は同方向
に移動し、巻取り機構２０３は、可動膜２０１の移動に
ともなうたるみを吸収し、常に緊張状態におきながら繰
り出す。吹出口１０２を覆う可動膜２０１の部分は増大
し、吹出口１０２の開口面積が縮小する。いずれにして
も、各モータ１９Ｍａ，１９Ｍｂは正確に、同時に、同
量づつ、互いに反対方向に回転駆動する必要がある。

【０２３０】なお、先に図１６で説明したシャッタ駆動
機構１３１のように、小リール１３３，１３３相互間に
ワイヤ１３２をたすき掛けすることにより、１本のワイ
ヤ１３２で、かつ１つの駆動モータ１９Ｍで両方の可動
膜２０１，２０１を同時に駆動できる。

【０２３１】図５４（Ａ）は、上記可動膜２０１を示
す。上記吹出ケーシング１０２Ａと同一幅の帯状をな
し、その一端部が上記支軸２０２に巻装固定される。他
端部は、ここでは図示しない上記巻取り機構に連結さ
れ、常に緊張状態におかれることは先に説明した通りで
ある。

【０２３２】同図（Ｂ）に示すような、可動膜２０１Ａ
を採用してもよい。この場合、巻取り機構は不要であっ
て、同位置のケーシング１０２Ａ部位に一端部を取付け
固定する。他端部は、上記支軸２０２に何重にも巻装さ
れる。ただし、可動膜２０１Ａの材質は、巻装強度が強
い特性のものを採用する必要がある。したがって、支軸
２０２の移動にともなって、ここに巻装される可動膜２
０１Ａ部分が必然的に繰出され、あるいは巻き取られ
る。

【０２３３】同図（Ｃ）は、支軸２０２のガイド構造の
詳細を示す。支軸２０２の両端部は小径の軸部２０２ａ
に形成され、吹出ケーシング１０２Ａに設けられるガイ
ド溝２０４に摺動自在に掛合される。さらに軸部２０２
ａには、上記ワイヤ１３２が貫通する孔部２０５が穿設
され、ワイヤ１３２と適宜な手段で取付け固定される。
したがって、支軸２０２は円滑に移動制御される。

【０２３４】図５５に示すような、室外ユニットＳａ内
のレイアウトが考えられる。この場合は、運搬業時に、
蓄電池４４をユニット本体１３８から出して、別々に処
理する。据付時に、蓄電池４４を同図位置に配置し、イ
ンバータ回路３４などと電気配線をなす。この場合、ユ
ニット本体１３８自体の運搬が容易にすむとともに、電
気配線処理が簡単になる。

【０２３５】図５６に示すような、室外ユニットＳｂの
レイアウトも考えられる。先に説明したものよりも小型
化したユニット本体１３８Ａを備え、この内部に予め圧
縮機１を配置する。蓄電池４４は、ユニット本体１３８
Ａ外部に並んで配置する。正規位置に据付が完了した
ら、インバータ回路３４を介して電気配線をなす。この
場合、ユニット本体１３８Ａが小型軽量化して、運搬が
容易にすむ。

【０２３６】

【発明の効果】以上述べたようにこの発明によれば、

【０２３７】請求項１の空気調和機は、運転停止時に冷
凍サイクルの回転熱交換器の冷媒を回収する構成とした
ので、回転熱交換器のアンバランス振動を解消し、しか
も回転熱交換器からの冷媒漏れを防ぐことができる信頼
性にすぐれた空気調和機を提供できる。

【０２３８】請求項２の空気調和機は、運転停止時に冷
凍サイクルの回転熱交換器の冷媒を回収し、運転開始時
に上記回収した冷媒を回転熱交換器に充填する構成とし
たので、回転熱交換器のアンバランス振動を解消し、し
かも回転熱交換器からの冷媒漏れを防ぐことができる信
頼性にすぐれた空気調和機を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例の冷凍サイクルおよび制
御回路の構成図。

【図２】 室内制御器の構成図。

【図３】 室外制御器の構成図。

【図４】 充放電制御器の充電ブロックの構成図。

【図５】 充放電制御器の放電ブロックの構成図。

【図６】 空気調和機を構成する室内ユニットの縦断
側面図。

【図７】 室内ユニットの縦断正面図。

【図８】 回転熱交換器を構成するブレードの一部省
略した斜視図。

【図９】 回転熱交換器の一部省略した斜視図。

【図１０】 分流器の縦断側面図。

【図１１】 図１０のＹ−Ｙ線に沿う縦断面図。

【図１２】 ドレン水滴除去用ローラの説明図。

【図１３】 室内ユニットの正面図。

【図１４】 室内ユニットの底面図。

【図１５】 室内ユニットの一部省略した縦断側面図。

【図１６】 吹出口を可変するシャッタ駆動機構全体の
構成図。

【図１７】 シャッタ板の作用説明図。

【図１８】 室外ユニットの平面図。

【図１９】 室外ユニットの一部省略した斜視図。

【図２０】 集積配管体を説明するための冷凍サイクル
構成図。

【図２１】 集積配管体の斜視図。

【図２２】 集積配管体の四方弁切換え部の縦断正面
図。

【図２３】 集積配管体の四方弁駆動用パイロット弁部
の縦断正面図。

【図２４】 集積配管体のＰＭＶを構成する弁部の縦断
正面図。

【図２５】 集積配管体の除霜用二方弁を構成する弁部
の縦断正面図。

【図２６】 集積配管体の細孔加工説明図。

【図２７】 （Ａ）は、逆止弁部の縦断正面図、（Ｂ）
は、逆止弁部の縦断側面図。

【図２８】 特殊冷媒管端部の縦断面図。

【図２９】 特殊冷媒管を構成する可撓チューブの縦断
面図。

【図３０】 室内制御器のメイン制御を説明するための
フローチャート。

【図３１】 室外制御器のメイン制御を説明するための
フローチャート。

【図３２】 室内側運転処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図３３】 室内側運転処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図３４】 風速検出を説明するためのグラフ。

【図３５】 熱交モータ回転数制御を説明するためのフ
ローチャート。

【図３６】 室外側運転処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図３７】 室外側除霜処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図３８】 室外側冷媒回収処理を説明するためのフロ
ーチャート。

【図３９】 室内側冷媒充填処理を説明するためのフロ
ーチャート。

【図４０】 室外側冷媒充填処理を説明するためのフロ
ーチャート。

【図４１】 冷媒充填時のモータ回転数Ｎ、ＰＭＶ開度
Ｑ、二方弁動作を説明するためのタイムチャート。

【図４２】 充放電制御器におけるメイン制御を説明す
るためのフローチャート。

【図４３】 運転中充電処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図４４】 停止中充電処理を説明するためのフローチ
ャート。

【図４５】 強制放電処理を説明するためのフローチャ
ート。

【図４６】 強制放電処理における軽負荷時の例を示す
タイムチャート。

【図４７】 強制放電処理における軽負荷時のインバー
タ電流変化を示すグラフ。

【図４８】 強制放電処理における重負荷時の例を示す
タイムチャート。

【図４９】 強制放電処理における重負荷時のインバー
タ電流変化を示すグラフ。

【図５０】 通常放電処理を説明するためのフローチャ
ート。

【図５１】 突入電流防止処理を説明するためのフロー
チャート。図５２以下は、本発明の他の実施例を示し、

【図５２】 吹出口を可変するシャッタ駆動機構の概略
構成図。

【図５３】 シャッタ駆動機構の斜視図。

【図５４】 （Ａ）は、可動膜の斜視図、（Ｂ）は、さ
らに異なる可動膜の説明図、（Ｃ）は、支軸のガイド構
造説明図。

【図５５】 室外ユニットのレイアウト図。

【図５６】 さらに異なる室外ユニットのレイアウト図
である。

【符号の説明】

１…圧縮機、２…四方弁、３…室外熱交換器、４…ＰＭ
Ｖ、５…回転熱交換器、６…二方弁、７…バイパス、８
…二方弁、９…室外ファン。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 星 隆夫 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 久保 徹 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 長澤 敦氏 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 長岡 良明 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 川合 信夫 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 蛭間 淳之 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 秋山 和彦 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機、室外熱交換器、減圧器、室内側
   の回転熱交換器を順次接続した冷凍サイクルと、運転停
   止時に前記回転熱交換器の冷媒を回収する冷媒回収手段
   とを備えたことを特徴とする空気調和機。
2. 【請求項２】 圧縮機、室外熱交換器、減圧器、室内側
   の回転熱交換器を順次接続した冷凍サイクルと、運転停
   止時に前記回転熱交換器の冷媒を回収する冷媒回収手段
   と、運転開始時に前記回収された冷媒を前記回転熱交換
   器に充填する冷媒充填手段とを備えたことを特徴とする
   空気調和機。