JPH05225993A - リン酸型燃料電池 - Google Patents
リン酸型燃料電池Info
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- JPH05225993A JPH05225993A JP4026560A JP2656092A JPH05225993A JP H05225993 A JPH05225993 A JP H05225993A JP 4026560 A JP4026560 A JP 4026560A JP 2656092 A JP2656092 A JP 2656092A JP H05225993 A JPH05225993 A JP H05225993A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel cell
- cooling tower
- exhaust heat
- water
- phosphoric acid
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04029—Heat exchange using liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 オンサイト型の常圧小容量燃料電池の排温水
から冷水を得る。 【構成】 燃料電池からの排温水を直接吸収冷凍機の発
生器に導入し、冷凍機の冷却水循環経路を凝縮温度が下
がるように凝縮器系と吸収器系とに分離し、又は、従来
と逆に凝縮器から吸収器へと接続すると共に、燃料電池
及び冷凍機とを近接して組合せる。
から冷水を得る。 【構成】 燃料電池からの排温水を直接吸収冷凍機の発
生器に導入し、冷凍機の冷却水循環経路を凝縮温度が下
がるように凝縮器系と吸収器系とに分離し、又は、従来
と逆に凝縮器から吸収器へと接続すると共に、燃料電池
及び冷凍機とを近接して組合せる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料電池の排熱回収を
吸収冷凍と組合せて行うリン酸型燃料電池に関する。
吸収冷凍と組合せて行うリン酸型燃料電池に関する。
【０００２】
【従来の技術】リン酸型燃料電池の排熱回収方法には、
次の３つのタイプがある。
次の３つのタイプがある。
【０００３】（１） 第１の排熱分離回収型（事業用の
高圧大容量の場合） ５０℃程度の低温水→給湯 ９０℃程度の中温水→空調 １６０℃程度の蒸気→空調 （２） 第２の排熱分離回収型（オンサイト型の常圧大
容量の場合） ７０℃程度の中温水→給湯 １６０℃程度の蒸気→空調 （３） 排熱混合回収型（オンサイト型の常圧小量の場
合） ７０〜８０℃程度の中温水→給湯 このような方法により排熱利用ができる燃料電池は、今
後、コージェネレーション設備として、広く用いられる
と予測されている。わが国のコージェネレーション設備
の実績は設置台数ベースでみると、２００ＫＷ程度以下
の小容量のものが圧倒的に多い。また、その設置費用
は、小容量のものほど高い経済性が望まれている。した
がって、燃料電池の場合も、２００ＫＷ程度以下の小容
量のものには、高い経済性が求められる。
高圧大容量の場合） ５０℃程度の低温水→給湯 ９０℃程度の中温水→空調 １６０℃程度の蒸気→空調 （２） 第２の排熱分離回収型（オンサイト型の常圧大
容量の場合） ７０℃程度の中温水→給湯 １６０℃程度の蒸気→空調 （３） 排熱混合回収型（オンサイト型の常圧小量の場
合） ７０〜８０℃程度の中温水→給湯 このような方法により排熱利用ができる燃料電池は、今
後、コージェネレーション設備として、広く用いられる
と予測されている。わが国のコージェネレーション設備
の実績は設置台数ベースでみると、２００ＫＷ程度以下
の小容量のものが圧倒的に多い。また、その設置費用
は、小容量のものほど高い経済性が望まれている。した
がって、燃料電池の場合も、２００ＫＷ程度以下の小容
量のものには、高い経済性が求められる。
【０００４】燃料電池の出力特性は、熱電比がほぼ１で
あるので、燃料電池の経済性を高めるためには、その排
熱を回収利用することが重要な課題となる。
あるので、燃料電池の経済性を高めるためには、その排
熱を回収利用することが重要な課題となる。
【０００５】他方、熱需要は、最近の傾向として、四季
を通じ冷熱需要が増大しているので、燃料電池の経済性
を高めるためには、その温排熱から冷熱を得ることが絶
対的条件になる。そして、温排熱から冷水を得るには、
一般には、次の三種類の冷凍機との組合せがある。
を通じ冷熱需要が増大しているので、燃料電池の経済性
を高めるためには、その温排熱から冷熱を得ることが絶
対的条件になる。そして、温排熱から冷水を得るには、
一般には、次の三種類の冷凍機との組合せがある。
【０００６】Ａ． 吸収冷凍機との組合せ ａ． 排熱温度が９０℃未満の場合 ・・・ 組合せが困難。
【０００７】ｂ． 排熱温度が９０℃程度以上の場合 ・・・単効用冷凍機との組合せ 成績係数０．７程度 ｃ． 排熱温度が１６０℃程度の場合 ・・・ 二重効用冷凍機との組合せ 成績係数１．１程度 Ｂ． 吸着冷凍機との組合せ 排熱温度が７０℃程度でも組合せ可能成績係数０．４程
度 Ｃ． ケミカルヒートポンプとの組合せ 排熱温度が７０℃程度でも組合せ可能 成績係数０．４程度 図６及び図７を参照してオンサイト型の常圧小容量のリ
ン酸型燃料電池１Ａの排熱回収を吸収冷凍機２０Ａと組
合せて行う従来の例を説明する。リン酸型燃料電池１Ａ
の電池本体２は、空気極３を挟んで燃料極４と冷却板５
とを配設した積層体からなり、燃料極４に原燃料（都市
ガス）Ｇを燃料改質器６で改質して供給し、空気極３に
空気Ａを供給することにより、電気化学反応に基づいて
発電が行われる。
度 Ｃ． ケミカルヒートポンプとの組合せ 排熱温度が７０℃程度でも組合せ可能 成績係数０．４程度 図６及び図７を参照してオンサイト型の常圧小容量のリ
ン酸型燃料電池１Ａの排熱回収を吸収冷凍機２０Ａと組
合せて行う従来の例を説明する。リン酸型燃料電池１Ａ
の電池本体２は、空気極３を挟んで燃料極４と冷却板５
とを配設した積層体からなり、燃料極４に原燃料（都市
ガス）Ｇを燃料改質器６で改質して供給し、空気極３に
空気Ａを供給することにより、電気化学反応に基づいて
発電が行われる。
【０００８】燃料極４のオフガスは、改質器６の図示し
ないバーナに導入され、オフガスに残存する水素が燃焼
され、その燃焼熱が燃料改質反応を反応熱として利用さ
れる。また、燃焼により生じた水分を含む燃焼排ガスと
空気極３から発生した水分を含む空気極オフガスとは、
排ガス系排熱回収熱交換器７を介して排出される。
ないバーナに導入され、オフガスに残存する水素が燃焼
され、その燃焼熱が燃料改質反応を反応熱として利用さ
れる。また、燃焼により生じた水分を含む燃焼排ガスと
空気極３から発生した水分を含む空気極オフガスとは、
排ガス系排熱回収熱交換器７を介して排出される。
【０００９】前記冷却板５の電池冷却水は、電池冷却水
系排熱回収熱交換器８と水蒸気分離器９とを介して循環
され、また、分離器９で発生した水蒸気は、燃料改質用
水蒸気として原燃料Ｇに添加される。
系排熱回収熱交換器８と水蒸気分離器９とを介して循環
され、また、分離器９で発生した水蒸気は、燃料改質用
水蒸気として原燃料Ｇに添加される。
【００１０】前記両熱交換器７、８と熱交換を行って排
熱を回収する排熱管１０が設けられ、この排熱管１０
は、冷却塔１１と排熱回収熱交換器１２とに導かれてい
る。そして、熱交換器１２に介装された管路Ｌ４は、ポ
ンプ１３を備え需要側熱交換器１４と全体を符号２０Ａ
で示す吸収式冷凍機の凝縮器２４と同一容器に収められ
た発生器２５とに導かれている。
熱を回収する排熱管１０が設けられ、この排熱管１０
は、冷却塔１１と排熱回収熱交換器１２とに導かれてい
る。そして、熱交換器１２に介装された管路Ｌ４は、ポ
ンプ１３を備え需要側熱交換器１４と全体を符号２０Ａ
で示す吸収式冷凍機の凝縮器２４と同一容器に収められ
た発生器２５とに導かれている。
【００１１】その吸収冷凍機２０における冷却水は、冷
却塔２１から冷却水循環ポンプ２２を介して吸収器２３
に送られ、更に凝縮器２４を経て冷却塔２１に戻されて
いる。なお、図中の符号２６は凝縮器２４から吸収器２
３に供給される液体と、吸収器２３から凝縮器２４に供
給される液体との間で熱交換を行うための熱交換器であ
る。
却塔２１から冷却水循環ポンプ２２を介して吸収器２３
に送られ、更に凝縮器２４を経て冷却塔２１に戻されて
いる。なお、図中の符号２６は凝縮器２４から吸収器２
３に供給される液体と、吸収器２３から凝縮器２４に供
給される液体との間で熱交換を行うための熱交換器であ
る。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記燃料電池１Ａの排
熱回収特性は図８に示すように、回収熱量は回収温度が
低い方が大きい。しかし、一般的に吸収冷凍機２０Ａの
熱源には、９０℃以上の高温水が必要である。ところ
で、燃料電池１Ａの温排水は、排熱回収熱交換器１２を
介して吸収冷凍機２０Ａに導入されるので、４〜５℃程
度の温度下落が起き、７４℃程度になる。
熱回収特性は図８に示すように、回収熱量は回収温度が
低い方が大きい。しかし、一般的に吸収冷凍機２０Ａの
熱源には、９０℃以上の高温水が必要である。ところ
で、燃料電池１Ａの温排水は、排熱回収熱交換器１２を
介して吸収冷凍機２０Ａに導入されるので、４〜５℃程
度の温度下落が起き、７４℃程度になる。
【００１３】したがって、排熱を回収するオンサイト型
の常圧小容量燃料電池の９０℃未満の中温水から冷水を
得ることは、困難とされていた。また、９０℃程度の温
水が得られる場合でも、熱回収効率は悪いのものであっ
た。
の常圧小容量燃料電池の９０℃未満の中温水から冷水を
得ることは、困難とされていた。また、９０℃程度の温
水が得られる場合でも、熱回収効率は悪いのものであっ
た。
【００１４】本発明は、オンサイト型の常圧小容量燃料
電池の温水から冷水を得ることができるリン酸型燃料電
池を提供することを目的としている。
電池の温水から冷水を得ることができるリン酸型燃料電
池を提供することを目的としている。
【００１５】
【発明の原理】本発明者は吸収冷凍サイクルの作動原理
を再検討し、図１に示す臭化リチウム水溶液デューリン
グ線図において、例えば凝縮温度を冷却塔２１の出口温
度３２℃をベースに３６℃に選ぶと、この温度での飽和
水の凝縮圧力は、４５ｍｍＨｇとなる。この圧力での蒸
発温度は、水溶液の濃度で決まるが、濃度６０％では７
８℃に下げることができる。本発明は、この発明の原理
に基づいてなされたものである。
を再検討し、図１に示す臭化リチウム水溶液デューリン
グ線図において、例えば凝縮温度を冷却塔２１の出口温
度３２℃をベースに３６℃に選ぶと、この温度での飽和
水の凝縮圧力は、４５ｍｍＨｇとなる。この圧力での蒸
発温度は、水溶液の濃度で決まるが、濃度６０％では７
８℃に下げることができる。本発明は、この発明の原理
に基づいてなされたものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、燃料電
池の排熱回収を吸収冷凍機と組合せて行うリン酸型燃料
電池において、該燃料電池の排熱管に切換弁を設け温排
水を熱交換器を介さずに前記吸収冷凍機の発生器に直接
導入する水路を設け、該吸収冷凍機の冷却水循環水路を
冷却塔から吸収器を経て冷却塔に至る水路と冷却塔から
凝縮器を経て冷却塔に至る水路とに分離すると共に、前
記燃料電池及び吸収冷凍機を近接して組合せている。
池の排熱回収を吸収冷凍機と組合せて行うリン酸型燃料
電池において、該燃料電池の排熱管に切換弁を設け温排
水を熱交換器を介さずに前記吸収冷凍機の発生器に直接
導入する水路を設け、該吸収冷凍機の冷却水循環水路を
冷却塔から吸収器を経て冷却塔に至る水路と冷却塔から
凝縮器を経て冷却塔に至る水路とに分離すると共に、前
記燃料電池及び吸収冷凍機を近接して組合せている。
【００１７】また、本発明によれば、燃料電池の排熱回
収を吸収冷凍と組合せて行うリン酸型燃料電池におい
て、該燃料電池の排熱管に切換弁を設け温排水を熱交換
器を介さずに前記吸収冷凍機の発生器に直接導入する水
路を設け、該吸収冷凍機の冷却水循環水路を冷却塔から
凝縮器を介し吸収器を経て冷却塔に接続すると共に、前
記燃料電池及び吸収冷凍機を近接して組合せている。
収を吸収冷凍と組合せて行うリン酸型燃料電池におい
て、該燃料電池の排熱管に切換弁を設け温排水を熱交換
器を介さずに前記吸収冷凍機の発生器に直接導入する水
路を設け、該吸収冷凍機の冷却水循環水路を冷却塔から
凝縮器を介し吸収器を経て冷却塔に接続すると共に、前
記燃料電池及び吸収冷凍機を近接して組合せている。
【００１８】
【作用】上記のように構成されたリン酸型燃料電池にお
いては、排熱管の温排水は、ほとんど温度下落がなく従
来よく４〜５℃高くなり、７８℃程度より高く設定する
ことができる。
いては、排熱管の温排水は、ほとんど温度下落がなく従
来よく４〜５℃高くなり、７８℃程度より高く設定する
ことができる。
【００１９】また、冷却塔からの冷却水循環水を、先ず
凝縮器に導いてから吸収器に供給することにより、凝縮
温度を３６℃以下に下げることができ、発生器の蒸発温
度を７８℃以下にできる。
凝縮器に導いてから吸収器に供給することにより、凝縮
温度を３６℃以下に下げることができ、発生器の蒸発温
度を７８℃以下にできる。
【００２０】その結果、リン酸型燃料電池中温水からの
熱回収で冷水を得ることができる。また本発明は、ヘッ
ダーを用いて、複数の燃料電池と吸収冷凍機の組合せに
於いても適用できる。
熱回収で冷水を得ることができる。また本発明は、ヘッ
ダーを用いて、複数の燃料電池と吸収冷凍機の組合せに
於いても適用できる。
【００２１】
【実施例】以下図面を参照して本発明の実施例を説明す
る。なお、図２及び図３において、図６に対応する部分
については、同じ符号を付して重複説明を省略する。
る。なお、図２及び図３において、図６に対応する部分
については、同じ符号を付して重複説明を省略する。
【００２２】図２及び図３において、リン酸型燃料電池
１の排熱管１０の冷却塔１１に対向する側は、切換弁１
５、１６を介し管路Ｌに接続され、その管路Ｌは、直接
に吸収冷凍機２０の発生器２５に導かれている。すなわ
ち、燃料電池１と吸収冷凍機２０とは近接化又は一体化
されている。
１の排熱管１０の冷却塔１１に対向する側は、切換弁１
５、１６を介し管路Ｌに接続され、その管路Ｌは、直接
に吸収冷凍機２０の発生器２５に導かれている。すなわ
ち、燃料電池１と吸収冷凍機２０とは近接化又は一体化
されている。
【００２３】他方、冷却塔２１の底部は、管路Ｌ１によ
り凝縮器２４に導かれ、冷却水循環ポンプ２７を介して
冷却塔２１に接続されている。また、管路Ｌ２によりポ
ンプ２２を介して吸収器２３に導かれたのち、冷却塔２
１に接続され凝縮器系管路Ｌ１と吸収器系管路Ｌ２とが
分離されている。
り凝縮器２４に導かれ、冷却水循環ポンプ２７を介して
冷却塔２１に接続されている。また、管路Ｌ２によりポ
ンプ２２を介して吸収器２３に導かれたのち、冷却塔２
１に接続され凝縮器系管路Ｌ１と吸収器系管路Ｌ２とが
分離されている。
【００２４】次に作用について説明する。排熱管１０の
温排水は、排熱回収熱交換器１２に入る前に管路Ｌによ
り直接吸収冷凍機２０の発生器２５に導かれるので、温
排水の温度下落は、ほとんどなく、従来より４〜５℃高
い。したがって、発生器２５の蒸発温度を７８℃程度以
上に設定することができる。
温排水は、排熱回収熱交換器１２に入る前に管路Ｌによ
り直接吸収冷凍機２０の発生器２５に導かれるので、温
排水の温度下落は、ほとんどなく、従来より４〜５℃高
い。したがって、発生器２５の蒸発温度を７８℃程度以
上に設定することができる。
【００２５】この結果、図４に示す臭化リチウム水溶液
デューリング線図において、吸収溶液の濃度６０％、希
溶液の濃度５８％、凝縮温度及び吸収冷却温度を３６℃
とするときの諸条件を求めると、 凝縮器温度３６℃で、圧力４５ｍｍＨｇ、蒸発温度７８
℃ 吸収温度３６℃で、圧力６．１ｍｍＨｇ、蒸発温度４．
１℃ となり、これらの諸条件から冷凍吸収サイクルが形成さ
れて、従来同様６〜７℃の冷水が得られる。このときの
サイクルの成績係数は、０．７３程度のものになり、排
熱回収率も高い。
デューリング線図において、吸収溶液の濃度６０％、希
溶液の濃度５８％、凝縮温度及び吸収冷却温度を３６℃
とするときの諸条件を求めると、 凝縮器温度３６℃で、圧力４５ｍｍＨｇ、蒸発温度７８
℃ 吸収温度３６℃で、圧力６．１ｍｍＨｇ、蒸発温度４．
１℃ となり、これらの諸条件から冷凍吸収サイクルが形成さ
れて、従来同様６〜７℃の冷水が得られる。このときの
サイクルの成績係数は、０．７３程度のものになり、排
熱回収率も高い。
【００２６】図５は本発明の別の実施例を示し、吸収冷
凍機２０ａの冷却塔２１の底部を、管路Ｌ３により凝縮
器２４に導いたのち、吸収器２３を介して冷却塔２１に
接続した例である。この実施例では前記実施例と同じ作
用効果が得られると共に、冷却塔２１の運転動力を節約
するとができる。
凍機２０ａの冷却塔２１の底部を、管路Ｌ３により凝縮
器２４に導いたのち、吸収器２３を介して冷却塔２１に
接続した例である。この実施例では前記実施例と同じ作
用効果が得られると共に、冷却塔２１の運転動力を節約
するとができる。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００２８】（１） 燃料電池の９０℃未満の中温水か
ら排熱回収する場合でも、効率的に冷水を得ることがで
きる。これによりオンサイト型常圧小容量燃料電池の経
済性を高めることができる。
ら排熱回収する場合でも、効率的に冷水を得ることがで
きる。これによりオンサイト型常圧小容量燃料電池の経
済性を高めることができる。
【００２９】（２） 燃料電池と吸収冷凍機とを近接化
あるいは一体化することにより、排熱回収系統の熱容量
の増大を抑え、吸収冷凍機の起動時間の遅延を防ぐこと
ができる。
あるいは一体化することにより、排熱回収系統の熱容量
の増大を抑え、吸収冷凍機の起動時間の遅延を防ぐこと
ができる。
【００３０】（３） 燃料電池の排熱回収運転管理が簡
単になる。すなわち、燃料電池から冷水を得るための電
池から蒸気を取り出す方法は、冷却水の温度が下がると
発電効率が低下し、また、逆に温度が上昇すると、電池
本体の寿命劣化が進行するので、冷却水の温度管理に高
度の精度が要求されるのに比べ、本発明の装置の温度管
理は簡単である。
単になる。すなわち、燃料電池から冷水を得るための電
池から蒸気を取り出す方法は、冷却水の温度が下がると
発電効率が低下し、また、逆に温度が上昇すると、電池
本体の寿命劣化が進行するので、冷却水の温度管理に高
度の精度が要求されるのに比べ、本発明の装置の温度管
理は簡単である。
【図１】本発明の作動原理を説明する臭化リチウム水溶
液デューリング線図。
液デューリング線図。
【図２】本発明の一実施例を示す全体構成図。
【図３】図２の要部を示す管路図。
【図４】本発明の効果を説明する臭化リチウム水溶液デ
ューリング線図。
ューリング線図。
【図５】本発明の別の実施例を示す全体構成図。
【図６】従来のリン酸型燃料電池を示す全体構成図。
【図７】図６の要部を示す管路図。
【図８】排熱回収温度と回収熱量の関係を示す特性図。
Ａ・・・空気 Ｇ・・・原燃料 １、１Ａ・・・リン酸型燃料電池 ２・・・燃料電池本体 ３・・・空気極 ４・・・燃料極 ５・・・冷却板 ６・・・燃料改質器 ７・・・排ガス系排熱回収熱交換器 ８・・・電池冷却水系排熱回収熱交換器 ９・・・水蒸気分離器 １０・・・排熱管 １１・・・冷却塔 １２・・・排熱回収熱交換器 １３・・・ポンプ １４・・・需要側熱交換器 １５、１６・・・切換弁 ２０、２０ａ、２０Ａ・・・吸収冷凍機 ２１・・・冷却塔 ２２、２７・・・冷却水循環ポンプ ２３・・・吸収器 ２４・・・凝縮器 ２５・・・発生器 ２６・・・熱交換器
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料電池の排熱回収を吸収冷凍と組合せ
て行うリン酸型燃料電池において、該燃料電池の排熱管
に切換弁を設け温排水を熱交換器を介さずに前記吸収冷
凍機の発生器に直接導入する水路を設け、該吸収冷凍機
の冷却水循環水路を冷却塔から吸収器を経て冷却塔に至
る水路と冷却塔から凝縮器を経て冷却塔に至る水路とに
分離すると共に、前記燃料電池及び吸収冷凍機を近接し
て組合せたことを特徴とするリン酸型燃料電池。 - 【請求項２】 燃料電池の排熱回収を吸収冷凍機と組合
せて行うリン酸型燃料電池において、該燃料電池の排熱
管に切換弁を設け温排水を熱交換器を介さずに前記吸収
冷凍機の発生器に直接導入する水路を設け、該吸収冷凍
機の冷却水循環水路を冷却塔から凝縮器を介し吸収器を
経て冷却塔に接続すると共に、前記燃料電池及び吸収冷
凍機を近接して組合せたことを特徴とするリン酸型燃料
電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4026560A JPH05225993A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | リン酸型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4026560A JPH05225993A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | リン酸型燃料電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05225993A true JPH05225993A (ja) | 1993-09-03 |
Family
ID=12196922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4026560A Pending JPH05225993A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | リン酸型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05225993A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987006750A1 (en) * | 1986-04-23 | 1987-11-05 | Nohmi Bosai Kogyo Kabushiki Kaisha | Fire alarm facility |
| WO1987007418A1 (fr) * | 1986-05-28 | 1987-12-03 | Nohmi Bosai Kogyo Kabushiki Kaisha | Circuit de transmission pour installations permettant d'eviter des catastrophes |
| WO1988002160A1 (en) * | 1986-09-09 | 1988-03-24 | Nohmi Bosai Kogyo Kabushiki Kaisha | Signal sending circuit of a disaster prevention system |
| WO1988005582A1 (en) * | 1987-01-20 | 1988-07-28 | Nohmi Bosai Kogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for the prevention of disasters |
| WO2001037361A1 (fr) * | 1999-11-18 | 2001-05-25 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dispositif de cogeneration |
| CN100399613C (zh) * | 2003-07-23 | 2008-07-02 | 松下电器产业株式会社 | 燃料电池的发电及废热供暖系统 |
-
1992
- 1992-02-13 JP JP4026560A patent/JPH05225993A/ja active Pending
Cited By (8)
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