JPH05222455A - 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
自動車用高強度電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH05222455A JPH05222455A JP5741992A JP5741992A JPH05222455A JP H05222455 A JPH05222455 A JP H05222455A JP 5741992 A JP5741992 A JP 5741992A JP 5741992 A JP5741992 A JP 5741992A JP H05222455 A JPH05222455 A JP H05222455A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 母材，電縫溶接部，継手溶接部が十分な疲労
特性を示す信頼性の高い自動車用高強度電縫鋼管（引張
強さ：70〜120kgf/mm2）の量産手段を確立する。 【構成】 Ｃ：0.06〜0.30％，Mn： 2.0％以下，Si：
1.0％以下，Nb： 0.005〜0.08％，Ti： 0.005〜0.04
％，sol.Al： 0.005〜0.05％，Ｎ：0.0080％以下を含む
か、或いは更にCr： 1.5％以下，Mo：0.05〜 0.8％，C
u： 1.0％以下，Ni： 3.0％以下，Ｖ：0.10％以下，
Ｂ：0.0020％以下の１種以上をも含有し、残部がFe及び
不可避的不純物より成る鋼に、少なくとも９５０℃以下
での累積圧下率が４０％以上の熱間圧延を施し、熱間圧
延終了後は２０℃/s以上の冷却速度で強制冷却して６０
０〜２００℃の温度域で巻き取った後、得られた熱延鋼
板を電縫溶接にて製管する。
特性を示す信頼性の高い自動車用高強度電縫鋼管（引張
強さ：70〜120kgf/mm2）の量産手段を確立する。 【構成】 Ｃ：0.06〜0.30％，Mn： 2.0％以下，Si：
1.0％以下，Nb： 0.005〜0.08％，Ti： 0.005〜0.04
％，sol.Al： 0.005〜0.05％，Ｎ：0.0080％以下を含む
か、或いは更にCr： 1.5％以下，Mo：0.05〜 0.8％，C
u： 1.0％以下，Ni： 3.0％以下，Ｖ：0.10％以下，
Ｂ：0.0020％以下の１種以上をも含有し、残部がFe及び
不可避的不純物より成る鋼に、少なくとも９５０℃以下
での累積圧下率が４０％以上の熱間圧延を施し、熱間圧
延終了後は２０℃/s以上の冷却速度で強制冷却して６０
０〜２００℃の温度域で巻き取った後、得られた熱延鋼
板を電縫溶接にて製管する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、引張強さ７０〜１２
０kgf/mm2 の高強度を有し、かつ疲労特性に優れた自動
車用高強度電縫鋼管の製造方法に関するものである。
０kgf/mm2 の高強度を有し、かつ疲労特性に優れた自動
車用高強度電縫鋼管の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】近年、電縫鋼管の製造技術が一
段と進展したことを背景に、電縫鋼管の適用分野はプロ
ペラシャフトやインパクトバ−等の如き自動車用構造材
料にまで拡がっている。しかし、軽量化の観点から自動
車用構造材に要求される薄肉・小径化の要求は益々厳し
さを増してきており、そのため自動車用電縫鋼管に対し
てもより一層の高強度化策が望まれるようになってき
た。ただ、自動車用構造部材として電縫鋼管に要求され
る特性を考慮した場合には単に静的な強度を向上させる
だけでは不十分であり、荷重の繰り返しに対する耐久性
（疲労特性）をも同時に向上させる必要があった。
段と進展したことを背景に、電縫鋼管の適用分野はプロ
ペラシャフトやインパクトバ−等の如き自動車用構造材
料にまで拡がっている。しかし、軽量化の観点から自動
車用構造材に要求される薄肉・小径化の要求は益々厳し
さを増してきており、そのため自動車用電縫鋼管に対し
てもより一層の高強度化策が望まれるようになってき
た。ただ、自動車用構造部材として電縫鋼管に要求され
る特性を考慮した場合には単に静的な強度を向上させる
だけでは不十分であり、荷重の繰り返しに対する耐久性
（疲労特性）をも同時に向上させる必要があった。
【０００３】しかるに、自動車構造部材として使用する
電縫鋼管の高強度化に対しては、疲労特性の面から次の
問題が指摘されている。 a) 自動車構造部材としての電縫鋼管は実車に装着され
る時に他の部材との溶接がなされるが、その際、継手溶
接部において軟化が生じがちで、“高強度電縫鋼管の適
用による引張強度の増加”に対応した疲労特性の向上を
確保することが困難である，
電縫鋼管の高強度化に対しては、疲労特性の面から次の
問題が指摘されている。 a) 自動車構造部材としての電縫鋼管は実車に装着され
る時に他の部材との溶接がなされるが、その際、継手溶
接部において軟化が生じがちで、“高強度電縫鋼管の適
用による引張強度の増加”に対応した疲労特性の向上を
確保することが困難である，
【０００４】b) また、鋼管製造時の電縫溶接において
は高強度鋼ほど電縫溶接部やその熱影響部に靱性低下が
生じやすく、そのため高強度電縫鋼管を自動車構造部材
として使用すると、電縫溶接部近傍が疲労亀裂の発生・
伝播の経路となって疲労寿命の低下を招く傾向が高くな
る。
は高強度鋼ほど電縫溶接部やその熱影響部に靱性低下が
生じやすく、そのため高強度電縫鋼管を自動車構造部材
として使用すると、電縫溶接部近傍が疲労亀裂の発生・
伝播の経路となって疲労寿命の低下を招く傾向が高くな
る。
【０００５】もっとも、継手溶接部の軟化問題への対処
技術としては、例えば特開平２−１９７５２５号公報に
も記載されている如き「鋼材の成分としてNb，Cr，Moを
複合添加すると共に、 熱延条件を工夫して継手溶接熱影
響部の硬度低下を抑制する手法」が知られてはいる。し
かしながら、このような合金元素を含む鋼材では鋼管製
造時における電縫溶接部及びその熱影響部の靱性低下を
抑えることができず、やはり疲労寿命の低下は避けられ
なかった。
技術としては、例えば特開平２−１９７５２５号公報に
も記載されている如き「鋼材の成分としてNb，Cr，Moを
複合添加すると共に、 熱延条件を工夫して継手溶接熱影
響部の硬度低下を抑制する手法」が知られてはいる。し
かしながら、このような合金元素を含む鋼材では鋼管製
造時における電縫溶接部及びその熱影響部の靱性低下を
抑えることができず、やはり疲労寿命の低下は避けられ
なかった。
【０００６】上述のような事情を踏まえて本発明が目的
としたのは、自動車用電縫鋼管の高強度化に際して指摘
される前記問題点を解消し、電縫溶接部及び継手溶接部
が共に十分な疲労特性を示す信頼性の高い高強度電縫鋼
管を工業的規模で安定に量産し得る手段を確立すること
であった。
としたのは、自動車用電縫鋼管の高強度化に際して指摘
される前記問題点を解消し、電縫溶接部及び継手溶接部
が共に十分な疲労特性を示す信頼性の高い高強度電縫鋼
管を工業的規模で安定に量産し得る手段を確立すること
であった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく数多くの実験を繰り返しながら研究を重ねた
結果、「適量のNb及びTiを添加して総合的な成分調整を
行った鋼を素材とし、熱延条件及び圧延後の冷却条件を
適正に制御して熱延鋼板を得た後、 これを電縫溶接にて
製管すると、 非常に優れた疲労特性を有した信頼性の高
い高強度電縫鋼管が実現される」との知見を得ることが
できた。
達成すべく数多くの実験を繰り返しながら研究を重ねた
結果、「適量のNb及びTiを添加して総合的な成分調整を
行った鋼を素材とし、熱延条件及び圧延後の冷却条件を
適正に制御して熱延鋼板を得た後、 これを電縫溶接にて
製管すると、 非常に優れた疲労特性を有した信頼性の高
い高強度電縫鋼管が実現される」との知見を得ることが
できた。
【０００８】本発明は、上記知見事項等に基づいてなさ
れたものであり、 「Ｃ：0.06〜0.30％（以降、 成分割合を表す％は重量％
とする),Mn： 2.0％以下， Si： 1.0％以下，
Nb： 0.005〜0.08％，Ti： 0.005〜0.04％， sol.A
l： 0.005〜0.05％， Ｎ：0.0080％以下 を含むか、 或いは更に Cr： 1.5％以下， Mo：0.05〜 0.8％， Cu：
1.0％以下，Ni： 3.0％以下， Ｖ：0.10％以下，
Ｂ：0.0020％以下 の１種以上をも含有し、 残部がFe及び不可避的不純物よ
り成る鋼に、 少なくとも９５０℃以下での累積圧下率が
４０％以上の熱間圧延を施し、 熱間圧延終了後は２０℃
/s以上の冷却速度で強制冷却して６００〜２００℃の温
度域で巻き取った後、 得られた熱延鋼板を電縫溶接にて
製管することによって、 造管のまま或いは歪取り焼鈍後
の引張強さが７０〜１２０kgf/mm2 を示す溶接部靱性に
優れた自動車用高強度電縫鋼管を安定製造できるように
した点」に大きな特徴を有している。
れたものであり、 「Ｃ：0.06〜0.30％（以降、 成分割合を表す％は重量％
とする),Mn： 2.0％以下， Si： 1.0％以下，
Nb： 0.005〜0.08％，Ti： 0.005〜0.04％， sol.A
l： 0.005〜0.05％， Ｎ：0.0080％以下 を含むか、 或いは更に Cr： 1.5％以下， Mo：0.05〜 0.8％， Cu：
1.0％以下，Ni： 3.0％以下， Ｖ：0.10％以下，
Ｂ：0.0020％以下 の１種以上をも含有し、 残部がFe及び不可避的不純物よ
り成る鋼に、 少なくとも９５０℃以下での累積圧下率が
４０％以上の熱間圧延を施し、 熱間圧延終了後は２０℃
/s以上の冷却速度で強制冷却して６００〜２００℃の温
度域で巻き取った後、 得られた熱延鋼板を電縫溶接にて
製管することによって、 造管のまま或いは歪取り焼鈍後
の引張強さが７０〜１２０kgf/mm2 を示す溶接部靱性に
優れた自動車用高強度電縫鋼管を安定製造できるように
した点」に大きな特徴を有している。
【０００９】
【作用】即ち、本発明は、電縫鋼管素材鋼に微量のNb，
Ti添加を行うことによって得られるイ ) 極めて微細で熱的に安定した組織が得られ、継手溶
接部の硬度低下が抑制できる，ロ ) 特に微量Tiの作用によると見られる 「継手溶接部疲
労特性の更なる向上」,「電縫溶接部の靱性改善」 が達成
できる， といった効果と、上記素材鋼を９５０℃以下の温度域で
圧延することによって得られる「電縫溶接部の疲労特性
が格段に向上する」との効果を最大限に活用したもので
あるが（中でも素材鋼への微量Ti添加は、「電縫溶接部に
疲労亀裂が発生して電縫鋼管の疲労寿命が低下する」 と
の従来解決できなかった問題に対して極めて有効な対策
となる）、以下、本発明において電縫鋼管素材鋼の成分
及び製造条件を前記の如くに限定した理由を説明する。
Ti添加を行うことによって得られるイ ) 極めて微細で熱的に安定した組織が得られ、継手溶
接部の硬度低下が抑制できる，ロ ) 特に微量Tiの作用によると見られる 「継手溶接部疲
労特性の更なる向上」,「電縫溶接部の靱性改善」 が達成
できる， といった効果と、上記素材鋼を９５０℃以下の温度域で
圧延することによって得られる「電縫溶接部の疲労特性
が格段に向上する」との効果を最大限に活用したもので
あるが（中でも素材鋼への微量Ti添加は、「電縫溶接部に
疲労亀裂が発生して電縫鋼管の疲労寿命が低下する」 と
の従来解決できなかった問題に対して極めて有効な対策
となる）、以下、本発明において電縫鋼管素材鋼の成分
及び製造条件を前記の如くに限定した理由を説明する。
【００１０】(A) 素材鋼の成分組成 a) Ｃ Ｃは鋼管に高強度を確保するのに重要な元素であるが、
その含有量が0.06％未満では７０キロ級以上の引張強度
を得ることができず、一方、0.30％を超えて含有させる
と継手溶接部と電縫溶接部の靱性低下を招くようになる
ことから、Ｃ含有量は0.06〜0.30％と定めた。
その含有量が0.06％未満では７０キロ級以上の引張強度
を得ることができず、一方、0.30％を超えて含有させる
と継手溶接部と電縫溶接部の靱性低下を招くようになる
ことから、Ｃ含有量は0.06〜0.30％と定めた。
【００１１】b) Si Siは鋼の脱酸元素として重要なだけでなく、所望の引張
強度を確保する上でも必要な成分であるが、その含有量
が 1.0％を超えると母材，継手溶接部並びに電縫溶接部
の靱性に悪影響を及ぼすと同時に、電縫溶接部に溶接欠
陥が発生しやすくなることから、Si含有量は 1.0％以下
と定めた。
強度を確保する上でも必要な成分であるが、その含有量
が 1.0％を超えると母材，継手溶接部並びに電縫溶接部
の靱性に悪影響を及ぼすと同時に、電縫溶接部に溶接欠
陥が発生しやすくなることから、Si含有量は 1.0％以下
と定めた。
【００１２】c) Mn Mnも鋼管に高強度を確保する上で必要な元素であり、ま
た組織の細粒化に有効で疲労特性を向上させる作用も有
しているが、 2.0％を超えて含有させると電縫溶接部に
欠陥が発生しやすくなり却って疲労強度が低下すること
から、Mn含有量は 2.0％以下と定めた。
た組織の細粒化に有効で疲労特性を向上させる作用も有
しているが、 2.0％を超えて含有させると電縫溶接部に
欠陥が発生しやすくなり却って疲労強度が低下すること
から、Mn含有量は 2.0％以下と定めた。
【００１３】d) Nb Nbは、主として析出物の生成により鋼材強度の上昇をも
たらすと同時に、組織の微細化作用を通じて母材の靱性
を向上させる作用のほか、溶接継手の熱影響部（ＨＡＺ
部）が軟化するのを抑制して電縫溶接部及びＨＡＺ部の
靱性を向上し、疲労強度を増加させる作用をも有してい
るが、その含有量が 0.005％未満では前記作用による所
望の効果が得られず、一方、0.08％を超えて含有させる
と逆に電縫溶接部の靱性低下を招くようになることか
ら、Nb含有量は 0.005〜0.08％と定めた。
たらすと同時に、組織の微細化作用を通じて母材の靱性
を向上させる作用のほか、溶接継手の熱影響部（ＨＡＺ
部）が軟化するのを抑制して電縫溶接部及びＨＡＺ部の
靱性を向上し、疲労強度を増加させる作用をも有してい
るが、その含有量が 0.005％未満では前記作用による所
望の効果が得られず、一方、0.08％を超えて含有させる
と逆に電縫溶接部の靱性低下を招くようになることか
ら、Nb含有量は 0.005〜0.08％と定めた。
【００１４】e) Ti Tiは母材，電縫溶接部及び継手溶接部の組織微細化を促
進すると共に、電縫溶接部の靱性を改善する作用を有し
ているため、電縫鋼管の疲労強度特性を向上させる上で
必須の成分であるが、その含有量が 0.005％未満では前
記作用による所望の効果が期待できず、一方、0.04％を
超えて含有させると却って疲労強度が低下することか
ら、Ti含有量は 0.005〜0.08％と定めた。
進すると共に、電縫溶接部の靱性を改善する作用を有し
ているため、電縫鋼管の疲労強度特性を向上させる上で
必須の成分であるが、その含有量が 0.005％未満では前
記作用による所望の効果が期待できず、一方、0.04％を
超えて含有させると却って疲労強度が低下することか
ら、Ti含有量は 0.005〜0.08％と定めた。
【００１５】f) sol.Al Alは鋼の脱酸並びに組織微細化に有効な元素であるが、
Al含有量がsol.Al量で0.005 ％未満の場合には前記効果
を十分に確保できず、一方、sol.Al量が0.05％を超える
と電縫溶接部の靱性や疲労特性に悪影響を及ぼすように
なることから、sol.Al含有量は 0.005〜0.05％と定め
た。
Al含有量がsol.Al量で0.005 ％未満の場合には前記効果
を十分に確保できず、一方、sol.Al量が0.05％を超える
と電縫溶接部の靱性や疲労特性に悪影響を及ぼすように
なることから、sol.Al含有量は 0.005〜0.05％と定め
た。
【００１６】g) Ｎ Ｎは鋼中へ不可避的に混入する不純物元素であるが、鋼
中のＮ含有量が0.0080％を超えると母材及び溶接部の靱
性が著しく劣化し、また疲労特性も低下することから、
Ｎ含有量は 0.008％以下と限定した。
中のＮ含有量が0.0080％を超えると母材及び溶接部の靱
性が著しく劣化し、また疲労特性も低下することから、
Ｎ含有量は 0.008％以下と限定した。
【００１７】h) Cr，Mo，Cu，Ni，Ｖ及びＢ これらの成分は、何れも電縫鋼管の強度，靱性或いは疲
労特性を更に改善する作用を有しているので必要により
１種又は２種以上含有せしめられるが、個々の成分の含
有量を特定値に限定した理由は次の通りである。
労特性を更に改善する作用を有しているので必要により
１種又は２種以上含有せしめられるが、個々の成分の含
有量を特定値に限定した理由は次の通りである。
【００１８】Cr Crは電縫鋼管の強度及び耐食性を向上させると共に、継
手溶接部の軟化を抑制する作用を有しているが、 1.5％
を超えて含有させると母材及び電縫溶接部の靱性低下を
招くと同時に電縫溶接部に溶接欠陥が発生しやすくなる
ことから、Cr含有量は 1.5％以下とした。
手溶接部の軟化を抑制する作用を有しているが、 1.5％
を超えて含有させると母材及び電縫溶接部の靱性低下を
招くと同時に電縫溶接部に溶接欠陥が発生しやすくなる
ことから、Cr含有量は 1.5％以下とした。
【００１９】Mo Moも、固溶強化作用により電縫鋼管の高強度化に資する
と共に、継手溶接部ＨＡＺ部の軟化を抑制し構造部材と
しての疲労特性を向上させるのに有効な成分であるが、
その含有量が0.05％以下では前記効果が十分でなく、一
方、 0.8％を超えて含有させると母材部，溶接部（電縫
部，継手部）とも靱性が低下する。従って、Mo含有量は
0.05〜 0.8％とした。
と共に、継手溶接部ＨＡＺ部の軟化を抑制し構造部材と
しての疲労特性を向上させるのに有効な成分であるが、
その含有量が0.05％以下では前記効果が十分でなく、一
方、 0.8％を超えて含有させると母材部，溶接部（電縫
部，継手部）とも靱性が低下する。従って、Mo含有量は
0.05〜 0.8％とした。
【００２０】Cu Cuには電縫鋼管の強度及び耐食性を向上させる作用があ
るが、 1.0％を超えて含有させると熱間加工性が低下す
ると同時に電縫溶接部靱性も低下するようになることか
ら、Cu含有量は 1.0％以下と定めた。
るが、 1.0％を超えて含有させると熱間加工性が低下す
ると同時に電縫溶接部靱性も低下するようになることか
ら、Cu含有量は 1.0％以下と定めた。
【００２１】Ni Niは鋼管の強度，靱性及び耐食性を向上させる作用を有
しているが、高価な元素であり、また 3.0％を超えて含
有させると電縫溶接部の靱性劣化を招く兆しが見られる
ことから、Ni含有量は 3.0％以下と定めた。
しているが、高価な元素であり、また 3.0％を超えて含
有させると電縫溶接部の靱性劣化を招く兆しが見られる
ことから、Ni含有量は 3.0％以下と定めた。
【００２２】Ｖ Ｖは析出物の生成を通じて電縫鋼管の強度を向上し、継
手溶接部の軟化抵抗を高める作用を有しているが、0.10
％を超えて含有させると母材及び電縫溶接部の靱性低下
を招くことから、Ｖ含有量は0.10％以下と定めた。
手溶接部の軟化抵抗を高める作用を有しているが、0.10
％を超えて含有させると母材及び電縫溶接部の靱性低下
を招くことから、Ｖ含有量は0.10％以下と定めた。
【００２３】Ｂ Ｂは電縫鋼管の強度増加に有効な成分であるが、0.0020
％を超えて含有させると母材及び溶接部（電縫部，継手
部）靱性低下が顕著になることから、Ｂ含有量は0.0020
％以下と定めた。
％を超えて含有させると母材及び溶接部（電縫部，継手
部）靱性低下が顕著になることから、Ｂ含有量は0.0020
％以下と定めた。
【００２４】なお、電縫鋼管の母材並びに溶接部の靱
性，疲労特性に対してはＰ，Ｓ等の不可避的不純物含有
量は出来るだけ低い方が好ましい。しかし、これらの元
素の低減にはコストアップが伴うので、本発明の目的に
対しては、Ｐ含有量を0.02％以下（望ましくは 0.007％
以下）、Ｓ含有量は 0.005％以下（望ましくは 0.001％
以下）に抑えるようにすれば十分である。
性，疲労特性に対してはＰ，Ｓ等の不可避的不純物含有
量は出来るだけ低い方が好ましい。しかし、これらの元
素の低減にはコストアップが伴うので、本発明の目的に
対しては、Ｐ含有量を0.02％以下（望ましくは 0.007％
以下）、Ｓ含有量は 0.005％以下（望ましくは 0.001％
以下）に抑えるようにすれば十分である。
【００２５】(B) 電縫鋼管の製造条件 電縫鋼管を製造するに当っての熱間圧延及び冷却条件
は、細粒フェライト組織を得ることと、NbやTiの炭窒化
物を微細かつ安定に分散させて母材の強靱性向上を図る
と同時に、電縫溶接及び他の部材との継手溶接時におけ
る熱影響部の靱性を大幅に向上させることに留意して定
められたものであるが、各工程での条件設定理由は次の
通りである。
は、細粒フェライト組織を得ることと、NbやTiの炭窒化
物を微細かつ安定に分散させて母材の強靱性向上を図る
と同時に、電縫溶接及び他の部材との継手溶接時におけ
る熱影響部の靱性を大幅に向上させることに留意して定
められたものであるが、各工程での条件設定理由は次の
通りである。
【００２６】a) ９５０℃以下での累積圧下率 熱間圧延の際、９５０℃以下の温度域での加工は圧延材
のフェライトを微細にして母材の靱性を向上させると共
に、炭窒化物を歪誘起析出させることで溶接時に熱影響
部の粗大化及び軟化を抑制する効果を奏する。このと
き、累積圧下率が４０％未満では前記効果を期待できな
いことから、９５０℃以下の温度域での累積圧下率が４
０％以上となる熱間圧延を施すことを要件とした。
のフェライトを微細にして母材の靱性を向上させると共
に、炭窒化物を歪誘起析出させることで溶接時に熱影響
部の粗大化及び軟化を抑制する効果を奏する。このと
き、累積圧下率が４０％未満では前記効果を期待できな
いことから、９５０℃以下の温度域での累積圧下率が４
０％以上となる熱間圧延を施すことを要件とした。
【００２７】b) 熱間圧延後の強制冷却時における冷却
速度 熱間圧延後の加速冷却は鋼板の高強度化に有効であると
同時に、フェライトを微細化して炭窒化物の粗大凝集化
を防止し、母材と電縫溶接部，継手溶接部の靱性を向上
させる効果をもたらすが、その効果を確実なものにする
には２０℃/s以上の冷却速度が必要である。
速度 熱間圧延後の加速冷却は鋼板の高強度化に有効であると
同時に、フェライトを微細化して炭窒化物の粗大凝集化
を防止し、母材と電縫溶接部，継手溶接部の靱性を向上
させる効果をもたらすが、その効果を確実なものにする
には２０℃/s以上の冷却速度が必要である。
【００２８】c) 巻取温度 低温域の圧延加工や圧延後の加速冷却を実施した場合で
も、６００℃を超える温度で巻取りを行うとフェライト
の粗大化並びに炭窒化物の粗大凝集化が促進されて高強
度が得られなくなると同時に、母材と溶接部の靱性が低
下する。この巻取温度は低いほど母材の高強度化に効果
があるものの、巻取温度が２００℃を下回る場合にはマ
ルテンサイト組織となって母材強度が著しく上昇し靱性
を劣化させるため、巻取温度は６００℃〜２００℃の範
囲と定めた。
も、６００℃を超える温度で巻取りを行うとフェライト
の粗大化並びに炭窒化物の粗大凝集化が促進されて高強
度が得られなくなると同時に、母材と溶接部の靱性が低
下する。この巻取温度は低いほど母材の高強度化に効果
があるものの、巻取温度が２００℃を下回る場合にはマ
ルテンサイト組織となって母材強度が著しく上昇し靱性
を劣化させるため、巻取温度は６００℃〜２００℃の範
囲と定めた。
【００２９】上記処理を経て得られた熱延鋼板は常法通
りに電縫溶接されて製管されるが、この電縫鋼管はその
ままで、或いは通常の歪取り焼鈍の後でも引張強さで７
０〜１２０kgf/mm2 の高強度を示すと共に、母材部，電
縫溶接部及び継手溶接部の靱性が従来材に比べて著しく
改善されたものとなるが、その効果を含めて本発明を実
施例により更に具体的に説明する。
りに電縫溶接されて製管されるが、この電縫鋼管はその
ままで、或いは通常の歪取り焼鈍の後でも引張強さで７
０〜１２０kgf/mm2 の高強度を示すと共に、母材部，電
縫溶接部及び継手溶接部の靱性が従来材に比べて著しく
改善されたものとなるが、その効果を含めて本発明を実
施例により更に具体的に説明する。
【００３０】
【実施例】表１に示す成分組成のスラブについて、表２
に示す条件で熱間圧延及び強制冷却・巻取を行って熱延
板を得た後、更に常法通りに製管して外径が５８mm，肉
厚が1.6mm 及び外径が１０５mm，肉厚が4.2mm の２種類
の電縫鋼管とした。なお、製管後は、一部のものについ
て歪取り焼鈍を施した。
に示す条件で熱間圧延及び強制冷却・巻取を行って熱延
板を得た後、更に常法通りに製管して外径が５８mm，肉
厚が1.6mm 及び外径が１０５mm，肉厚が4.2mm の２種類
の電縫鋼管とした。なお、製管後は、一部のものについ
て歪取り焼鈍を施した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】次に、得られた各電縫鋼管から試験片を採
取し、母材の引張強度及び電縫溶接部の靱性（−１０℃
におけるシャルピ−吸収エネルギ）を調査した。これら
の結果を表２に併せて示す。
取し、母材の引張強度及び電縫溶接部の靱性（−１０℃
におけるシャルピ−吸収エネルギ）を調査した。これら
の結果を表２に併せて示す。
【００３４】表２に示される結果からも明らかなよう
に、本発明法に従って製造された鋼管は何れも自動車用
電縫鋼管として十分に高い強度を備えると共に、従来法
による鋼管に比べて著しく改善された電縫溶接部靱性を
有していることが分かる。
に、本発明法に従って製造された鋼管は何れも自動車用
電縫鋼管として十分に高い強度を備えると共に、従来法
による鋼管に比べて著しく改善された電縫溶接部靱性を
有していることが分かる。
【００３５】
【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、自動車用として十分に優れた溶接部靱性（継手溶接
部及び電縫溶接部の靱性）を備えていて、疲労特性の点
でも満足できる高強度電縫鋼管を比較的低コストで安定
して提供することが可能になるなど、産業上極めて有用
な効果がもたらされる。
ば、自動車用として十分に優れた溶接部靱性（継手溶接
部及び電縫溶接部の靱性）を備えていて、疲労特性の点
でも満足できる高強度電縫鋼管を比較的低コストで安定
して提供することが可能になるなど、産業上極めて有用
な効果がもたらされる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量割合で Ｃ：0.06〜0.30％， Si： 1.0％以下， Mn：
2.0％以下，Nb： 0.005〜0.08％， Ti： 0.005〜0.04
％， sol.Al： 0.005〜0.05％，Ｎ：0.0080％以下 を含有し、残部がFe及び不可避的不純物より成る鋼に、
少なくとも９５０℃以下での累積圧下率が４０％以上の
熱間圧延を施し、熱間圧延終了後は２０℃/s以上の冷却
速度で強制冷却して６００〜２００℃の温度域で巻き取
った後、得られた熱延鋼板を電縫溶接にて製管すること
を特徴とする、造管のまま或いは歪取り焼鈍後に引張強
さ７０〜１２０kgf/mm2 の強度を示す溶接部靱性に優れ
た自動車用高強度電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 重量割合で Ｃ：0.06〜0.30％， Si： 1.0％以下， Mn：
2.0％以下，Nb： 0.005〜0.08％， Ti： 0.005〜0.04
％， sol.Al： 0.005〜0.05％，Ｎ：0.0080％以下 を含むと共に、更に Cr： 1.5％以下， Mo：0.05〜 0.8％， Cu：
1.0％以下，Ni： 3.0％以下， Ｖ：0.10％以下，
Ｂ：0.0020％以下 の１種以上をも含有し、残部がFe及び不可避的不純物よ
り成る鋼に、少なくとも９５０℃以下での累積圧下率が
４０％以上の熱間圧延を施し、熱間圧延終了後は２０℃
/s以上の冷却速度で強制冷却して６００〜２００℃の温
度域で巻き取った後、得られた熱延鋼板を電縫溶接にて
製管することを特徴とする、造管のまま或いは歪取り焼
鈍後に引張強さ７０〜１２０kgf/mm2 の強度を示す溶接
部靱性に優れた自動車用高強度電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05741992A JP3235168B2 (ja) | 1992-02-08 | 1992-02-08 | 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05741992A JP3235168B2 (ja) | 1992-02-08 | 1992-02-08 | 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222455A true JPH05222455A (ja) | 1993-08-31 |
| JP3235168B2 JP3235168B2 (ja) | 2001-12-04 |
Family
ID=13055134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05741992A Expired - Fee Related JP3235168B2 (ja) | 1992-02-08 | 1992-02-08 | 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3235168B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415671B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 피로특성이 우수한 인장강도 80㎏/㎟급 열연강판 및 그 제조방법 |
| CN104419866A (zh) * | 2013-08-31 | 2015-03-18 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连续钎焊型双层卷焊管用冷轧钢板及其制造方法 |
-
1992
- 1992-02-08 JP JP05741992A patent/JP3235168B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415671B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 피로특성이 우수한 인장강도 80㎏/㎟급 열연강판 및 그 제조방법 |
| CN104419866A (zh) * | 2013-08-31 | 2015-03-18 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连续钎焊型双层卷焊管用冷轧钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3235168B2 (ja) | 2001-12-04 |
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