JPH05208608A - 自動車の少なくとも1つの運動変数の決定方法 - Google Patents
自動車の少なくとも1つの運動変数の決定方法Info
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- JPH05208608A JPH05208608A JP4227748A JP22774892A JPH05208608A JP H05208608 A JPH05208608 A JP H05208608A JP 4227748 A JP4227748 A JP 4227748A JP 22774892 A JP22774892 A JP 22774892A JP H05208608 A JPH05208608 A JP H05208608A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 測定変数である両方の車軸における横方向加
速度およびかじ取角から,自動車の横方向速度vyおよ
び/またはヨー速度ωまたはこれらに依存する運動変数
の決定方法を提供することである。 【構成】 これらの信号を評価するために適応同価カル
マンフィルタの組合せが必要となる。
速度およびかじ取角から,自動車の横方向速度vyおよ
び/またはヨー速度ωまたはこれらに依存する運動変数
の決定方法を提供することである。 【構成】 これらの信号を評価するために適応同価カル
マンフィルタの組合せが必要となる。
Description
【産業上の利用分野】本発明は,自動車の少なくとも1
つの運動変数(たとえば横方向速度vy,ヨー速度ω,
姿勢角β,横滑り角αv,αhおよびサイドフォースF
yv,Fyhなど)の決定方法に関するものである。
つの運動変数(たとえば横方向速度vy,ヨー速度ω,
姿勢角β,横滑り角αv,αhおよびサイドフォースF
yv,Fyhなど)の決定方法に関するものである。
【従来の技術】車両におけるヨー速度ωおよび/または
横方向速度vyならびに横滑り角αおよびサイドフォー
スFyは測定がむずかしいかまたは高価なセンサを用い
た場合のみ測定可能である。先行の特許出願P第403
0635.4号において,高価なヨーセンサを用いて小
さな横滑り角を求めることが既知である。しかしなが
ら,このような変数は車台周りの制御において重要な役
割をなすものである。
横方向速度vyならびに横滑り角αおよびサイドフォー
スFyは測定がむずかしいかまたは高価なセンサを用い
た場合のみ測定可能である。先行の特許出願P第403
0635.4号において,高価なヨーセンサを用いて小
さな横滑り角を求めることが既知である。しかしなが
ら,このような変数は車台周りの制御において重要な役
割をなすものである。
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は,価格
の安いセンサを用いて重心の前方および後方における車
両の横方向速度ならびに両車軸のかじ取角を測定するこ
とにより運動変数を求めることであり,この場合後車軸
のかじ取角は0(後車軸のかじ取が行われない)であっ
てもよいものとする。
の安いセンサを用いて重心の前方および後方における車
両の横方向速度ならびに両車軸のかじ取角を測定するこ
とにより運動変数を求めることであり,この場合後車軸
のかじ取角は0(後車軸のかじ取が行われない)であっ
てもよいものとする。
【課題を解決するための手段】本発明の方法を用いれ
ば,まず横方向速度およびヨー速度が与えられる。次に
これらから簡単な方法で横滑り角α,タイヤフォースF
yおよび姿勢角βが求められる。
ば,まず横方向速度およびヨー速度が与えられる。次に
これらから簡単な方法で横滑り角α,タイヤフォースF
yおよび姿勢角βが求められる。
【実施例】図1に示すように,従来の検討においてはタ
イヤ運動は定数パラメータCαを有する線形式で近似さ
れる: Fy=Cα・α (1) この数式はきわめて小さい横滑り角に対してのみ成立す
る。横滑り角がさらに大きくなると,実際のサイドフォ
ースと(1)式によりモデル化されたサイドフォースと
はもはや一致しなくなる。したがってまず一方で,すべ
ての横滑り角範囲にわたり成立するサイドフォースFy
のための数式を提供することが本発明の目的であった。
次にこの数式を用いて,オンラインで測定変数δv,δ
h,ayv,ayhから適応同価カルマンフィルタの組
合せによりまずヨー速度ωおよび横方向速度vyが決定
され最後に横滑り角αおよびサイドフォースFyが決定
されるという技術的に実現可能な方法が見出される。こ
の課題の最初の部分は図2に記載の数式により解決さ
れ,該数式は,タイヤ運動が可変パラメータky(α)
およびhy(α)を用いて関係式 Fy(α)=ky(α)・α+h1(α) (2) により記載可能であることを示している。数式(1)と
比較すると, − 横滑り角範囲が完全に記述可能であることおよび − タイヤ性能がαの関数として異なるパラメータky
(α)およびhy(α) により実際に近い形で記
述されることがわかる。 このパラメータを簡単な方法で決定することが問題であ
る。これは図3に示す装置により達成される。α,ky
(α)およびhy(α)の値がわかると,Fyが数式
(2)から簡単に計算可能である。図3の装置は技術的
に実現可能であり,ky,hyおよびαは次のように評
価される。評価装置の入力変数は,測定された重心の前
方の横方向加速度ayv,測定された重心の後方の横方
向加速度ayh,前方かじ取角δvおよび後方かじ取角
δhであり,これらはのちに必要となる。横方向加速度
は,一方では和として(図3の上の系列)また他方では
差として(図3の下の系列)組み合わされ(ブロック1
および2)またこの形でさらに処理される。評価装置の
全体構成は2つの副系列に分割されており,この場合両
方の副系列は同一構造を有しておりただ入力変数が異な
るだけである。したがって以後は片方の副系列のみを考
察することにする。副系列は2つの適応同価カルマンフ
ィルタ3および4からなり,この場合フィルタ3は数式
(1)によりサイドフォースを近似させまた第2の拡張
フィルタ4(E−)は数式(2)によるサイドフォース
を記述する。各フィルタは「入力変数の評価値」を供給
する。両方の評価値の差を形成することにより(差形成
器5),関数g(hyv,hyh)が上の副系列におい
てまた関数h(hyv,hyh)が下の副系列において
hyvおよびhyhから得られる。したがって2つの等
式と2つの未知数とを有する解くことが可能な等式列が
存在する(ブロック6)。さらにフィルタ4を用いた評
価は関係式 kyv(α)=m・Pul 1/2 kyh(α)=m・Pul 2/2 からパラメータkyv(α)およびkyh(α)を供給
する。本発明を用いて,パラメータkyv,kyh,h
yvおよびhyhもまた開いた形で決定可能である。フ
ィルタ4のパラメータベクトルから状態変数である横方
向速度vyおよびヨー速度ωが再形成可能である(誘導
は以下を参照)。これらの両方の運動変数から次の関係
式 により横滑り角αが計算され,したがって数式(2)に
よりサイドフォースを計算するためのすべての値がここ
で利用可能となる。フィルタ3においてAKFの基本等
式から次の数式が得られる: y(k)=[y(k−1)y(k−3)/u1(k−
1)u1(k−2)u1(k−3)/u2(k−1)u
2(k−2)u2(k−3)] ここで記号は次の意味を有する。 y(k)=ay(k)=ayv(k)±ayh(k) u1(k)=δv(k) u2(k)=δh(k) はデータベクトル m(k−1)m (k−1)=[y(k−2)y(k−3)u1(k−
1)u1(k−2)u1(k−3)u2(k−1)u2
(k−2)u2(k−3)]T およびエラー から評価アルゴリズムを用いて帰納的に計算され: ここで r(k)は「推計学的近似」の場合たとえば次
のように選択される: 状態ベクトルx =[ωvy]T はこのとき次のように求めることが可能であり: ここでマトリックスM*(k−1)はデータベクトル
m T(k−1)からおよびパラ p *(k)= [py1(k)py2(k)/pu12
(k)/pu13(k)pu22(k)p
u23(k)] フィルタ4においてE−AKFのための基本等式から次
の関係が求められ: y(k)=[y(k−2),y(k−3)/u1(k−
1),u1(k−2),u1(k−3)/u2(k−
1),u2(k−2),u2(k−3)/u3(k−
1),u3(k−2),u3(k−3)]・ ここで記号は次の意味を有する。 y(k)=ay(k)=ayv(k)±ayh(k), u1(k)=δv(k), u2(k)=δh(k)und u3(k)=γ(k) (γ(k)は自由に選択可能な関数である)。 パラメータベクトルp =[py1py2/pu11pu12pu13/p
u21pu22pu23/pu31pu32pu33]
T はデータベクトル m(k−1) m(k−1)=[y(k−2)y(k−3)/u1(k
−1)u1(k−2)u1(k−3)/ u2(k−1)u2(k−2)u2(k−3)/u
3(k−1)u3(k−2)u3(k−3)] およびエラー から評価アルゴリズムを用いて帰納的に計算され: ここでたとえばγ(k)は「推計学的近似」においては
次のように選択される: 状態ベクトルx =[ωvy]T はこのとき次のように求められ: ここでマトリックスM*(K−1)はデータベクトルm
T(k−1)からおよびパラ これからωおよびvyのほかに他の運動変数を誘導する
ことが可能である。 ここで vX:車両速度 1V:重心−前軸間距離 1l:重心−後軸間距離 mF:車両質量
イヤ運動は定数パラメータCαを有する線形式で近似さ
れる: Fy=Cα・α (1) この数式はきわめて小さい横滑り角に対してのみ成立す
る。横滑り角がさらに大きくなると,実際のサイドフォ
ースと(1)式によりモデル化されたサイドフォースと
はもはや一致しなくなる。したがってまず一方で,すべ
ての横滑り角範囲にわたり成立するサイドフォースFy
のための数式を提供することが本発明の目的であった。
次にこの数式を用いて,オンラインで測定変数δv,δ
h,ayv,ayhから適応同価カルマンフィルタの組
合せによりまずヨー速度ωおよび横方向速度vyが決定
され最後に横滑り角αおよびサイドフォースFyが決定
されるという技術的に実現可能な方法が見出される。こ
の課題の最初の部分は図2に記載の数式により解決さ
れ,該数式は,タイヤ運動が可変パラメータky(α)
およびhy(α)を用いて関係式 Fy(α)=ky(α)・α+h1(α) (2) により記載可能であることを示している。数式(1)と
比較すると, − 横滑り角範囲が完全に記述可能であることおよび − タイヤ性能がαの関数として異なるパラメータky
(α)およびhy(α) により実際に近い形で記
述されることがわかる。 このパラメータを簡単な方法で決定することが問題であ
る。これは図3に示す装置により達成される。α,ky
(α)およびhy(α)の値がわかると,Fyが数式
(2)から簡単に計算可能である。図3の装置は技術的
に実現可能であり,ky,hyおよびαは次のように評
価される。評価装置の入力変数は,測定された重心の前
方の横方向加速度ayv,測定された重心の後方の横方
向加速度ayh,前方かじ取角δvおよび後方かじ取角
δhであり,これらはのちに必要となる。横方向加速度
は,一方では和として(図3の上の系列)また他方では
差として(図3の下の系列)組み合わされ(ブロック1
および2)またこの形でさらに処理される。評価装置の
全体構成は2つの副系列に分割されており,この場合両
方の副系列は同一構造を有しておりただ入力変数が異な
るだけである。したがって以後は片方の副系列のみを考
察することにする。副系列は2つの適応同価カルマンフ
ィルタ3および4からなり,この場合フィルタ3は数式
(1)によりサイドフォースを近似させまた第2の拡張
フィルタ4(E−)は数式(2)によるサイドフォース
を記述する。各フィルタは「入力変数の評価値」を供給
する。両方の評価値の差を形成することにより(差形成
器5),関数g(hyv,hyh)が上の副系列におい
てまた関数h(hyv,hyh)が下の副系列において
hyvおよびhyhから得られる。したがって2つの等
式と2つの未知数とを有する解くことが可能な等式列が
存在する(ブロック6)。さらにフィルタ4を用いた評
価は関係式 kyv(α)=m・Pul 1/2 kyh(α)=m・Pul 2/2 からパラメータkyv(α)およびkyh(α)を供給
する。本発明を用いて,パラメータkyv,kyh,h
yvおよびhyhもまた開いた形で決定可能である。フ
ィルタ4のパラメータベクトルから状態変数である横方
向速度vyおよびヨー速度ωが再形成可能である(誘導
は以下を参照)。これらの両方の運動変数から次の関係
式 により横滑り角αが計算され,したがって数式(2)に
よりサイドフォースを計算するためのすべての値がここ
で利用可能となる。フィルタ3においてAKFの基本等
式から次の数式が得られる: y(k)=[y(k−1)y(k−3)/u1(k−
1)u1(k−2)u1(k−3)/u2(k−1)u
2(k−2)u2(k−3)] ここで記号は次の意味を有する。 y(k)=ay(k)=ayv(k)±ayh(k) u1(k)=δv(k) u2(k)=δh(k) はデータベクトル m(k−1)m (k−1)=[y(k−2)y(k−3)u1(k−
1)u1(k−2)u1(k−3)u2(k−1)u2
(k−2)u2(k−3)]T およびエラー から評価アルゴリズムを用いて帰納的に計算され: ここで r(k)は「推計学的近似」の場合たとえば次
のように選択される: 状態ベクトルx =[ωvy]T はこのとき次のように求めることが可能であり: ここでマトリックスM*(k−1)はデータベクトル
m T(k−1)からおよびパラ p *(k)= [py1(k)py2(k)/pu12
(k)/pu13(k)pu22(k)p
u23(k)] フィルタ4においてE−AKFのための基本等式から次
の関係が求められ: y(k)=[y(k−2),y(k−3)/u1(k−
1),u1(k−2),u1(k−3)/u2(k−
1),u2(k−2),u2(k−3)/u3(k−
1),u3(k−2),u3(k−3)]・ ここで記号は次の意味を有する。 y(k)=ay(k)=ayv(k)±ayh(k), u1(k)=δv(k), u2(k)=δh(k)und u3(k)=γ(k) (γ(k)は自由に選択可能な関数である)。 パラメータベクトルp =[py1py2/pu11pu12pu13/p
u21pu22pu23/pu31pu32pu33]
T はデータベクトル m(k−1) m(k−1)=[y(k−2)y(k−3)/u1(k
−1)u1(k−2)u1(k−3)/ u2(k−1)u2(k−2)u2(k−3)/u
3(k−1)u3(k−2)u3(k−3)] およびエラー から評価アルゴリズムを用いて帰納的に計算され: ここでたとえばγ(k)は「推計学的近似」においては
次のように選択される: 状態ベクトルx =[ωvy]T はこのとき次のように求められ: ここでマトリックスM*(K−1)はデータベクトルm
T(k−1)からおよびパラ これからωおよびvyのほかに他の運動変数を誘導する
ことが可能である。 ここで vX:車両速度 1V:重心−前軸間距離 1l:重心−後軸間距離 mF:車両質量
【図1】サイドフォースFy−横滑り角αの特性曲線を
Fy=Cα・αの式に近似させたところを示す図であ
る。
Fy=Cα・αの式に近似させたところを示す図であ
る。
【図2】サイドフォースFy−横滑り角αの特性曲線を
式Fy=Ky・α+hyに近似させたところを示す図で
ある。
式Fy=Ky・α+hyに近似させたところを示す図で
ある。
【図3】入力変数δv,δh,ayv,ayhから自動
車の運動変数ω,vy,α,β,Fyを求める評価装置
である。
車の運動変数ω,vy,α,β,Fyを求める評価装置
である。
1 和形成器 2 差形成器 3 カルマンフィルタ 4 拡張カルマンフィルタ 5 差形成器 6 計算器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ソルシュテン・ベルトラム ドイツ連邦共和国 4000 デュッセルドル フ 13,パウルーレーベーシュトラーセ 21
Claims (1)
- 【請求項1】 自動車の少なくとも1つの運動変数(た
とえば横方向速度vy,ヨー速度ω,姿勢角β,横滑り
角αv,αhおよびサイドフォースFyv,Fyhな
ど)の決定方法において:測定変数である重心の前方の
横方向加速度ayvおよび重心の後方の横方向加速度a
yhが決定されることと;これらの横方向加速度が,和
(ayv+ayh)の形で2つの第1の適応同値カルマ
ンフィルタ(1.フィルタ対)に並列に供給されまた差
(ayv−ayh)の形で2つの第2の適応同値の同一
構成のカルマンフィルタ(2.フィルタ対)に並列に供
給されることと;各フィルタ対の1つのフィルタ(AK
F)が,タイヤのサイドフォースFyが関係式 Fy=Cα・α ここで α:横滑り角 Cα:定数 によって近似されるように構成されていることと;各フ
ィルタ対の他方の拡張フィルタ(E−AKF)が,タイ
ヤのサイドフォースFyが関係式 Fy=ky(α)・α+hy(α) ここで ky(α)およびhy(α)はαの関数 によって近似されるように構成されていることと;各フ
ィルタ対のフィルタから与えられた入力変数の評価値か
ら差が形成され,これにより2つの関数g(hyv;h
yh)ないしh(hyv;hyh)が得られることと;
このようにして得られた2つの未知数hyvおよびh
yhを含む等式系からこれらの未知数が決定されさらに
次の変数kyv,kyhおよびω,vyのうちの少なく
とも1つが最後に記載のフィルタ(E−AKF)から得
られることと;および場合によりこれらの値から最終的
に,他の運動変数(たとえば姿勢角β,横滑り角αv,
αhおよびサイドフォースFyv,Fyh)などが再形
成されることと;を特徴とする自動車の少なくとも1つ
の運動変数の決定方法。
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