JPH05195315A - ポリエステル繊維の紡糸巻取方法 - Google Patents
ポリエステル繊維の紡糸巻取方法Info
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- JPH05195315A JPH05195315A JP943992A JP943992A JPH05195315A JP H05195315 A JPH05195315 A JP H05195315A JP 943992 A JP943992 A JP 943992A JP 943992 A JP943992 A JP 943992A JP H05195315 A JPH05195315 A JP H05195315A
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- spinning
- winding
- fiber
- polyester polymer
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２５００ｍ／分以上の高速度紡糸においても
繊維内の凍結歪を解消して良好な巻形状に巻取ることの
できる紡糸巻取方法を提供する。 【構成】 ポリエステル重合体を紡糸口金から吐出後、
ガラス転移温度以下に冷却し、引続いて減圧度７６０ｍ
ｍＨｇ未満の帯域を通過させて２５００ｍ／分以上の速
度で巻取る。
繊維内の凍結歪を解消して良好な巻形状に巻取ることの
できる紡糸巻取方法を提供する。 【構成】 ポリエステル重合体を紡糸口金から吐出後、
ガラス転移温度以下に冷却し、引続いて減圧度７６０ｍ
ｍＨｇ未満の帯域を通過させて２５００ｍ／分以上の速
度で巻取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高速度で紡糸したポリ
エステル繊維を良好な巻形状で巻取る方法に関するもの
である。
エステル繊維を良好な巻形状で巻取る方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】一般に高速度で紡糸されたポリエステル
繊維を良好な巻形状で巻取るには、紡糸線上に発生する
空気抵抗による張力をいかに制御するかが要点であり、
従来から、一対のゴデットローラを介して速度制御する
方法、一対のゴデットローラの片側を加熱する方法、及
び空気抵抗を打ち消す方向に空気流速を積極的に流す方
法等が種々提案されている。これらの方法はいずれも繊
維内に発生する凍結歪を減少させることにより良好な巻
形状を得ようとするものである。
繊維を良好な巻形状で巻取るには、紡糸線上に発生する
空気抵抗による張力をいかに制御するかが要点であり、
従来から、一対のゴデットローラを介して速度制御する
方法、一対のゴデットローラの片側を加熱する方法、及
び空気抵抗を打ち消す方向に空気流速を積極的に流す方
法等が種々提案されている。これらの方法はいずれも繊
維内に発生する凍結歪を減少させることにより良好な巻
形状を得ようとするものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記い
ずれの方法も、紡糸速度が２５００ｍ／分以上になると
大幅な張力の低減につながらず、凍結歪の解消までには
至っていない。本発明はかかる従来の問題点を解決し、
２５００ｍ／分以上の高速度紡糸においても繊維内の凍
結歪を解消して良好な巻形状に巻取ることのできる紡糸
巻取方法を提供するものである。
ずれの方法も、紡糸速度が２５００ｍ／分以上になると
大幅な張力の低減につながらず、凍結歪の解消までには
至っていない。本発明はかかる従来の問題点を解決し、
２５００ｍ／分以上の高速度紡糸においても繊維内の凍
結歪を解消して良好な巻形状に巻取ることのできる紡糸
巻取方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ポリエステル
重合体を紡糸口金から吐出後、ガラス転移温度以下に冷
却し、引続いて減圧度７６０ｍｍＨｇ未満の帯域を通過
させて２５００ｍ／分以上の速度で巻取ることを特徴と
するポリエステル繊維の製造方法を要旨とするものであ
る。
重合体を紡糸口金から吐出後、ガラス転移温度以下に冷
却し、引続いて減圧度７６０ｍｍＨｇ未満の帯域を通過
させて２５００ｍ／分以上の速度で巻取ることを特徴と
するポリエステル繊維の製造方法を要旨とするものであ
る。
【０００５】本発明でいうポリエステル重合体とは、ポ
リエステルの繰り返し単位の８５モル％以上がエチレン
テレフタレート単位であるポリエステル重合体またはポ
リエステル重合体を主成分とするブレンド物を総称す
る。かかるポリエステル重合体としては、ポリエチレン
テレフタレートが代表的であるが、１５モル％以下の割
合で、第三成分を共重合したコポリエステルでもよく、
また、これらのポリエステルにポリメチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−
２、６−ナフタレート等の他のポリエステル重合体やナ
イロン６、ナイロン６、６、ポリエチレン、ポリプロピ
レン、ポリ４メチルペンテン１、ポリメチルメタクリレ
ート、ポリカ−ボネート等の他の熱可塑性重合体を少量
混合したブレンド物であってもよい。更に、前記、「ポ
リエステル重合体」には、艶消し剤、着色剤、安定剤、
難燃剤、帯電防止剤あるいは表面改質剤等を含んでいて
も差し支えない。
リエステルの繰り返し単位の８５モル％以上がエチレン
テレフタレート単位であるポリエステル重合体またはポ
リエステル重合体を主成分とするブレンド物を総称す
る。かかるポリエステル重合体としては、ポリエチレン
テレフタレートが代表的であるが、１５モル％以下の割
合で、第三成分を共重合したコポリエステルでもよく、
また、これらのポリエステルにポリメチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−
２、６−ナフタレート等の他のポリエステル重合体やナ
イロン６、ナイロン６、６、ポリエチレン、ポリプロピ
レン、ポリ４メチルペンテン１、ポリメチルメタクリレ
ート、ポリカ−ボネート等の他の熱可塑性重合体を少量
混合したブレンド物であってもよい。更に、前記、「ポ
リエステル重合体」には、艶消し剤、着色剤、安定剤、
難燃剤、帯電防止剤あるいは表面改質剤等を含んでいて
も差し支えない。
【０００６】本発明では、ポリエステル重合体のうち極
限粘度（３０℃のフェノール／テトラクロルエタン＝１
／１溶液にて測定）が０．５以上、特に好ましくは０．
５５〜０．９５のものがよい。本発明によれば、ポリエ
ステル重合体を溶融紡糸するにあたり、紡糸口金より溶
融吐出した糸をポリエステル重合体のガラス転移温度以
下あるいは室温、更に好ましくは、−１５〜３０℃の温
度迄冷却する。ガラス転移温度は公知の方法により測定
され、例えば、無定型ポリエチレンテレフタレートの場
合、約７０℃である。
限粘度（３０℃のフェノール／テトラクロルエタン＝１
／１溶液にて測定）が０．５以上、特に好ましくは０．
５５〜０．９５のものがよい。本発明によれば、ポリエ
ステル重合体を溶融紡糸するにあたり、紡糸口金より溶
融吐出した糸をポリエステル重合体のガラス転移温度以
下あるいは室温、更に好ましくは、−１５〜３０℃の温
度迄冷却する。ガラス転移温度は公知の方法により測定
され、例えば、無定型ポリエチレンテレフタレートの場
合、約７０℃である。
【０００７】紡糸口金としては、通常の円形紡糸孔を有
するものでよいが、三角形状、十字形状等の紡糸孔を有
するものでも良い。更に、紡糸口金における紡糸孔の配
列も二重同心円状や放射状に配列されていてもよい。後
者の三角形状、十字形状の紡糸孔を使用することで、形
状の異なった繊維を生産することもできる。
するものでよいが、三角形状、十字形状等の紡糸孔を有
するものでも良い。更に、紡糸口金における紡糸孔の配
列も二重同心円状や放射状に配列されていてもよい。後
者の三角形状、十字形状の紡糸孔を使用することで、形
状の異なった繊維を生産することもできる。
【０００８】紡糸口金より溶融吐出する際のポリマー温
度はポリエステル重合体の融点より２０℃〜５０℃高い
温度が好ましい。溶融吐出した紡出糸は、紡糸口金から
２０〜１５０ｃｍ下方に設けられた冷却ゾーンにおいて
紡出糸の走行方向に対して垂直方向もしくは円周方向か
ら冷却用気体（例えば、１５℃〜２０℃の空気等）を吹
き付けて均一に冷却するのが好ましい。
度はポリエステル重合体の融点より２０℃〜５０℃高い
温度が好ましい。溶融吐出した紡出糸は、紡糸口金から
２０〜１５０ｃｍ下方に設けられた冷却ゾーンにおいて
紡出糸の走行方向に対して垂直方向もしくは円周方向か
ら冷却用気体（例えば、１５℃〜２０℃の空気等）を吹
き付けて均一に冷却するのが好ましい。
【０００９】所定温度迄冷却された紡出糸は、引き続い
て、長さ、５０〜５００ｃｍの減圧帯域を通過させる。
この時の減圧度は、通常の回転ポンプあるいは回転ポン
プと拡散ポンプを直列につないだ真空系で、７６０ｍｍ
Ｈｇ未満に保たれる。減圧帯域を通過した繊維は、直
接、巻き取り装置で巻き取られるか、一対のゴデットロ
ーラを介して巻き取り装置で巻き取られる。
て、長さ、５０〜５００ｃｍの減圧帯域を通過させる。
この時の減圧度は、通常の回転ポンプあるいは回転ポン
プと拡散ポンプを直列につないだ真空系で、７６０ｍｍ
Ｈｇ未満に保たれる。減圧帯域を通過した繊維は、直
接、巻き取り装置で巻き取られるか、一対のゴデットロ
ーラを介して巻き取り装置で巻き取られる。
【００１０】
【実施例】以下本発明を実施例により更に具体的に説明
するが実施例における各特性のうち、結晶化度（Ｘ
ｃ）、結晶配向度（Ｆｃ）、配向度（Δｎ）、単繊維強
度、伸度等の繊維の基本特性値については、以下の方法
で測定を行った。
するが実施例における各特性のうち、結晶化度（Ｘ
ｃ）、結晶配向度（Ｆｃ）、配向度（Δｎ）、単繊維強
度、伸度等の繊維の基本特性値については、以下の方法
で測定を行った。
【００１１】結晶化度（Ｘｃ） ｎ−ヘプタンと四塩化炭素との混合溶媒を使用して、密
度勾配管方法により、３０℃で繊維の密度（ρｏｂｓ）
を測定し、（１）式に示される計算式により、結晶化度
に換算した。
度勾配管方法により、３０℃で繊維の密度（ρｏｂｓ）
を測定し、（１）式に示される計算式により、結晶化度
に換算した。
【化１】
【００１２】結晶配向度（Ｆｃ） 広角Ｘ線回折装置を使用して、Ｘ線発生用の対陰極とし
て、銅（Ｃｕ）を用い、ニッケル・フィルターでロ波し
たＣｕＫα線（波長：１．５４１８Ａ）を繊維に垂直に
照射して得られる散乱角（２θ＝１７．６°）の方位角
方向に捜査して得られる散乱Ｘ線の強度分布の半価幅
（Ｈ1/2 ）を（２）式に代入して求めた。
て、銅（Ｃｕ）を用い、ニッケル・フィルターでロ波し
たＣｕＫα線（波長：１．５４１８Ａ）を繊維に垂直に
照射して得られる散乱角（２θ＝１７．６°）の方位角
方向に捜査して得られる散乱Ｘ線の強度分布の半価幅
（Ｈ1/2 ）を（２）式に代入して求めた。
【化２】
【００１３】配向度（Δｎ） 偏光顕微鏡にセナルモ型のコンペンセーターを装着し
て、繊維のリターデーションを測定し、別に取り付けた
顕微測微計にて繊維の直径を測定した値を使用してΔｎ
に換算した。
て、繊維のリターデーションを測定し、別に取り付けた
顕微測微計にて繊維の直径を測定した値を使用してΔｎ
に換算した。
【００１４】単繊維強度、伸度 単繊維をインストロン型引張り試験装置により、試料長
２ｃｍ、引張速度、２ｃｍ／分で引張り試験を行った。
得られた、荷重−伸張曲線から、単繊維の強度、伸度を
求めた。なお、測定に先だって、単繊維のデニールをデ
ニール・コンピューター（オリエンテック（株）製）に
より測定を行った。
２ｃｍ、引張速度、２ｃｍ／分で引張り試験を行った。
得られた、荷重−伸張曲線から、単繊維の強度、伸度を
求めた。なお、測定に先だって、単繊維のデニールをデ
ニール・コンピューター（オリエンテック（株）製）に
より測定を行った。
【００１５】
【実施例１】極限粘度 ［η］：０．７２のポリエチレ
ンテレフタレート（融点：２５９℃、ガラス転移温度：
７０℃）チップを１４０℃で８時間真空回転乾燥器に入
れて乾燥の後、二軸押し出し装置を使用して、ポリマー
を押し出し、紡糸頭の温度を２９０℃に保って、紡糸口
金の孔径を０．２５ｍｍφ、孔数を３６個として、吐出
した。その後表１に示される操作減圧度に保たれた１０
０ｃｍの減圧帯域を通過させ、所定の速度に設定された
巻き取り装置によって繊維を巻き取った。表１に実施結
果を示した。
ンテレフタレート（融点：２５９℃、ガラス転移温度：
７０℃）チップを１４０℃で８時間真空回転乾燥器に入
れて乾燥の後、二軸押し出し装置を使用して、ポリマー
を押し出し、紡糸頭の温度を２９０℃に保って、紡糸口
金の孔径を０．２５ｍｍφ、孔数を３６個として、吐出
した。その後表１に示される操作減圧度に保たれた１０
０ｃｍの減圧帯域を通過させ、所定の速度に設定された
巻き取り装置によって繊維を巻き取った。表１に実施結
果を示した。
【表１】
【００１６】
【比較例１】極限粘度 ［η］：０．７２のポリエチレ
ンテレフタレート（融点：２５９℃ガラス転移温度：７
０℃）チップを１４０℃で８時間真空回転乾燥器に入れ
て乾燥の後、二軸押し出し装置を使用して、ポリマーを
押し出し、紡糸頭の温度を２９０℃に保って、紡糸口金
の孔径を０．２５ｍｍφ、孔数を３６個として、吐出し
た。その後第２表に示される操作減圧度に保たれた１０
０ｃｍの減圧帯域を通過させ、所定の速度に設定された
巻き取り装置によって繊維を巻き取った。表２に実施結
果を示した。
ンテレフタレート（融点：２５９℃ガラス転移温度：７
０℃）チップを１４０℃で８時間真空回転乾燥器に入れ
て乾燥の後、二軸押し出し装置を使用して、ポリマーを
押し出し、紡糸頭の温度を２９０℃に保って、紡糸口金
の孔径を０．２５ｍｍφ、孔数を３６個として、吐出し
た。その後第２表に示される操作減圧度に保たれた１０
０ｃｍの減圧帯域を通過させ、所定の速度に設定された
巻き取り装置によって繊維を巻き取った。表２に実施結
果を示した。
【表２】
【００１７】
【発明の効果】紡糸線上に働く張力を、減圧帯域を通過
させることにより大幅に低減することができ、特に、巻
き取り装置で巻き取られた際の、巻き取り形状に対して
安定かつパッケージ形状の品質面で優れた製造方法を確
立できたことにより、例えば部分配向糸即ちプリオリエ
ンティド・ヤーン（Ｐｒｅ−Ｏｒｉｅｎｔｅｄ−Ｙａｒ
ｎ：ＰＯＹと略称される）等の製造に対して効率よく生
産し得る。
させることにより大幅に低減することができ、特に、巻
き取り装置で巻き取られた際の、巻き取り形状に対して
安定かつパッケージ形状の品質面で優れた製造方法を確
立できたことにより、例えば部分配向糸即ちプリオリエ
ンティド・ヤーン（Ｐｒｅ−Ｏｒｉｅｎｔｅｄ−Ｙａｒ
ｎ：ＰＯＹと略称される）等の製造に対して効率よく生
産し得る。
【手続補正書】
【提出日】平成４年２月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】結晶化度（Ｘｃ） ｎ−ヘプタンと四塩化炭素との混合溶媒を使用して、密
度勾配管方法により、３０℃で繊の密度（ρｏｂｓ）を
測定し、（１）式に示される計算式により、結晶化度に
換算した。
度勾配管方法により、３０℃で繊の密度（ρｏｂｓ）を
測定し、（１）式に示される計算式により、結晶化度に
換算した。
【数１】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】結晶配向度（Ｆｃ） 広角Ｘ線回折装置を使用して、Ｘ線発生用の対陰極とし
て、銅（Ｃｕ）を用い、ニッケル・フィルターでロ波し
たＣｕＫα線（波長：１．５４１８Ａ）を繊維に垂直に
照射して得られる散乱角（２θ＝１７．６°）の方位角
方向に捜査して得られる散乱Ｘ線の強度分布の半価幅
（Ｈ1/2 ）を（２）式に代入して求めた。
て、銅（Ｃｕ）を用い、ニッケル・フィルターでロ波し
たＣｕＫα線（波長：１．５４１８Ａ）を繊維に垂直に
照射して得られる散乱角（２θ＝１７．６°）の方位角
方向に捜査して得られる散乱Ｘ線の強度分布の半価幅
（Ｈ1/2 ）を（２）式に代入して求めた。
【数２】
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリエステル重合体を紡糸口金から吐出
後、ガラス転移温度以下に冷却し、引続いて減圧度７６
０ｍｍＨｇ未満の帯域を通過させて２５００ｍ／分以上
の速度で巻取ることを特徴とするポリエステル繊維の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP943992A JPH05195315A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | ポリエステル繊維の紡糸巻取方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP943992A JPH05195315A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | ポリエステル繊維の紡糸巻取方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195315A true JPH05195315A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=11720343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP943992A Pending JPH05195315A (ja) | 1992-01-22 | 1992-01-22 | ポリエステル繊維の紡糸巻取方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05195315A (ja) |
-
1992
- 1992-01-22 JP JP943992A patent/JPH05195315A/ja active Pending
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