JPH05179905A - ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 - Google Patents
２サイクル内燃機関の燃焼室構造Info
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- JPH05179905A JPH05179905A JP34451291A JP34451291A JPH05179905A JP H05179905 A JPH05179905 A JP H05179905A JP 34451291 A JP34451291 A JP 34451291A JP 34451291 A JP34451291 A JP 34451291A JP H05179905 A JPH05179905 A JP H05179905A
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- valve
- wall surface
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L2003/25—Valve configurations in relation to engine
- F01L2003/251—Large number of valves, e.g. five or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２サイクル内燃機関において燃焼室内全体を
良好に掃気する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に給
気弁９３，９４を配置し、シリンダヘッド内壁面３ａの
他側周辺部に排気弁９０，９１，９２を配置し、シリン
ダヘッド内壁面３ａの中央部に給気弁９５を配置する。
給気弁９３のかさ部中心とシリンダヘッド内壁面３ａの
中心Ｃとを結ぶ第１直線Ｌ1aと、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁９３側に位置する各排気弁かさ部の外周縁に接
するように給気弁９３のかさ部中心から延びる各直線の
内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる第２の
直線Ｌ1b、とで挟まれた領域内に位置する給気弁９３の
開口をマスク壁９８によって覆う。給気弁９４のマスク
角α2 も同様にして定める。給気弁９５のマスク角βは
全排気弁９０，９１，９２のかさ部の全体を挟むように
給気弁９５のかさ部中心から延びる一対の直線Ｍa ，Ｍ
b により定める。
良好に掃気する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に給
気弁９３，９４を配置し、シリンダヘッド内壁面３ａの
他側周辺部に排気弁９０，９１，９２を配置し、シリン
ダヘッド内壁面３ａの中央部に給気弁９５を配置する。
給気弁９３のかさ部中心とシリンダヘッド内壁面３ａの
中心Ｃとを結ぶ第１直線Ｌ1aと、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁９３側に位置する各排気弁かさ部の外周縁に接
するように給気弁９３のかさ部中心から延びる各直線の
内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる第２の
直線Ｌ1b、とで挟まれた領域内に位置する給気弁９３の
開口をマスク壁９８によって覆う。給気弁９４のマスク
角α2 も同様にして定める。給気弁９５のマスク角βは
全排気弁９０，９１，９２のかさ部の全体を挟むように
給気弁９５のかさ部中心から延びる一対の直線Ｍa ，Ｍ
b により定める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関の燃
焼室構造に関する。
焼室構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダヘッド内壁面の一側にシリンダ
軸線を含む対称平面に関して対称的に一対の給気弁を配
置すると共にシリンダヘッド内壁面の他側に一対の排気
弁を配置し、排気弁側に位置する給気弁の開口を給気弁
の開弁期間全体に亘ってマスク壁により覆うようにした
２サイクル内燃機関の燃焼室構造が公知である（特開平
２−１５３２２２号公報参照）。この２サイクル内燃機
関の燃焼室構造では、排気弁側に位置する給気弁の開口
がマスク壁によって覆われているので新気はマスク壁と
反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入し、この新気
は給気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い下降し、次い
でピストン頂面に沿い進んで排気弁下方のシリンダボア
内壁面に沿い上昇するのでループ掃気を行うことができ
る。
軸線を含む対称平面に関して対称的に一対の給気弁を配
置すると共にシリンダヘッド内壁面の他側に一対の排気
弁を配置し、排気弁側に位置する給気弁の開口を給気弁
の開弁期間全体に亘ってマスク壁により覆うようにした
２サイクル内燃機関の燃焼室構造が公知である（特開平
２−１５３２２２号公報参照）。この２サイクル内燃機
関の燃焼室構造では、排気弁側に位置する給気弁の開口
がマスク壁によって覆われているので新気はマスク壁と
反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入し、この新気
は給気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い下降し、次い
でピストン頂面に沿い進んで排気弁下方のシリンダボア
内壁面に沿い上昇するのでループ掃気を行うことができ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上述の２
サイクル内燃機関の燃焼室構造では給気弁の周縁部に沿
って延びるマスク壁の範囲、即ち給気弁の周縁方向に沿
ったマスク壁の長さおよび位置について十分な検討がな
されていない。即ち、給気弁の周縁方向に沿ったマスク
壁の範囲を小さく形成しすぎると、マスク壁で覆われて
おらず且つ排気弁側に位置する給気弁の開口部分から燃
焼室内に流入した新気がシリンダヘッド内壁面に沿って
進み、次いで排気弁の開口を通って排気ポート内に吹き
抜けてしまう。この場合、この吹き抜ける新気は燃焼室
内の既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な空気と
なり、その結果掃気効率が低下してしまうという問題を
生ずる。
サイクル内燃機関の燃焼室構造では給気弁の周縁部に沿
って延びるマスク壁の範囲、即ち給気弁の周縁方向に沿
ったマスク壁の長さおよび位置について十分な検討がな
されていない。即ち、給気弁の周縁方向に沿ったマスク
壁の範囲を小さく形成しすぎると、マスク壁で覆われて
おらず且つ排気弁側に位置する給気弁の開口部分から燃
焼室内に流入した新気がシリンダヘッド内壁面に沿って
進み、次いで排気弁の開口を通って排気ポート内に吹き
抜けてしまう。この場合、この吹き抜ける新気は燃焼室
内の既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な空気と
なり、その結果掃気効率が低下してしまうという問題を
生ずる。
【０００４】一方、新気がシリンダヘッド内壁面に沿っ
て排気ポート内に吹き抜けることを確実に阻止しようと
して給気弁の周縁方向に沿ったマスク壁の範囲を大きく
形成しすぎると、今度は給気弁の開口面積が減少するた
めに新気が給気弁開口を通過するときに受ける流れ抵
抗、即ち給気抵抗が増大してしまい、従って給気ポート
から燃焼室内に新気が流入しにくくなる。その結果、給
気ポート上流に配置された機械式過給機が新気を燃焼室
内に送り込むためになす吐出仕事が増大し、斯くして機
関の熱効率が低下してしまうという問題を生ずる。更
に、このように排気弁側の給気弁開口を覆うマスク壁の
範囲を大きく形成しすぎると、給気弁から流入した全新
気は燃焼室の周縁に沿い燃焼室の周縁部のみをループ状
に流れるようになるので燃焼室中央部には新気が供給さ
れず、その結果燃焼室中央部に存在する既燃ガスを掃気
できないという問題を生ずる。
て排気ポート内に吹き抜けることを確実に阻止しようと
して給気弁の周縁方向に沿ったマスク壁の範囲を大きく
形成しすぎると、今度は給気弁の開口面積が減少するた
めに新気が給気弁開口を通過するときに受ける流れ抵
抗、即ち給気抵抗が増大してしまい、従って給気ポート
から燃焼室内に新気が流入しにくくなる。その結果、給
気ポート上流に配置された機械式過給機が新気を燃焼室
内に送り込むためになす吐出仕事が増大し、斯くして機
関の熱効率が低下してしまうという問題を生ずる。更
に、このように排気弁側の給気弁開口を覆うマスク壁の
範囲を大きく形成しすぎると、給気弁から流入した全新
気は燃焼室の周縁に沿い燃焼室の周縁部のみをループ状
に流れるようになるので燃焼室中央部には新気が供給さ
れず、その結果燃焼室中央部に存在する既燃ガスを掃気
できないという問題を生ずる。
【０００５】従って良好なループ掃気を行うためには、
給気抵抗をできるだけ小さく抑えつつシリンダヘッド内
壁面に沿って吹き抜ける新気量をできるだけ低減させか
つ燃焼室内全体を良好に掃気できるように、給気弁の周
縁方向に沿ったマスク壁の長さおよび位置を最適な長さ
および最適な位置に形成することが重要である。しかし
ながら上述の２サイクル内燃機関の燃焼室構造では、こ
のように良好なループ掃気を確保するために最適なマス
ク壁の範囲について十分な検討がなされていない。
給気抵抗をできるだけ小さく抑えつつシリンダヘッド内
壁面に沿って吹き抜ける新気量をできるだけ低減させか
つ燃焼室内全体を良好に掃気できるように、給気弁の周
縁方向に沿ったマスク壁の長さおよび位置を最適な長さ
および最適な位置に形成することが重要である。しかし
ながら上述の２サイクル内燃機関の燃焼室構造では、こ
のように良好なループ掃気を確保するために最適なマス
ク壁の範囲について十分な検討がなされていない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面の一側にシ
リンダ軸線を含む対称平面に関して対称的に少くとも２
個の給気弁を配置すると共に全給気弁の内の少くとも一
対の給気弁が対称平面に関して互いに両側に位置し、シ
リンダヘッド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配
置し、排気弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によ
って覆うようにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造に
おいて、給気弁のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面
の中心を通って延びる第１の直線と、上述の給気弁のか
さ部中心から対称平面に関して上述の給気弁側に位置す
る各排気弁かさ部の外周縁に接するように延びる各直線
の内で第１直線とのなす角度が最大となる第２の直線、
とで挟まれた領域内に位置する上述の給気弁の開口をマ
スク壁によって覆うようにしている。
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面の一側にシ
リンダ軸線を含む対称平面に関して対称的に少くとも２
個の給気弁を配置すると共に全給気弁の内の少くとも一
対の給気弁が対称平面に関して互いに両側に位置し、シ
リンダヘッド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配
置し、排気弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によ
って覆うようにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造に
おいて、給気弁のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面
の中心を通って延びる第１の直線と、上述の給気弁のか
さ部中心から対称平面に関して上述の給気弁側に位置す
る各排気弁かさ部の外周縁に接するように延びる各直線
の内で第１直線とのなす角度が最大となる第２の直線、
とで挟まれた領域内に位置する上述の給気弁の開口をマ
スク壁によって覆うようにしている。
【０００７】更に、上記問題点を解決するために本発明
によれば、シリンダヘッド内壁面の一側にシリンダ軸線
を含む対称平面に関して対称的に少くとも２個の給気弁
を配置すると共に全給気弁の内の少くとも一対の給気弁
が対称平面に関して互いに両側に位置し、シリンダヘッ
ド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配置し、排気
弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によって覆うよ
うにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造において、上
述の全給気弁をシリンダヘッド内壁面の上述の一側の周
辺部に配置すると共に上述の全排気弁をシリンダヘッド
内壁面の他側周辺部に配置し、給気弁のかさ部中心から
シリンダヘッド内壁面の中心を通って延びる第１の直線
と、上述の給気弁のかさ部中心から対称平面に関して上
述の給気弁側に位置する各排気弁かさ部の外周縁に接す
るように延びる各直線の内で第１直線とのなす角度が最
大となる第２の直線、とで挟まれた領域内に位置する上
述の給気弁の開口をマスク壁によって覆い、シリンダヘ
ッド内壁面の中心部に追加の給気弁を配置して追加の給
気弁から燃焼室内の中央部に向けて新気を供給するよう
にしている。
によれば、シリンダヘッド内壁面の一側にシリンダ軸線
を含む対称平面に関して対称的に少くとも２個の給気弁
を配置すると共に全給気弁の内の少くとも一対の給気弁
が対称平面に関して互いに両側に位置し、シリンダヘッ
ド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配置し、排気
弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によって覆うよ
うにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造において、上
述の全給気弁をシリンダヘッド内壁面の上述の一側の周
辺部に配置すると共に上述の全排気弁をシリンダヘッド
内壁面の他側周辺部に配置し、給気弁のかさ部中心から
シリンダヘッド内壁面の中心を通って延びる第１の直線
と、上述の給気弁のかさ部中心から対称平面に関して上
述の給気弁側に位置する各排気弁かさ部の外周縁に接す
るように延びる各直線の内で第１直線とのなす角度が最
大となる第２の直線、とで挟まれた領域内に位置する上
述の給気弁の開口をマスク壁によって覆い、シリンダヘ
ッド内壁面の中心部に追加の給気弁を配置して追加の給
気弁から燃焼室内の中央部に向けて新気を供給するよう
にしている。
【０００８】
【作用】請求項１に記載の発明では、すべての新気はマ
スク壁と反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入し、
この燃焼室内に流入した新気は給気弁下方のシリンダボ
ア内壁面に沿い下降し、次いでピストン頂面に沿い進ん
で排気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇する。こ
のとき、第２直線の近傍に位置しかつマスク壁によって
覆われていない各給気弁開口から流入した新気はシリン
ダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜けること
なく、シリンダボア内を下降する。一方、第１直線の近
傍に位置しかつマスク壁によって覆われていない各給気
弁開口から夫々流入した各新気はシリンダボア内を下降
しつつシリンダボア中心に向かって進行し、次いでシリ
ンダボア軸線の近傍領域において互いに衝突干渉して合
流しシリンダボア内を下方に向けて進行する。斯くして
新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリンダボア領域
においてシリンダボア内を下降し、次いで残りのシリン
ダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ半分のシリン
ダボア領域においてシリンダボア内を上昇することにな
る。斯くして燃焼室内のほぼ全体が良好にループ掃気さ
れる。また、マスク壁はこのように新気の吹き抜けを阻
止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最小限の
範囲に形成されているので、新気が給気弁開口を通過す
るときに受ける流れ抵抗、即ち給気抵抗が小さく抑えら
れる。
スク壁と反対側の給気弁の開口から燃焼室内に流入し、
この燃焼室内に流入した新気は給気弁下方のシリンダボ
ア内壁面に沿い下降し、次いでピストン頂面に沿い進ん
で排気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇する。こ
のとき、第２直線の近傍に位置しかつマスク壁によって
覆われていない各給気弁開口から流入した新気はシリン
ダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜けること
なく、シリンダボア内を下降する。一方、第１直線の近
傍に位置しかつマスク壁によって覆われていない各給気
弁開口から夫々流入した各新気はシリンダボア内を下降
しつつシリンダボア中心に向かって進行し、次いでシリ
ンダボア軸線の近傍領域において互いに衝突干渉して合
流しシリンダボア内を下方に向けて進行する。斯くして
新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリンダボア領域
においてシリンダボア内を下降し、次いで残りのシリン
ダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ半分のシリン
ダボア領域においてシリンダボア内を上昇することにな
る。斯くして燃焼室内のほぼ全体が良好にループ掃気さ
れる。また、マスク壁はこのように新気の吹き抜けを阻
止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最小限の
範囲に形成されているので、新気が給気弁開口を通過す
るときに受ける流れ抵抗、即ち給気抵抗が小さく抑えら
れる。
【０００９】請求項２に記載の発明では、シリンダヘッ
ド内壁面の周辺部に配置された給気弁からは新気がマス
ク壁と反対側に位置する給気弁の開口から燃焼室内に流
入し、この燃焼室内に流入した新気は給気弁下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン頂面に沿
い進んで排気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇す
る。このとき、第２直線の近傍に位置しかつマスク壁に
よって覆われていない各給気弁開口から流入した新気は
シリンダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜け
ることなく、シリンダボア内を下降する。一方、第１直
線の近傍に位置しかつマスク壁によって覆われていない
各給気弁開口から夫々流入した各新気はシリンダボア内
を下降しつつシリンダボア中心に向かって進行し、次い
でシリンダヘッド内壁面の中心部に配置された追加の給
気弁から流入した新気と衝突干渉して合流し、シリンダ
ボア内を下方に向けて進行する。また、追加の給気弁か
ら流入した新気はシリンダボア内の中央部を下降してい
く。斯くして追加の給気弁を含めた全給気弁から流入し
た新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリンダボア領
域においてシリンダボア内を下降し、次いで残りのシリ
ンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ半分のシリ
ンダボア領域においてシリンダボア内を上昇することに
なる。斯くして燃焼室内のほぼ全体が良好にループ掃気
される。また、シリンダヘッド内壁面の周辺部に配置さ
れた給気弁のマスク壁はこのように新気の吹き抜けを阻
止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最小限の
範囲に形成されているので給気抵抗が小さく抑えられ
る。
ド内壁面の周辺部に配置された給気弁からは新気がマス
ク壁と反対側に位置する給気弁の開口から燃焼室内に流
入し、この燃焼室内に流入した新気は給気弁下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン頂面に沿
い進んで排気弁下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇す
る。このとき、第２直線の近傍に位置しかつマスク壁に
よって覆われていない各給気弁開口から流入した新気は
シリンダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜け
ることなく、シリンダボア内を下降する。一方、第１直
線の近傍に位置しかつマスク壁によって覆われていない
各給気弁開口から夫々流入した各新気はシリンダボア内
を下降しつつシリンダボア中心に向かって進行し、次い
でシリンダヘッド内壁面の中心部に配置された追加の給
気弁から流入した新気と衝突干渉して合流し、シリンダ
ボア内を下方に向けて進行する。また、追加の給気弁か
ら流入した新気はシリンダボア内の中央部を下降してい
く。斯くして追加の給気弁を含めた全給気弁から流入し
た新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリンダボア領
域においてシリンダボア内を下降し、次いで残りのシリ
ンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ半分のシリ
ンダボア領域においてシリンダボア内を上昇することに
なる。斯くして燃焼室内のほぼ全体が良好にループ掃気
される。また、シリンダヘッド内壁面の周辺部に配置さ
れた給気弁のマスク壁はこのように新気の吹き抜けを阻
止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最小限の
範囲に形成されているので給気抵抗が小さく抑えられ
る。
【００１０】
【実施例】図１から図３に本発明を２サイクルディーゼ
ル機関に適用した場合を示す。しかしながら本発明を２
サイクル火花点火式機関に適用することもできる。図１
から図３を参照すると、１はシリンダブロック、２はシ
リンダブロック１内で往復動するピストン、２はシリン
ダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４はピス
トン２の頂面とシリンダヘッド内壁面３ａ間に形成され
た主室、５はシリンダヘッド内壁面３ａの周縁部上方の
シリンダヘッド３内に形成された副室、６は主室４内に
開口する副室５の噴口、７は副室５内に向けて燃料を噴
射するための燃料噴射弁、８は副室５内に配置されたグ
ロープラグを夫々示す。
ル機関に適用した場合を示す。しかしながら本発明を２
サイクル火花点火式機関に適用することもできる。図１
から図３を参照すると、１はシリンダブロック、２はシ
リンダブロック１内で往復動するピストン、２はシリン
ダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４はピス
トン２の頂面とシリンダヘッド内壁面３ａ間に形成され
た主室、５はシリンダヘッド内壁面３ａの周縁部上方の
シリンダヘッド３内に形成された副室、６は主室４内に
開口する副室５の噴口、７は副室５内に向けて燃料を噴
射するための燃料噴射弁、８は副室５内に配置されたグ
ロープラグを夫々示す。
【００１１】図１から図３に示す実施例では図１に示さ
れるようにシリンダヘッド内壁面３ａの一側に一対の給
気弁１２，１３が配置され、シリンダヘッド内壁面３ａ
の他側に一対の排気弁９，１０が配置される。給気弁１
２と給気弁１３はシリンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置され、排気弁９と排気弁１０も対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置される。また、一対の
給気弁１２，１３の間であって一対の排気弁９，１０か
ら最も離れたシリンダヘッド内壁面３ａの周辺部に副室
５の噴口６が配置され、この噴口６は対称平面Ｋ−Ｋ上
に配置されている。
れるようにシリンダヘッド内壁面３ａの一側に一対の給
気弁１２，１３が配置され、シリンダヘッド内壁面３ａ
の他側に一対の排気弁９，１０が配置される。給気弁１
２と給気弁１３はシリンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置され、排気弁９と排気弁１０も対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置される。また、一対の
給気弁１２，１３の間であって一対の排気弁９，１０か
ら最も離れたシリンダヘッド内壁面３ａの周辺部に副室
５の噴口６が配置され、この噴口６は対称平面Ｋ−Ｋ上
に配置されている。
【００１２】図１および図２に示されるようにシリンダ
ヘッド内壁面３ａ上には凹部１５が形成され、この凹部
１５の最奥部に給気弁１２が配置される。排気弁９，１
０側に位置する凹部１５の内周壁面部分１６は給気弁１
２の外周縁に極めて近接配置されかつ給気弁１２の外周
縁に沿って延びる円筒状をなしており、この円筒状内周
壁面部分１６を除く凹部１５の内周壁面部分１７は主室
４内に向けて拡開する円錐状に形成されている。従って
円筒状内周壁面部分１６に対面する給気弁１２の開口は
円筒状内周壁面部分１６によって覆われることになり、
従ってこの円筒状内周壁面部分１６は排気弁９，１０側
に形成される給気弁１２の開口を覆うマスク壁を形成し
ている。図１において二点鎖線Ｌ1aは給気弁１２のかさ
部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、即ちシ
リンダボアの中心Ｃを通って延びる第１の直線を示す。
一方、二点鎖線Ｌ1bは対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１
２側に位置する排気弁かさ部、即ち排気弁９のかさ部の
外周縁に接するように給気弁１２のかさ部中心から延び
る一対の直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が大
きい方の直線、即ち第２の直線を示す。図１に示される
ようにこれら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた
領域内に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によ
って覆われている。即ち、マスク壁１６は２本の直線Ｌ
1a，Ｌ1b間に形成されるマスク角α1 の範囲に亘って給
気弁１２のかさ部外周縁に沿って円弧状に延びている。
図１から図３に示す実施例ではこのマスク壁１６は最大
リフト位置にある給気弁１２よりも下方まで延びてお
り、従って排気弁９，１０側に形成される給気弁１２の
開口は給気弁１２の開弁期間全体に亘ってマスク壁１６
により覆われることになる。しかしながらマスク壁１６
の高さを少し低くして給気弁１２のリフト量が小さいと
きのみ給気弁１２の開口をマスク壁１６によって覆うよ
うにすることもできる。
ヘッド内壁面３ａ上には凹部１５が形成され、この凹部
１５の最奥部に給気弁１２が配置される。排気弁９，１
０側に位置する凹部１５の内周壁面部分１６は給気弁１
２の外周縁に極めて近接配置されかつ給気弁１２の外周
縁に沿って延びる円筒状をなしており、この円筒状内周
壁面部分１６を除く凹部１５の内周壁面部分１７は主室
４内に向けて拡開する円錐状に形成されている。従って
円筒状内周壁面部分１６に対面する給気弁１２の開口は
円筒状内周壁面部分１６によって覆われることになり、
従ってこの円筒状内周壁面部分１６は排気弁９，１０側
に形成される給気弁１２の開口を覆うマスク壁を形成し
ている。図１において二点鎖線Ｌ1aは給気弁１２のかさ
部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、即ちシ
リンダボアの中心Ｃを通って延びる第１の直線を示す。
一方、二点鎖線Ｌ1bは対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１
２側に位置する排気弁かさ部、即ち排気弁９のかさ部の
外周縁に接するように給気弁１２のかさ部中心から延び
る一対の直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が大
きい方の直線、即ち第２の直線を示す。図１に示される
ようにこれら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた
領域内に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によ
って覆われている。即ち、マスク壁１６は２本の直線Ｌ
1a，Ｌ1b間に形成されるマスク角α1 の範囲に亘って給
気弁１２のかさ部外周縁に沿って円弧状に延びている。
図１から図３に示す実施例ではこのマスク壁１６は最大
リフト位置にある給気弁１２よりも下方まで延びてお
り、従って排気弁９，１０側に形成される給気弁１２の
開口は給気弁１２の開弁期間全体に亘ってマスク壁１６
により覆われることになる。しかしながらマスク壁１６
の高さを少し低くして給気弁１２のリフト量が小さいと
きのみ給気弁１２の開口をマスク壁１６によって覆うよ
うにすることもできる。
【００１３】一方、図１に示されるようにシリンダヘッ
ド内壁面３ａ上には対称平面Ｋ−Ｋに関して凹部１５と
対称的な形状を有する凹部１８が形成され、この凹部１
８の最奥部に給気弁１３が配置される。排気弁９，１０
側に位置する凹部１８の内周壁面部分１９は給気弁１３
の外周縁に極めて近接配置されかつ給気弁１３の外周縁
に沿って延びる円筒状をなしており、この円筒状内周壁
面部分１９を除く凹部１８の内周壁面部分２０は主室４
内に向けて拡開する円錐状に形成されている。従って円
筒状内周壁面部分１９に対面する給気弁１３の開口は円
筒状内周壁面部分１９によって覆われることになり、従
ってこの円筒状内周壁面部分１９は排気弁９，１０側に
形成される給気弁１３の開口を覆うマスク壁を形成して
いる。図１において二点鎖線Ｌ2aは給気弁１３のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。一方、二点鎖線Ｌ2bは対称平面
Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置する排気弁かさ部、
即ち排気弁１０のかさ部の外周縁に接するように給気弁
１３のかさ部中心から延びる一対の直線の内で第１直線
Ｌ2aとのなす角度α2 が大きい方の直線、即ち第２の直
線を示す。図１に示されるようにこれら第１直線Ｌ2aと
第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁１３
の開口がマスク壁１９によって覆われている。即ち、マ
スク壁１９は２本の直線Ｌ2a，Ｌ2b間に形成されるマス
ク壁α2 の範囲に亘って給気弁１３のかさ部外周縁に沿
って円弧状に延びている。図１から図３に示す実施例で
はこのマスク壁１９はマスク壁１６と同様に最大リフト
位置にある給気弁１３よりも下方まで延びており、従っ
て排気弁９，１０側に形成される給気弁１３の開口は給
気弁１３の開弁期間全体に亘ってマスク壁１９により覆
われることになる。しかしながらこのマスク壁１９につ
いてもマスク壁１９の高さを少し低くして給気弁１３の
リフト量が小さいときのみ給気弁１３の開口をマスク壁
１９によって覆うようにすることもできる。
ド内壁面３ａ上には対称平面Ｋ−Ｋに関して凹部１５と
対称的な形状を有する凹部１８が形成され、この凹部１
８の最奥部に給気弁１３が配置される。排気弁９，１０
側に位置する凹部１８の内周壁面部分１９は給気弁１３
の外周縁に極めて近接配置されかつ給気弁１３の外周縁
に沿って延びる円筒状をなしており、この円筒状内周壁
面部分１９を除く凹部１８の内周壁面部分２０は主室４
内に向けて拡開する円錐状に形成されている。従って円
筒状内周壁面部分１９に対面する給気弁１３の開口は円
筒状内周壁面部分１９によって覆われることになり、従
ってこの円筒状内周壁面部分１９は排気弁９，１０側に
形成される給気弁１３の開口を覆うマスク壁を形成して
いる。図１において二点鎖線Ｌ2aは給気弁１３のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。一方、二点鎖線Ｌ2bは対称平面
Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置する排気弁かさ部、
即ち排気弁１０のかさ部の外周縁に接するように給気弁
１３のかさ部中心から延びる一対の直線の内で第１直線
Ｌ2aとのなす角度α2 が大きい方の直線、即ち第２の直
線を示す。図１に示されるようにこれら第１直線Ｌ2aと
第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁１３
の開口がマスク壁１９によって覆われている。即ち、マ
スク壁１９は２本の直線Ｌ2a，Ｌ2b間に形成されるマス
ク壁α2 の範囲に亘って給気弁１３のかさ部外周縁に沿
って円弧状に延びている。図１から図３に示す実施例で
はこのマスク壁１９はマスク壁１６と同様に最大リフト
位置にある給気弁１３よりも下方まで延びており、従っ
て排気弁９，１０側に形成される給気弁１３の開口は給
気弁１３の開弁期間全体に亘ってマスク壁１９により覆
われることになる。しかしながらこのマスク壁１９につ
いてもマスク壁１９の高さを少し低くして給気弁１３の
リフト量が小さいときのみ給気弁１３の開口をマスク壁
１９によって覆うようにすることもできる。
【００１４】これに対して各排気弁９，１０に対しては
マスク壁が設けられておらず、従って排気弁９，１０が
開弁すると排気弁９，１０は全周に亘って主室４内に開
口する。図１から図３に示す実施例では一対の排気弁
９，１０がシリンダヘッド３内に摺動可能に挿入された
対応するバルブリフタ２４を介して共通のカムシャフト
２５により駆動され、一対の給気弁１２，１３がシリン
ダヘッド３内に摺動可能に挿入された対応するバルブリ
フタ２６を介して共通のカムシャフト２７により駆動さ
れる。即ち、全排気弁９，１０はロッカーアームを介す
ることなく各排気弁９，１０の軸線上に位置する共通の
カムシャフト２５によって直接駆動され、全給気弁１
２，１３はロッカーアームを介することなく各給気弁１
２，１３の軸線上に位置する共通のカムシャフト２７に
よって直接駆動される。
マスク壁が設けられておらず、従って排気弁９，１０が
開弁すると排気弁９，１０は全周に亘って主室４内に開
口する。図１から図３に示す実施例では一対の排気弁
９，１０がシリンダヘッド３内に摺動可能に挿入された
対応するバルブリフタ２４を介して共通のカムシャフト
２５により駆動され、一対の給気弁１２，１３がシリン
ダヘッド３内に摺動可能に挿入された対応するバルブリ
フタ２６を介して共通のカムシャフト２７により駆動さ
れる。即ち、全排気弁９，１０はロッカーアームを介す
ることなく各排気弁９，１０の軸線上に位置する共通の
カムシャフト２５によって直接駆動され、全給気弁１
２，１３はロッカーアームを介することなく各給気弁１
２，１３の軸線上に位置する共通のカムシャフト２７に
よって直接駆動される。
【００１５】図１および図２に示されるようにシリンダ
ヘッド３内には各排気弁９，１０に対して排気ポート２
８，２９が夫々形成され、各給気弁１２，１３に対して
給気ポート３０，３１が夫々形成される。図４は排気弁
９，１０および給気弁１２，１３の開弁時期を示してい
る。図４に示されるように各排気弁９，１０は各給気弁
１２，１３よりも先に開弁し、先に閉弁する。
ヘッド３内には各排気弁９，１０に対して排気ポート２
８，２９が夫々形成され、各給気弁１２，１３に対して
給気ポート３０，３１が夫々形成される。図４は排気弁
９，１０および給気弁１２，１３の開弁時期を示してい
る。図４に示されるように各排気弁９，１０は各給気弁
１２，１３よりも先に開弁し、先に閉弁する。
【００１６】次に図５を参照しつつ図１から図３に示す
２サイクルディーゼル機関の作動について説明する。上
述したように各排気弁９，１０は各給気弁１２，１３よ
りも先に開弁する。各排気弁９，１０が開弁すると主室
４内の既燃ガスが急激に排気ポート２８，２９内に排出
され、即ちブローダウンを生じ、その結果主室４内の圧
力が急激に低下する。主室４内の圧力が低下すると副室
５内の既燃ガスが噴口６を介して主室４内に流出する。
２サイクルディーゼル機関の作動について説明する。上
述したように各排気弁９，１０は各給気弁１２，１３よ
りも先に開弁する。各排気弁９，１０が開弁すると主室
４内の既燃ガスが急激に排気ポート２８，２９内に排出
され、即ちブローダウンを生じ、その結果主室４内の圧
力が急激に低下する。主室４内の圧力が低下すると副室
５内の既燃ガスが噴口６を介して主室４内に流出する。
【００１７】次いで各給気弁１２，１３が開弁すると機
関駆動の機械式過給機（図示しない）から各給気ポート
３０，３１内に送り込まれた新気が各給気弁１２，１３
を介して主室４内に供給される。このとき上述したよう
に排気弁９，１０側に形成される各給気弁１２，１３の
開口は夫々対応するマスク壁１６，１９によって覆われ
ているので新気は排気弁９，１０と反対側に位置する各
給気弁１２，１３の開口を通って主室４内に流入する。
これら給気弁１２，１３から流入した新気は図５におい
て矢印Ｗで示すように夫々対応する給気弁１２，１３下
方のシリンダボア内壁面１ａに沿って下降し、次いでピ
ストン２の頂面に沿って進行し、次いで排気弁９，１０
下方のシリンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。即
ち、各給気弁１２，１３から流入した新気は主室４内を
ループ状に流れ、このループ状に流れる新気Ｗによって
主室４内の既燃ガスが各排気弁９，１０から排出され
る。
関駆動の機械式過給機（図示しない）から各給気ポート
３０，３１内に送り込まれた新気が各給気弁１２，１３
を介して主室４内に供給される。このとき上述したよう
に排気弁９，１０側に形成される各給気弁１２，１３の
開口は夫々対応するマスク壁１６，１９によって覆われ
ているので新気は排気弁９，１０と反対側に位置する各
給気弁１２，１３の開口を通って主室４内に流入する。
これら給気弁１２，１３から流入した新気は図５におい
て矢印Ｗで示すように夫々対応する給気弁１２，１３下
方のシリンダボア内壁面１ａに沿って下降し、次いでピ
ストン２の頂面に沿って進行し、次いで排気弁９，１０
下方のシリンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。即
ち、各給気弁１２，１３から流入した新気は主室４内を
ループ状に流れ、このループ状に流れる新気Ｗによって
主室４内の既燃ガスが各排気弁９，１０から排出され
る。
【００１８】このとき、凹部１５の円錐状内周壁面部分
１７の内で第２直線Ｌ1bの近傍に位置する円錐状内周壁
面部分１７ａ（図１参照）と給気弁１２の周縁部との間
に形成された給気弁１２の開口部分から主室４内に流入
する新気はマスク壁１６によりその流れの方向が規制さ
れ、従ってこの新気はシリンダヘッド内壁面３ａに沿っ
て排気弁９方向に進行することなくシリンダボア内壁面
１ａに沿って主室４内を下降する。同様に、第２直線Ｌ
2bの近傍に位置する凹部１８の円錐状内周壁面部分２０
ａと給気弁１３の周縁部間に形成された給気弁１３の開
口部分から主室４内に流入する新気はマスク壁１９によ
りその流れの方向が規制され、従ってこの新気もシリン
ダヘッド内壁面３ａに沿って排気弁１０方向に進行する
ことなくシリンダボア内壁面１ａに沿って主室４内を下
降する。一方、第１直線Ｌ1aの近傍に位置する凹部１５
の円錐状内周壁面部分１７ｂと給気弁１２の周縁部間に
形成された給気弁１２の開口部分から主室４内に流入し
た新気は主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍
領域に向かって進行する。同様に、第１直線Ｌ2aの近傍
に位置する凹部１８の円錐状内周壁面部分２０ｂと給気
弁１３の周縁部間に形成された給気弁１３の開口部分か
ら主室４内に流入した新気も主室４内を下降しつつシリ
ンダボア軸線の近傍領域に向かって進行する。次いで、
これらの凹部１５の円錐状内周壁面部分１７ｂから流入
した新気および凹部１８の円錐状内周壁面部分２０ｂか
ら流入した新気はシリンダボア軸線の近傍領域において
互いに衝突干渉して合流し主室４内を下方に向けて進行
する。斯くして各給気弁１２，１３から流入する新気は
給気弁１２，１３側に位置するほぼ半分の主室４領域に
おいて主室４内を下降し、次いで残りの主室４領域、即
ち排気弁９，１０側に位置するほぼ半分の主室４領域に
おいて主室４内を上昇することになる。斯くして主室４
内のほぼ全体が良好にループ掃気される。また各給気弁
１２，１３のマスク角α1 ，α2 は、このように新気が
シリンダヘッド内壁面３ａに沿って排気ポート２８，２
９内に吹き抜けることを阻止しつつ良好なループ掃気を
行いうる必要最小限の範囲に形成されているので、新気
が各給気弁１２，１３の開口を通過するときに受ける流
れ抵抗、即ち給気抵抗が小さく抑えられる。
１７の内で第２直線Ｌ1bの近傍に位置する円錐状内周壁
面部分１７ａ（図１参照）と給気弁１２の周縁部との間
に形成された給気弁１２の開口部分から主室４内に流入
する新気はマスク壁１６によりその流れの方向が規制さ
れ、従ってこの新気はシリンダヘッド内壁面３ａに沿っ
て排気弁９方向に進行することなくシリンダボア内壁面
１ａに沿って主室４内を下降する。同様に、第２直線Ｌ
2bの近傍に位置する凹部１８の円錐状内周壁面部分２０
ａと給気弁１３の周縁部間に形成された給気弁１３の開
口部分から主室４内に流入する新気はマスク壁１９によ
りその流れの方向が規制され、従ってこの新気もシリン
ダヘッド内壁面３ａに沿って排気弁１０方向に進行する
ことなくシリンダボア内壁面１ａに沿って主室４内を下
降する。一方、第１直線Ｌ1aの近傍に位置する凹部１５
の円錐状内周壁面部分１７ｂと給気弁１２の周縁部間に
形成された給気弁１２の開口部分から主室４内に流入し
た新気は主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍
領域に向かって進行する。同様に、第１直線Ｌ2aの近傍
に位置する凹部１８の円錐状内周壁面部分２０ｂと給気
弁１３の周縁部間に形成された給気弁１３の開口部分か
ら主室４内に流入した新気も主室４内を下降しつつシリ
ンダボア軸線の近傍領域に向かって進行する。次いで、
これらの凹部１５の円錐状内周壁面部分１７ｂから流入
した新気および凹部１８の円錐状内周壁面部分２０ｂか
ら流入した新気はシリンダボア軸線の近傍領域において
互いに衝突干渉して合流し主室４内を下方に向けて進行
する。斯くして各給気弁１２，１３から流入する新気は
給気弁１２，１３側に位置するほぼ半分の主室４領域に
おいて主室４内を下降し、次いで残りの主室４領域、即
ち排気弁９，１０側に位置するほぼ半分の主室４領域に
おいて主室４内を上昇することになる。斯くして主室４
内のほぼ全体が良好にループ掃気される。また各給気弁
１２，１３のマスク角α1 ，α2 は、このように新気が
シリンダヘッド内壁面３ａに沿って排気ポート２８，２
９内に吹き抜けることを阻止しつつ良好なループ掃気を
行いうる必要最小限の範囲に形成されているので、新気
が各給気弁１２，１３の開口を通過するときに受ける流
れ抵抗、即ち給気抵抗が小さく抑えられる。
【００１９】次いで排気弁９、１０が閉弁し、給気弁１
２，１３が閉弁するとピストン２の上昇作用により主室
４内のガスが噴口６を介して副室５内に送り込まれる。
上述したように主室４内全体が良好に掃気されるので副
室５内には多量の新気を含んだガスが送り込まれ、斯く
して燃料噴射弁７から副室５内に噴射された燃料が良好
に燃焼せしめられることになる。
２，１３が閉弁するとピストン２の上昇作用により主室
４内のガスが噴口６を介して副室５内に送り込まれる。
上述したように主室４内全体が良好に掃気されるので副
室５内には多量の新気を含んだガスが送り込まれ、斯く
して燃料噴射弁７から副室５内に噴射された燃料が良好
に燃焼せしめられることになる。
【００２０】ところで、給気弁１２，１３が開弁したと
きに主室４内の圧力が高いと主室４内の既燃ガスが給気
ポート３０，３１内に逆流する。ところがこのような逆
流が生じると逆流した既燃ガスを主室４内に戻しかつ排
気ポート２８，２９内に排出させるために機械式過給機
が余分な仕事をしなければならず、斯くしてその分だけ
機関の出力損失が増大することになる。従ってこのよう
な既燃ガスの逆流を阻止するためには給気弁１２，１３
が開弁したときの主室４内の圧力を低くしなければなら
ず、そのためには排気弁９，１０が開弁したときにでき
るだけすみやかに既燃ガスを排気ポート２８，２９内に
排出させることが必要となる。
きに主室４内の圧力が高いと主室４内の既燃ガスが給気
ポート３０，３１内に逆流する。ところがこのような逆
流が生じると逆流した既燃ガスを主室４内に戻しかつ排
気ポート２８，２９内に排出させるために機械式過給機
が余分な仕事をしなければならず、斯くしてその分だけ
機関の出力損失が増大することになる。従ってこのよう
な既燃ガスの逆流を阻止するためには給気弁１２，１３
が開弁したときの主室４内の圧力を低くしなければなら
ず、そのためには排気弁９，１０が開弁したときにでき
るだけすみやかに既燃ガスを排気ポート２８，２９内に
排出させることが必要となる。
【００２１】ところが排気弁９，１０が開弁してから給
気弁１２，１３が開弁するまでの期間は極めて短かく、
この短かい期間の間に既燃ガスをすみやかに排出するに
は排気弁９，１０を高速度で開弁せしめなければならな
い。この場合、ロッカーアームを介して排気弁９，１０
を駆動するとロッカーアームの弾性変形等により排気弁
９，１０の開弁時の開弁速度が遅くなる。そこで本発明
による実施例では排気弁９，１０の開弁時における開弁
速度を速めるために各排気弁９，１０をロッカーアーム
を介することなくカムシャフト２５により直接駆動する
ようにしている。
気弁１２，１３が開弁するまでの期間は極めて短かく、
この短かい期間の間に既燃ガスをすみやかに排出するに
は排気弁９，１０を高速度で開弁せしめなければならな
い。この場合、ロッカーアームを介して排気弁９，１０
を駆動するとロッカーアームの弾性変形等により排気弁
９，１０の開弁時の開弁速度が遅くなる。そこで本発明
による実施例では排気弁９，１０の開弁時における開弁
速度を速めるために各排気弁９，１０をロッカーアーム
を介することなくカムシャフト２５により直接駆動する
ようにしている。
【００２２】図６に第２の実施例を示す。なお、以下に
述べる各実施例では図１から図３に示す実施例と同様の
構成要素に対しては同一の参照符号を用いる。図６に示
す実施例においても図１から図３に示す実施例と同様に
シリンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各
給気弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成
された対応する凹部１５，１８内に配置されている。一
方、この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側周
辺部に３個の排気弁４０，４１，４２が配置される。図
６に示されるように排気弁４０と排気弁４１は対称平面
Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁４２は対称平
面Ｋ−Ｋ上に配置されている。
述べる各実施例では図１から図３に示す実施例と同様の
構成要素に対しては同一の参照符号を用いる。図６に示
す実施例においても図１から図３に示す実施例と同様に
シリンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各
給気弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成
された対応する凹部１５，１８内に配置されている。一
方、この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側周
辺部に３個の排気弁４０，４１，４２が配置される。図
６に示されるように排気弁４０と排気弁４１は対称平面
Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁４２は対称平
面Ｋ−Ｋ上に配置されている。
【００２３】図６において二点鎖線Ｌ1aは給気弁１２の
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図６に示されるようにこ
の実施例では排気弁４０のかさ部全体および排気弁４２
のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側
に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関
して給気弁１２側に位置するこれら排気弁かさ部の外周
縁に接するように給気弁１２のかさ部中心から延びる各
直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる
直線、即ち第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ1aと第
２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内に位置する給気弁１２の
開口がマスク壁１６によって覆われている。
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図６に示されるようにこ
の実施例では排気弁４０のかさ部全体および排気弁４２
のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側
に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関
して給気弁１２側に位置するこれら排気弁かさ部の外周
縁に接するように給気弁１２のかさ部中心から延びる各
直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる
直線、即ち第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ1aと第
２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内に位置する給気弁１２の
開口がマスク壁１６によって覆われている。
【００２４】一方、二点鎖線Ｌ2aは給気弁１３のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図６に示す実施例では排気弁４
１のかさ部全体および排気弁４２のかさ部の半分が対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置している。二点
鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位
置するこれら排気弁かさ部の外周縁に接するように給気
弁１３のかさ部中心から延びる各直線の内で第１直線Ｌ
2aとのなす角度α2 が最大となる直線、即ち第２の直線
を示す。これら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれ
た領域内に位置する給気弁１３の開口がマスク壁１９に
よって覆われている。
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図６に示す実施例では排気弁４
１のかさ部全体および排気弁４２のかさ部の半分が対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置している。二点
鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位
置するこれら排気弁かさ部の外周縁に接するように給気
弁１３のかさ部中心から延びる各直線の内で第１直線Ｌ
2aとのなす角度α2 が最大となる直線、即ち第２の直線
を示す。これら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれ
た領域内に位置する給気弁１３の開口がマスク壁１９に
よって覆われている。
【００２５】図７に第３の実施例を示す。図７に示す実
施例においても図１から図３に示す実施例と同様にシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに関し
て対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各給気
弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成され
た対応する凹部１５，１８内に配置されている。一方、
この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部
に４個の排気弁４４，４５，４６，４７が配置される。
図７に示されるように排気弁４４と排気弁４５は対称平
面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁４６と排気
弁４７も対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置される。
また排気弁４４と排気弁４６は対称平面Ｋ−Ｋに関して
給気弁１２側に配置されており、排気弁４５と排気弁４
７は対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に配置されて
いる。
施例においても図１から図３に示す実施例と同様にシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに関し
て対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各給気
弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成され
た対応する凹部１５，１８内に配置されている。一方、
この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部
に４個の排気弁４４，４５，４６，４７が配置される。
図７に示されるように排気弁４４と排気弁４５は対称平
面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁４６と排気
弁４７も対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置される。
また排気弁４４と排気弁４６は対称平面Ｋ−Ｋに関して
給気弁１２側に配置されており、排気弁４５と排気弁４
７は対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に配置されて
いる。
【００２６】図７において二点鎖線Ｌ1aは給気弁１２の
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図７に示されるようにこ
の実施例では排気弁４４のかさ部全体および排気弁４６
のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側に
位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁１２側に位置するこれら排気弁４４，４６のか
さ部の外周縁に接するように給気弁１２のかさ部中心か
ら延びる各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとの
なす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示
す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領
域内に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によっ
て覆われている。
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図７に示されるようにこ
の実施例では排気弁４４のかさ部全体および排気弁４６
のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側に
位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁１２側に位置するこれら排気弁４４，４６のか
さ部の外周縁に接するように給気弁１２のかさ部中心か
ら延びる各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとの
なす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示
す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領
域内に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によっ
て覆われている。
【００２７】一方、二点鎖線Ｌ2aは給気弁１３のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図７に示す実施例では排気弁４
５のかさ部全体および排気弁４７のかさ部の半分が対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置している。二点
鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位
置するこれら排気弁４５，４７のかさ部の外周縁に接す
るように給気弁１３のかさ部中心から延びる各直線（４
本の直線）の内で第１直線Ｌ2aとのなす角度α 2 が最大
となる直線、即ち第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ
2aと第２直線Ｌ 2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁
１３の開口がマスク壁１９によって覆われている。
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図７に示す実施例では排気弁４
５のかさ部全体および排気弁４７のかさ部の半分が対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置している。二点
鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位
置するこれら排気弁４５，４７のかさ部の外周縁に接す
るように給気弁１３のかさ部中心から延びる各直線（４
本の直線）の内で第１直線Ｌ2aとのなす角度α 2 が最大
となる直線、即ち第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ
2aと第２直線Ｌ 2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁
１３の開口がマスク壁１９によって覆われている。
【００２８】図８に第４の実施例を示す。図８に示す実
施例においても図１から図３に示す実施例と同様にシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに関し
て対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各給気
弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成され
た対応する凹部１５，１８内に配置されている。一方、
この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側には１
個の排気弁４９が配置され、この排気弁４９は対称平面
Ｋ−Ｋ上に配置されている。
施例においても図１から図３に示す実施例と同様にシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側には対称平面Ｋ−Ｋに関し
て対称的に一対の給気弁１２，１３が配置され、各給気
弁１２，１３はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成され
た対応する凹部１５，１８内に配置されている。一方、
この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側には１
個の排気弁４９が配置され、この排気弁４９は対称平面
Ｋ−Ｋ上に配置されている。
【００２９】図８において二点鎖線Ｌ1aは給気弁１２の
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図８に示されるようにこ
の実施例では排気弁４９のかさ部の半分が対称平面Ｋ−
Ｋに関して給気弁１２側に位置している。二点鎖線Ｌ1b
は、この対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側に位置す
る排気弁４９のかさ部外周縁に接するように給気弁１２
のかさ部中心から延びる直線、即ち第２の直線を示す。
これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内
に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によって覆
われている。
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図８に示されるようにこ
の実施例では排気弁４９のかさ部の半分が対称平面Ｋ−
Ｋに関して給気弁１２側に位置している。二点鎖線Ｌ1b
は、この対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１２側に位置す
る排気弁４９のかさ部外周縁に接するように給気弁１２
のかさ部中心から延びる直線、即ち第２の直線を示す。
これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内
に位置する給気弁１２の開口がマスク壁１６によって覆
われている。
【００３０】一方、二点鎖線Ｌ2aは給気弁１３のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図８に示されるようにこの実施
例では排気弁４９のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関
して給気弁１３側に位置している。二点鎖線Ｌ2bは、こ
の対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置する排気
弁４９のかさ部外周縁に接するように給気弁１３のかさ
部中心から延びる直線、即ち第２の直線を示す。これら
第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置
する給気弁１３の開口がマスク壁１９によって覆われて
いる。
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図８に示されるようにこの実施
例では排気弁４９のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関
して給気弁１３側に位置している。二点鎖線Ｌ2bは、こ
の対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁１３側に位置する排気
弁４９のかさ部外周縁に接するように給気弁１３のかさ
部中心から延びる直線、即ち第２の直線を示す。これら
第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置
する給気弁１３の開口がマスク壁１９によって覆われて
いる。
【００３１】図９に第５の実施例を示す。図９に示す実
施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に３個
の給気弁５６，５７，５８が配置され、シリンダヘッド
内壁面３ａの他側周辺部に４個の排気弁４４，４５，４
６，４７が配置される。給気弁５６と給気弁５７はシリ
ンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置さ
れ、給気弁５８は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。また
排気弁４４と排気弁４５は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的に配置され、排気弁４６と排気弁４７も対称平面Ｋ−
Ｋに関して対称的に配置される。図９に示す実施例にお
いても図１から図３に示す実施例と同様に各給気弁５
６，５７，５８はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成さ
れた対応する凹部５９，６２，６５内に夫々配置され
る。各凹部５９，６２，６５の円筒状内周壁面部分６
０，６３，６６は排気弁４４，４５，４６，４７側に形
成される各給気弁５６，５７，５８の開口を覆うマスク
壁を夫々形成している。また、円筒状内周壁面部分６
０，６３，６６を除く各凹部５９，６２，６５の内周壁
面部分６１，６４，６７は夫々主室４内または燃焼室内
に向けて拡開する円錐状に形成されている。
施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に３個
の給気弁５６，５７，５８が配置され、シリンダヘッド
内壁面３ａの他側周辺部に４個の排気弁４４，４５，４
６，４７が配置される。給気弁５６と給気弁５７はシリ
ンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置さ
れ、給気弁５８は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。また
排気弁４４と排気弁４５は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的に配置され、排気弁４６と排気弁４７も対称平面Ｋ−
Ｋに関して対称的に配置される。図９に示す実施例にお
いても図１から図３に示す実施例と同様に各給気弁５
６，５７，５８はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成さ
れた対応する凹部５９，６２，６５内に夫々配置され
る。各凹部５９，６２，６５の円筒状内周壁面部分６
０，６３，６６は排気弁４４，４５，４６，４７側に形
成される各給気弁５６，５７，５８の開口を覆うマスク
壁を夫々形成している。また、円筒状内周壁面部分６
０，６３，６６を除く各凹部５９，６２，６５の内周壁
面部分６１，６４，６７は夫々主室４内または燃焼室内
に向けて拡開する円錐状に形成されている。
【００３２】図９において二点鎖線Ｌ1aは給気弁５６の
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図９に示されるようにこ
の実施例では排気弁４４のかさ部全体および排気弁４６
のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁５６側に
位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁５６側に位置するこれら排気弁４４，４６のか
さ部の外周縁に接するように給気弁５６のかさ部中心か
ら延びる各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとの
なす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示
す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領
域内に位置する給気弁５６の開口がマスク壁６０によっ
て覆われている。
かさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通
って延びる第１の直線を示す。図９に示されるようにこ
の実施例では排気弁４４のかさ部全体および排気弁４６
のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁５６側に
位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁５６側に位置するこれら排気弁４４，４６のか
さ部の外周縁に接するように給気弁５６のかさ部中心か
ら延びる各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとの
なす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示
す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領
域内に位置する給気弁５６の開口がマスク壁６０によっ
て覆われている。
【００３３】一方、二点鎖線Ｌ2aは給気弁５７のかさ部
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図９に示されるようにこの実施
例では排気弁４５のかさ部全体および排気弁４７のかさ
部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁５７側に位置し
ている。二点鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気
弁５７側に位置するこれら排気弁４５，４７のかさ部の
外周縁に接するように給気弁５７のかさ部中心から延び
る各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ2aとのなす角
度α2 が最大となる直線、即ち第２の直線を示す。これ
ら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位
置する給気弁５７の開口がマスク壁６３によって覆われ
ている。
中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図９に示されるようにこの実施
例では排気弁４５のかさ部全体および排気弁４７のかさ
部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁５７側に位置し
ている。二点鎖線Ｌ2bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して給気
弁５７側に位置するこれら排気弁４５，４７のかさ部の
外周縁に接するように給気弁５７のかさ部中心から延び
る各直線（４本の直線）の内で第１直線Ｌ2aとのなす角
度α2 が最大となる直線、即ち第２の直線を示す。これ
ら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位
置する給気弁５７の開口がマスク壁６３によって覆われ
ている。
【００３４】一方、対称平面Ｋ−Ｋ上に配置された給気
弁５８のマスク角γは次のように形成されている。即
ち、給気弁５８のかさ部中心から全排気弁４４，４５，
４６，４７のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直
線を考えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角
γ、即ちマスク角γが最小となるような一対の直線
Ｎa ，Ｎb で挟まれた領域内に位置する給気弁５８の開
口がマスク壁６６によって覆われている。このようなマ
スク角γの範囲に亘ってマスク壁６６を形成することに
より、給気弁５８から流入した新気がシリンダヘッド内
壁面３ａに沿って排気ポート内に吹き抜けることがほぼ
完全に阻止される。
弁５８のマスク角γは次のように形成されている。即
ち、給気弁５８のかさ部中心から全排気弁４４，４５，
４６，４７のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直
線を考えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角
γ、即ちマスク角γが最小となるような一対の直線
Ｎa ，Ｎb で挟まれた領域内に位置する給気弁５８の開
口がマスク壁６６によって覆われている。このようなマ
スク角γの範囲に亘ってマスク壁６６を形成することに
より、給気弁５８から流入した新気がシリンダヘッド内
壁面３ａに沿って排気ポート内に吹き抜けることがほぼ
完全に阻止される。
【００３５】なお、図９に示す実施例において全排気弁
４４，４５，４６，４７から全体的に遠く離れている給
気弁５８に対してはマスク壁６６を設けずに、給気弁５
８が開弁したときに給気弁５８の開口が給気弁５８の全
周に亘って主室４内または燃焼室内に開口するようにす
ることもできる。このように給気弁５８に対してマスク
壁６６を設けないことにより、給気弁５８の開口から流
入する新気が受ける給気抵抗が低減される。一方、この
ように給気弁５８に対してマスク壁６６を設けないと、
給気弁５８の開口から流入した新気の内でシリンダヘッ
ド内壁面３ａに沿って進行して排気ポート内に吹き抜け
る新気量が増大する。この場合、この吹き抜ける新気は
既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な新気となる
が、給気弁５８は全排気弁４４，４５，４６，４７から
全体的に遠く離れているので吹き抜ける新気量はさほど
多くはならない。
４４，４５，４６，４７から全体的に遠く離れている給
気弁５８に対してはマスク壁６６を設けずに、給気弁５
８が開弁したときに給気弁５８の開口が給気弁５８の全
周に亘って主室４内または燃焼室内に開口するようにす
ることもできる。このように給気弁５８に対してマスク
壁６６を設けないことにより、給気弁５８の開口から流
入する新気が受ける給気抵抗が低減される。一方、この
ように給気弁５８に対してマスク壁６６を設けないと、
給気弁５８の開口から流入した新気の内でシリンダヘッ
ド内壁面３ａに沿って進行して排気ポート内に吹き抜け
る新気量が増大する。この場合、この吹き抜ける新気は
既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な新気となる
が、給気弁５８は全排気弁４４，４５，４６，４７から
全体的に遠く離れているので吹き抜ける新気量はさほど
多くはならない。
【００３６】図１０に第６の実施例を示す。図１０に示
す実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に
４個の給気弁６９，７０，７１，７２が配置され、シリ
ンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部に３個の排気弁４
０，４１，４２が配置される。給気弁６９と給気弁７０
はシリンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に
配置され、給気弁７１と給気弁７２も対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置される。また、排気弁４０と排気弁
４１は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気
弁４２は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。図１０に示す
実施例においても図１から図３に示す実施例と同様に各
給気弁６９，７０，７１，７２はシリンダヘッド内壁面
３ａ上に形成された対応する凹部７３，７６，７９，８
２内に夫々配置される。各凹部７３，７６，７９，８２
の円筒状内周壁面部分７４，７７，８０，８３は排気弁
側に形成される各給気弁６９，７０，７１，７２の開口
を覆うマスク壁を夫々形成している。また、円筒状内周
壁面部分７４，７７，８０，８３を除く各凹部７３，７
６，７９，８２の内周壁面部分７５，７８，８１，８４
は夫々主室４内または燃焼室内に向けて拡開する円錐状
に形成されている。
す実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部に
４個の給気弁６９，７０，７１，７２が配置され、シリ
ンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部に３個の排気弁４
０，４１，４２が配置される。給気弁６９と給気弁７０
はシリンダ軸線を含む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に
配置され、給気弁７１と給気弁７２も対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置される。また、排気弁４０と排気弁
４１は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気
弁４２は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。図１０に示す
実施例においても図１から図３に示す実施例と同様に各
給気弁６９，７０，７１，７２はシリンダヘッド内壁面
３ａ上に形成された対応する凹部７３，７６，７９，８
２内に夫々配置される。各凹部７３，７６，７９，８２
の円筒状内周壁面部分７４，７７，８０，８３は排気弁
側に形成される各給気弁６９，７０，７１，７２の開口
を覆うマスク壁を夫々形成している。また、円筒状内周
壁面部分７４，７７，８０，８３を除く各凹部７３，７
６，７９，８２の内周壁面部分７５，７８，８１，８４
は夫々主室４内または燃焼室内に向けて拡開する円錐状
に形成されている。
【００３７】図１０において二点鎖線Ｌ1aは給気弁６９
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを
通って延びる第１の直線を示す。図１０に示されるよう
にこの実施例では排気弁４０のかさ部全体および排気弁
４２のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁６
９側に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋ
に関して給気弁６９側に位置するこれら排気弁４０，４
２のかさ部の外周縁に接するように給気弁６９のかさ部
中心から延びる各直線（３本の直線）の内で第１直線Ｌ
1aとのなす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線
を示す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれ
た領域内に位置する給気弁６９の開口がマスク壁７４に
よって覆われている。同様の第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ
2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７０の開口がマ
スク壁７７によって覆われ、同様の第１直線Ｌ3aと第２
直線Ｌ3bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７１の開
口がマスク壁８０によって覆われ、同様の第１直線Ｌ4a
と第２直線Ｌ4bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７
２の開口がマスク壁８３によって覆われている。
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを
通って延びる第１の直線を示す。図１０に示されるよう
にこの実施例では排気弁４０のかさ部全体および排気弁
４２のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁６
９側に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋ
に関して給気弁６９側に位置するこれら排気弁４０，４
２のかさ部の外周縁に接するように給気弁６９のかさ部
中心から延びる各直線（３本の直線）の内で第１直線Ｌ
1aとのなす角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線
を示す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれ
た領域内に位置する給気弁６９の開口がマスク壁７４に
よって覆われている。同様の第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ
2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７０の開口がマ
スク壁７７によって覆われ、同様の第１直線Ｌ3aと第２
直線Ｌ3bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７１の開
口がマスク壁８０によって覆われ、同様の第１直線Ｌ4a
と第２直線Ｌ4bとで挟まれた領域内に位置する給気弁７
２の開口がマスク壁８３によって覆われている。
【００３８】なお、図１０に示す実施例において図９に
示す実施例の場合と同様に、全排気弁４０，４１，４２
から全体的に遠く離れている２個の給気弁７１，７２に
対してはマスク壁８０，８３を設けないようにすること
もできる。図１１から図１７に第７の実施例を示す。こ
の実施例では図１１および図１２に示されるようにシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には一対の給気弁９
３，９４が配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの他側
周辺部には３個の排気弁９０，９１，９２が配置され
る。更にシリンダヘッド内壁面３ａの中央部には第３
の、即ち追加の給気弁９５が配置される。図１１に示さ
れるように給気弁９３と給気弁９４はシリンダ軸線を含
む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁９
０と排気弁９１も対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置
される。また、３個の給気弁９３，９４，９５によって
囲まれたシリンダヘッド内壁面３ａの周辺部に副室５の
噴口６が配置され、更に排気弁９２、給気弁９５および
噴口６は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。従って図１１
から図１４に示す実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａ
の周辺部に３個の排気弁９０，９１，９２、２個の給気
弁９３，９４および噴口６がほぼ等角度間隔で配置さ
れ、シリンダヘッド内壁面３ａのほぼ中央部に追加の給
気弁９５が配置されている形となっている。
示す実施例の場合と同様に、全排気弁４０，４１，４２
から全体的に遠く離れている２個の給気弁７１，７２に
対してはマスク壁８０，８３を設けないようにすること
もできる。図１１から図１７に第７の実施例を示す。こ
の実施例では図１１および図１２に示されるようにシリ
ンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には一対の給気弁９
３，９４が配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの他側
周辺部には３個の排気弁９０，９１，９２が配置され
る。更にシリンダヘッド内壁面３ａの中央部には第３
の、即ち追加の給気弁９５が配置される。図１１に示さ
れるように給気弁９３と給気弁９４はシリンダ軸線を含
む対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置され、排気弁９
０と排気弁９１も対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置
される。また、３個の給気弁９３，９４，９５によって
囲まれたシリンダヘッド内壁面３ａの周辺部に副室５の
噴口６が配置され、更に排気弁９２、給気弁９５および
噴口６は対称平面Ｋ−Ｋ上に配置される。従って図１１
から図１４に示す実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａ
の周辺部に３個の排気弁９０，９１，９２、２個の給気
弁９３，９４および噴口６がほぼ等角度間隔で配置さ
れ、シリンダヘッド内壁面３ａのほぼ中央部に追加の給
気弁９５が配置されている形となっている。
【００３９】図１１および図１３に示されるようにシリ
ンダヘッド内壁面３ａ上には凹部９７が形成され、この
凹部９７の最奥部に給気弁９３が配置される。排気弁９
０，９１，９２側に位置する凹部９７の内周壁面部分９
８は給気弁９３の外周縁に極めて近接配置されかつ給気
弁９３の外周縁に沿って延びる円筒状をなしており、こ
の円筒状内周壁面部分９８を除く凹部９７の内周壁面部
分９９は主室４内に向けて拡開する円錐状に形成されて
いる。従って円筒状内周壁面部分９８に対面する給気弁
９３の開口は円筒状内周壁面部分９８によって覆われる
ことになり、従ってこの円筒状内周壁面部分９８は排気
弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９３の開口を
覆うマスク壁を形成している。図１１において二点鎖線
Ｌ1aは給気弁９３のかさ部中心からシリンダヘッド内壁
面３ａの中心Ｃ、即ちシリンダボアの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図１１に示されるようにこの実
施例では排気弁９０のかさ部全体および排気弁９２のか
さ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁９３側に位
置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して
給気弁９３側に位置するこれら排気弁９０，９２のかさ
部の外周縁に接するように給気弁９３のかさ部中心から
延びる各直線（３本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとのな
す角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示す。
これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内
に位置する給気弁９３の開口がマスク壁９８によって覆
われている。即ち、マスク壁９８は２本の直線Ｌ1a，Ｌ
1b間に形成されるマスク角α1 の範囲に亘って給気弁９
３のかさ部外周縁に沿って円弧状に延びている。図１１
から図１４に示す実施例ではこのマスク壁９８は最大リ
フト位置にある給気弁９３よりも下方まで延びており、
従って排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９
３の開口は給気弁９３の開弁期間全体に亘ってマスク壁
９８により覆われることになる。しかしながらマスク壁
９８の高さを少し低くして給気弁９３のリフト量が小さ
いときのみ給気弁９３の開口をマスク壁９８によって覆
うようにすることもできる。
ンダヘッド内壁面３ａ上には凹部９７が形成され、この
凹部９７の最奥部に給気弁９３が配置される。排気弁９
０，９１，９２側に位置する凹部９７の内周壁面部分９
８は給気弁９３の外周縁に極めて近接配置されかつ給気
弁９３の外周縁に沿って延びる円筒状をなしており、こ
の円筒状内周壁面部分９８を除く凹部９７の内周壁面部
分９９は主室４内に向けて拡開する円錐状に形成されて
いる。従って円筒状内周壁面部分９８に対面する給気弁
９３の開口は円筒状内周壁面部分９８によって覆われる
ことになり、従ってこの円筒状内周壁面部分９８は排気
弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９３の開口を
覆うマスク壁を形成している。図１１において二点鎖線
Ｌ1aは給気弁９３のかさ部中心からシリンダヘッド内壁
面３ａの中心Ｃ、即ちシリンダボアの中心Ｃを通って延
びる第１の直線を示す。図１１に示されるようにこの実
施例では排気弁９０のかさ部全体および排気弁９２のか
さ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁９３側に位
置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−Ｋに関して
給気弁９３側に位置するこれら排気弁９０，９２のかさ
部の外周縁に接するように給気弁９３のかさ部中心から
延びる各直線（３本の直線）の内で第１直線Ｌ1aとのな
す角度α1 が最大となる直線、即ち第２の直線を示す。
これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bとで挟まれた領域内
に位置する給気弁９３の開口がマスク壁９８によって覆
われている。即ち、マスク壁９８は２本の直線Ｌ1a，Ｌ
1b間に形成されるマスク角α1 の範囲に亘って給気弁９
３のかさ部外周縁に沿って円弧状に延びている。図１１
から図１４に示す実施例ではこのマスク壁９８は最大リ
フト位置にある給気弁９３よりも下方まで延びており、
従って排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９
３の開口は給気弁９３の開弁期間全体に亘ってマスク壁
９８により覆われることになる。しかしながらマスク壁
９８の高さを少し低くして給気弁９３のリフト量が小さ
いときのみ給気弁９３の開口をマスク壁９８によって覆
うようにすることもできる。
【００４０】一方、図１１に示されるようにシリンダヘ
ッド内壁面３ａ上には対称平面Ｋ−Ｋに関して凹部９７
と対称的な形状を有する凹部１００が形成され、この凹
部１００の最奥部に給気弁９４が配置される。排気弁９
０，９１，９２側に位置する凹部１００の内周壁面部分
１０１は給気弁９４の外周縁に極めて近接配置されかつ
給気弁９４の外周縁に沿って延びる円筒状をなしてお
り、この円筒状内周壁面部分１０１を除く凹部１００の
内周壁面部分１０２は主室４内に向けて拡開する円錐状
に形成されている。従って円筒状内周壁面部分１０１に
対面する給気弁９４の開口は円筒状内周壁面部分１０１
によって覆われることになり、従ってこの円筒状内周壁
面部分１０１は排気弁９０，９１，９２側に形成される
給気弁９４の開口を覆うマスク壁を形成している。図１
１において二点鎖線Ｌ2aは給気弁９４のかさ部中心から
シリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、即ちシリンダボア
の中心Ｃを通って延びる第１の直線を示す。図１１に示
されるようにこの実施例では排気弁９１のかさ部全体お
よび排気弁９２のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁９４側に位置している。二点鎖線Ｌ2bは、対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁９４側に位置するこれら排気
弁９１，９２のかさ部の外周縁に接するように給気弁９
４のかさ部中心から延びる各直線（３本の直線）の内で
第１直線Ｌ2aとのなす角度α2 が最大となる直線、即ち
第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2b
とで挟まれた領域内に位置する給気弁９４の開口がマス
ク壁１０１によって覆われている。即ち、マスク壁１０
１は２本の直線Ｌ2a，Ｌ2b間に形成されるマスク角α2
の範囲に亘って給気弁９４のかさ部外周縁に沿って円弧
状に延びている。図１１から図１４に示す実施例ではこ
のマスク壁１０１はマスク壁９８と同様に最大リフト位
置にある給気弁９４よりも下方まで延びており、従って
排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９４の開
口は給気弁９４の開弁期間全体に亘ってマスク壁１０１
により覆われることになる。しかしながらこのマスク壁
１０１についてもマスク壁１０１の高さを少し低くして
給気弁９４のリフト量が小さいときのみ給気弁９４の開
口をマスク壁１０１によって覆うようにすることもでき
る。
ッド内壁面３ａ上には対称平面Ｋ−Ｋに関して凹部９７
と対称的な形状を有する凹部１００が形成され、この凹
部１００の最奥部に給気弁９４が配置される。排気弁９
０，９１，９２側に位置する凹部１００の内周壁面部分
１０１は給気弁９４の外周縁に極めて近接配置されかつ
給気弁９４の外周縁に沿って延びる円筒状をなしてお
り、この円筒状内周壁面部分１０１を除く凹部１００の
内周壁面部分１０２は主室４内に向けて拡開する円錐状
に形成されている。従って円筒状内周壁面部分１０１に
対面する給気弁９４の開口は円筒状内周壁面部分１０１
によって覆われることになり、従ってこの円筒状内周壁
面部分１０１は排気弁９０，９１，９２側に形成される
給気弁９４の開口を覆うマスク壁を形成している。図１
１において二点鎖線Ｌ2aは給気弁９４のかさ部中心から
シリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、即ちシリンダボア
の中心Ｃを通って延びる第１の直線を示す。図１１に示
されるようにこの実施例では排気弁９１のかさ部全体お
よび排気弁９２のかさ部の半分が対称平面Ｋ−Ｋに関し
て給気弁９４側に位置している。二点鎖線Ｌ2bは、対称
平面Ｋ−Ｋに関して給気弁９４側に位置するこれら排気
弁９１，９２のかさ部の外周縁に接するように給気弁９
４のかさ部中心から延びる各直線（３本の直線）の内で
第１直線Ｌ2aとのなす角度α2 が最大となる直線、即ち
第２の直線を示す。これら第１直線Ｌ2aと第２直線Ｌ2b
とで挟まれた領域内に位置する給気弁９４の開口がマス
ク壁１０１によって覆われている。即ち、マスク壁１０
１は２本の直線Ｌ2a，Ｌ2b間に形成されるマスク角α2
の範囲に亘って給気弁９４のかさ部外周縁に沿って円弧
状に延びている。図１１から図１４に示す実施例ではこ
のマスク壁１０１はマスク壁９８と同様に最大リフト位
置にある給気弁９４よりも下方まで延びており、従って
排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９４の開
口は給気弁９４の開弁期間全体に亘ってマスク壁１０１
により覆われることになる。しかしながらこのマスク壁
１０１についてもマスク壁１０１の高さを少し低くして
給気弁９４のリフト量が小さいときのみ給気弁９４の開
口をマスク壁１０１によって覆うようにすることもでき
る。
【００４１】一方、図１１および図１４に示されるよう
にシリンダヘッド内壁面３ａ上には凹部１０３が形成さ
れ、この凹部１０３の最奥部に給気弁９５が配置され
る。排気弁９０，９１，９２側に位置する凹部１０３の
内周壁面部分１０４は給気弁９５の外周縁に極めて近接
配置されかつ給気弁９５の外周縁に沿って延びる円筒状
をなしており、この円筒状内周壁面部分１０４を除く凹
部１０３の内周壁面部分１０５は主室４内に向けて拡開
する円錐状に形成されている。従って円筒状内周壁面部
分１０４に対面する給気弁９５の開口は円筒状内周壁面
部分１０４によって覆われることになり、従ってこの円
筒状内周壁面部分１０４は排気弁９０，９１，９２側に
形成される給気弁９５の開口を覆うマスク壁を形成して
いる。図１１に示されるように、給気弁９５のかさ部の
中心から全排気弁９０，９１，９２のかさ部の全体を挟
むように延びる一対の直線を考えたときにこの一対の直
線間に形成される挟み角β、即ちマスク角βが最小とな
るような一対の直線Ｍa ，Ｍ b で挟まれた領域内に位置
する給気弁９５の開口がマスク壁１０４によって覆われ
ている。即ち、マスク壁１０４はマスク角βの範囲に亘
って給気弁９５のかさ部の外周縁に沿って円弧状に延び
ている。図１１から図１４に示す実施例ではこのマスク
壁１０４はマスク壁９８，１０１と同様に最大リフト位
置にある給気弁９５よりも下方まで延びており、従って
排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９５の開
口は給気弁９５の開弁期間全体に亘ってマスク壁１０４
により覆われることになる。しかしながらこのマスク壁
１０４についてもマスク壁１０４の高さを少し低くして
給気弁９５のリフト量が小さいときのみ給気弁９５の開
口をマスク壁１０４によって覆うようにすることもでき
る。
にシリンダヘッド内壁面３ａ上には凹部１０３が形成さ
れ、この凹部１０３の最奥部に給気弁９５が配置され
る。排気弁９０，９１，９２側に位置する凹部１０３の
内周壁面部分１０４は給気弁９５の外周縁に極めて近接
配置されかつ給気弁９５の外周縁に沿って延びる円筒状
をなしており、この円筒状内周壁面部分１０４を除く凹
部１０３の内周壁面部分１０５は主室４内に向けて拡開
する円錐状に形成されている。従って円筒状内周壁面部
分１０４に対面する給気弁９５の開口は円筒状内周壁面
部分１０４によって覆われることになり、従ってこの円
筒状内周壁面部分１０４は排気弁９０，９１，９２側に
形成される給気弁９５の開口を覆うマスク壁を形成して
いる。図１１に示されるように、給気弁９５のかさ部の
中心から全排気弁９０，９１，９２のかさ部の全体を挟
むように延びる一対の直線を考えたときにこの一対の直
線間に形成される挟み角β、即ちマスク角βが最小とな
るような一対の直線Ｍa ，Ｍ b で挟まれた領域内に位置
する給気弁９５の開口がマスク壁１０４によって覆われ
ている。即ち、マスク壁１０４はマスク角βの範囲に亘
って給気弁９５のかさ部の外周縁に沿って円弧状に延び
ている。図１１から図１４に示す実施例ではこのマスク
壁１０４はマスク壁９８，１０１と同様に最大リフト位
置にある給気弁９５よりも下方まで延びており、従って
排気弁９０，９１，９２側に形成される給気弁９５の開
口は給気弁９５の開弁期間全体に亘ってマスク壁１０４
により覆われることになる。しかしながらこのマスク壁
１０４についてもマスク壁１０４の高さを少し低くして
給気弁９５のリフト量が小さいときのみ給気弁９５の開
口をマスク壁１０４によって覆うようにすることもでき
る。
【００４２】これに対して各排気弁９０，９１，９２に
対してはマスク壁が設けられておらず、従って排気弁９
０，９１，９２が開弁すると排気弁９０，９１，９２は
全周に亘って主室４内に開口する。図１１から図１４に
示す実施例では全排気弁９０，９１，９２がシリンダヘ
ッド３内に摺動可能に挿入された対応するバルブリフタ
２４を介して共通のカムシャフト２５により駆動され、
全給気弁９３，９４，９５がシリンダヘッド３内に摺動
可能に挿入された対応するバルブリフタ２６を介して共
通のカムシャフト２７により駆動される。即ち、全排気
弁９０，９１，９２はロッカーアームを介することなく
各排気弁９０，９１，９２の軸線上に位置する共通のカ
ムシャフト２５によって直線駆動され、全給気弁９３，
９４，９５はロッカーアームを介することなく各給気弁
９３，９４，９５の軸線上に位置する共通のカムシャフ
ト２７によって直接駆動される。
対してはマスク壁が設けられておらず、従って排気弁９
０，９１，９２が開弁すると排気弁９０，９１，９２は
全周に亘って主室４内に開口する。図１１から図１４に
示す実施例では全排気弁９０，９１，９２がシリンダヘ
ッド３内に摺動可能に挿入された対応するバルブリフタ
２４を介して共通のカムシャフト２５により駆動され、
全給気弁９３，９４，９５がシリンダヘッド３内に摺動
可能に挿入された対応するバルブリフタ２６を介して共
通のカムシャフト２７により駆動される。即ち、全排気
弁９０，９１，９２はロッカーアームを介することなく
各排気弁９０，９１，９２の軸線上に位置する共通のカ
ムシャフト２５によって直線駆動され、全給気弁９３，
９４，９５はロッカーアームを介することなく各給気弁
９３，９４，９５の軸線上に位置する共通のカムシャフ
ト２７によって直接駆動される。
【００４３】シリンダヘッド３内には各排気弁９０，９
１，９２まで延びる全排気弁９０，９１，９２に対して
共通の排気ポート１０７が形成され、更にシリンダヘッ
ド３内には副室５の両側において各給気弁９３，９４ま
で延びる一対の給気ポート１０８，１０９が形成され
る。また、シリンダヘッド３内には各給気ポート１０
８，１０９から夫々分岐して給気弁９５まで延びかつ給
気弁９５の近傍において互いに合流する一対の給気枝通
路１１０，１１１が形成される。従って給気弁９３，９
４からは夫々対応する給気ポート１０８，１０９を介し
て新気が供給され、給気弁９５からは各給気ポート１０
８，１０９から各給気枝通路１１０，１１１内に分流さ
れた新気が供給される。
１，９２まで延びる全排気弁９０，９１，９２に対して
共通の排気ポート１０７が形成され、更にシリンダヘッ
ド３内には副室５の両側において各給気弁９３，９４ま
で延びる一対の給気ポート１０８，１０９が形成され
る。また、シリンダヘッド３内には各給気ポート１０
８，１０９から夫々分岐して給気弁９５まで延びかつ給
気弁９５の近傍において互いに合流する一対の給気枝通
路１１０，１１１が形成される。従って給気弁９３，９
４からは夫々対応する給気ポート１０８，１０９を介し
て新気が供給され、給気弁９５からは各給気ポート１０
８，１０９から各給気枝通路１１０，１１１内に分流さ
れた新気が供給される。
【００４４】次に図１５から図１７を参照しつつ図１１
から図１４に示す２サイクルディーゼル機関の作動につ
いて説明する。なお、排気弁９０，９１，９２および給
気弁９３，９４，９５の開弁時期は図１から図３に示す
実施例の場合と同じであって、図４に示されるように各
排気弁９０，９１，９２は各給気弁９３，９４，９５よ
りも先に開弁し、先に閉弁する。
から図１４に示す２サイクルディーゼル機関の作動につ
いて説明する。なお、排気弁９０，９１，９２および給
気弁９３，９４，９５の開弁時期は図１から図３に示す
実施例の場合と同じであって、図４に示されるように各
排気弁９０，９１，９２は各給気弁９３，９４，９５よ
りも先に開弁し、先に閉弁する。
【００４５】各排気弁９０，９１，９２が開弁すると主
室４内の既燃ガスが急激に排気ポート１０７内に排出さ
れ、即ちブローダウンを生じ、その結果主室４内の圧力
が急激に低下する。主室４内の圧力が低下すると副室５
内の既燃ガスが噴口６を介して主室４内に流出する。次
いで各給気弁９３，９４，９５が開弁すると機関駆動の
機械式過給機（図示せず）から各給気ポート１０８，１
０９内に送り込まれた新気が各給気弁９３，９４，９５
を介して主室４内に供給される。このとき上述したよう
に排気弁９０，９１，９２側に形成される各給気弁９
３，９４，９５の開口は夫々対応するマスク壁９８，１
０１，１０４によって覆われているので新気は排気弁９
０，９１，９２と反対側に位置する各給気弁９３，９
４，９５の開口を通って主室４内に流入する。この場
合、給気弁９３，９４はシリンダヘッド内壁面３ａの周
辺部に配置されているのでこれら給気弁９３，９４から
流入した新気は図１５および図１７において矢印Ｘで示
すように夫々対応する給気弁９３，９４下方のシリンダ
ボア内壁面１ａに沿って下降し、次いでピストン２の頂
面に沿って進行し、次いで排気弁９０，９１下方のシリ
ンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。即ち、各給気弁
９３，９４から流入した新気は主室４の周縁部に沿って
ループ状に流れ、このループ状に流れる新気Ｘによって
主室４内の既燃ガスが各排気弁９０，９１，９２から排
出される。従って各給気弁９３，９４から流入する新気
Ｘによって主室４の周縁部が掃気されることになる。
室４内の既燃ガスが急激に排気ポート１０７内に排出さ
れ、即ちブローダウンを生じ、その結果主室４内の圧力
が急激に低下する。主室４内の圧力が低下すると副室５
内の既燃ガスが噴口６を介して主室４内に流出する。次
いで各給気弁９３，９４，９５が開弁すると機関駆動の
機械式過給機（図示せず）から各給気ポート１０８，１
０９内に送り込まれた新気が各給気弁９３，９４，９５
を介して主室４内に供給される。このとき上述したよう
に排気弁９０，９１，９２側に形成される各給気弁９
３，９４，９５の開口は夫々対応するマスク壁９８，１
０１，１０４によって覆われているので新気は排気弁９
０，９１，９２と反対側に位置する各給気弁９３，９
４，９５の開口を通って主室４内に流入する。この場
合、給気弁９３，９４はシリンダヘッド内壁面３ａの周
辺部に配置されているのでこれら給気弁９３，９４から
流入した新気は図１５および図１７において矢印Ｘで示
すように夫々対応する給気弁９３，９４下方のシリンダ
ボア内壁面１ａに沿って下降し、次いでピストン２の頂
面に沿って進行し、次いで排気弁９０，９１下方のシリ
ンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。即ち、各給気弁
９３，９４から流入した新気は主室４の周縁部に沿って
ループ状に流れ、このループ状に流れる新気Ｘによって
主室４内の既燃ガスが各排気弁９０，９１，９２から排
出される。従って各給気弁９３，９４から流入する新気
Ｘによって主室４の周縁部が掃気されることになる。
【００４６】これに対して給気弁９５はシリンダヘッド
内壁面３ａの中央部に配置されているので給気弁９５か
ら流入した新気は図１６および図１７において矢印Ｙで
示すように主室４の中央部を下降し、次いでピストン２
の頂面において向きを変えた後に排気弁９０，９１，９
２下方のシリンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。主
室４の中央部に存在する既燃ガスはこの新気流Ｙによっ
て排気ポート１０７内に排出され、従って主室４内の中
央部は給気弁９５から流入する新気Ｙによって掃気され
ることになる。
内壁面３ａの中央部に配置されているので給気弁９５か
ら流入した新気は図１６および図１７において矢印Ｙで
示すように主室４の中央部を下降し、次いでピストン２
の頂面において向きを変えた後に排気弁９０，９１，９
２下方のシリンダボア内壁面１ａに沿って上昇する。主
室４の中央部に存在する既燃ガスはこの新気流Ｙによっ
て排気ポート１０７内に排出され、従って主室４内の中
央部は給気弁９５から流入する新気Ｙによって掃気され
ることになる。
【００４７】このとき、凹部１００の円錐状内周壁面部
分１０２の内で第２直線Ｌ2bの近傍に位置する円錐状内
周壁面部分１０２ａ（図１１参照）と給気弁９４の周縁
部との間に形成された給気弁９４の開口部分から主室４
内に流入する新気はマスク壁１０１によりその流れの方
向が規制され、従ってこの新気はシリンダヘッド内壁面
３ａに沿って排気弁９１方向に進行することなく、図１
７において矢印Ｘa で示すようにシリンダボア内壁面１
ａに沿って主室４内を下降する。同様に、凹部９７の円
錐状内周壁面部分９９の内で第２直線Ｌ1bの近傍に位置
する円錐状内周壁面部分９９ａと給気弁９３の周縁部と
の間に形成された給気弁９３の開口部分から主室４内に
流入する新気はマスク壁９８によりその流れの方向が規
制され、従ってこの新気もシリンダヘッド内壁面３ａに
沿って排気弁９０方向に進行することなくシリンダボア
内壁面１ａに沿って主室４内を下降する。
分１０２の内で第２直線Ｌ2bの近傍に位置する円錐状内
周壁面部分１０２ａ（図１１参照）と給気弁９４の周縁
部との間に形成された給気弁９４の開口部分から主室４
内に流入する新気はマスク壁１０１によりその流れの方
向が規制され、従ってこの新気はシリンダヘッド内壁面
３ａに沿って排気弁９１方向に進行することなく、図１
７において矢印Ｘa で示すようにシリンダボア内壁面１
ａに沿って主室４内を下降する。同様に、凹部９７の円
錐状内周壁面部分９９の内で第２直線Ｌ1bの近傍に位置
する円錐状内周壁面部分９９ａと給気弁９３の周縁部と
の間に形成された給気弁９３の開口部分から主室４内に
流入する新気はマスク壁９８によりその流れの方向が規
制され、従ってこの新気もシリンダヘッド内壁面３ａに
沿って排気弁９０方向に進行することなくシリンダボア
内壁面１ａに沿って主室４内を下降する。
【００４８】一方、凹部１００の円錐状内周壁面部分１
０２の内で第１直線Ｌ2aの近傍に位置する円錐状内周壁
面部分１０２ｂと給気弁９４の周縁部との間に形成され
た給気弁９４の開口部分から主室４内に流入した新気は
主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍領域に向
かって進行する。次いで、このシリンダボア軸線の近傍
領域に向かって進行する新気は、円錐状内周壁面部分１
０２ｂに対向する凹部１０３の円錐状内周壁面部分１０
５ｂと給気弁９５の周縁部間に形成された給気弁９５の
開口部分から流入した新気の流れと衝突干渉して合流
し、図１７において矢印Ｘc で示すように主室４内を下
方に向けて進行する。同様に、凹部９７の円錐状内周壁
面部分９９の内で第１直線Ｌ1aの近傍に位置する円錐状
内周壁面部分９９ｂと給気弁９３の周縁部間に形成され
た給気弁９３の開口部分から主室４内に流入した新気は
主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍領域に向
かって進行する。次いで、この凹部９７の円錐状内周壁
面部分９９ｂから流入した新気は、円錐状内周壁面部分
９９ｂに対向する凹部１０３の円錐状内周壁面部分１０
５ａと給気弁９５の周縁部間に形成された給気弁９５の
開口部分から流入した新気の流れと衝突干渉して合流
し、図１７において矢印Ｘd で示すように主室４内を下
方に向けて進行する。
０２の内で第１直線Ｌ2aの近傍に位置する円錐状内周壁
面部分１０２ｂと給気弁９４の周縁部との間に形成され
た給気弁９４の開口部分から主室４内に流入した新気は
主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍領域に向
かって進行する。次いで、このシリンダボア軸線の近傍
領域に向かって進行する新気は、円錐状内周壁面部分１
０２ｂに対向する凹部１０３の円錐状内周壁面部分１０
５ｂと給気弁９５の周縁部間に形成された給気弁９５の
開口部分から流入した新気の流れと衝突干渉して合流
し、図１７において矢印Ｘc で示すように主室４内を下
方に向けて進行する。同様に、凹部９７の円錐状内周壁
面部分９９の内で第１直線Ｌ1aの近傍に位置する円錐状
内周壁面部分９９ｂと給気弁９３の周縁部間に形成され
た給気弁９３の開口部分から主室４内に流入した新気は
主室４内を下降しつつシリンダボア軸線の近傍領域に向
かって進行する。次いで、この凹部９７の円錐状内周壁
面部分９９ｂから流入した新気は、円錐状内周壁面部分
９９ｂに対向する凹部１０３の円錐状内周壁面部分１０
５ａと給気弁９５の周縁部間に形成された給気弁９５の
開口部分から流入した新気の流れと衝突干渉して合流
し、図１７において矢印Ｘd で示すように主室４内を下
方に向けて進行する。
【００４９】斯くして、各給気弁９３，９４，９５から
流入する新気は給気弁９３，９４側に位置するほぼ半分
の主室４の領域全体において主室４内を下降し、次いで
残りの主室４の領域全体、即ち排気弁９０，９１，９２
側に位置するほぼ半分の主室４の領域全体において主室
４内を上昇することになる。斯くして主室４内全体が良
好に掃気されることになる。また各給気弁９３，９４，
９５のマスク角α1 ，α2 ，βは、このように新気がシ
リンダヘッド内壁面３ａに沿って排気ポート１０７内に
吹き抜けることを阻止しつつ良好なループ掃気を行いう
る必要最小限の範囲に形成されているので、新気が各給
気弁９３，９４，９５の開口を通過するときに受ける給
気抵抗が小さく抑えられる。
流入する新気は給気弁９３，９４側に位置するほぼ半分
の主室４の領域全体において主室４内を下降し、次いで
残りの主室４の領域全体、即ち排気弁９０，９１，９２
側に位置するほぼ半分の主室４の領域全体において主室
４内を上昇することになる。斯くして主室４内全体が良
好に掃気されることになる。また各給気弁９３，９４，
９５のマスク角α1 ，α2 ，βは、このように新気がシ
リンダヘッド内壁面３ａに沿って排気ポート１０７内に
吹き抜けることを阻止しつつ良好なループ掃気を行いう
る必要最小限の範囲に形成されているので、新気が各給
気弁９３，９４，９５の開口を通過するときに受ける給
気抵抗が小さく抑えられる。
【００５０】次いで排気弁９０，９１，９２が閉弁し、
給気弁９３，９４，９５が閉弁するとピストン２の上昇
作用により主室４内のガスが噴口６を介して副室５内に
送り込まれる。上述したように主室４内全体が良好に掃
気されるので副室５内には多量の新気を含んだガスが送
り込まれ、斯くして燃料噴射弁７から副室５内に噴射さ
れた燃料が良好に燃焼せしめられることになる。
給気弁９３，９４，９５が閉弁するとピストン２の上昇
作用により主室４内のガスが噴口６を介して副室５内に
送り込まれる。上述したように主室４内全体が良好に掃
気されるので副室５内には多量の新気を含んだガスが送
り込まれ、斯くして燃料噴射弁７から副室５内に噴射さ
れた燃料が良好に燃焼せしめられることになる。
【００５１】また、シリンダヘッド内壁面３ａについて
みると副室５内の温度はかなり高くなるので噴口６周り
のシリンダヘッド内壁面３ａの温度が他の部分に比べて
かなり高くなり、従って噴口６周りのシリンダヘッド内
壁面３ａに最も亀裂が発生しやすくなる。しかしながら
本発明による実施例では図１１に示されるように噴口６
は３個の給気弁９３，９４，９５により囲まれた形とな
っているので噴口６周りのシリンダヘッド内壁面３ａは
各給気弁９３，９４，９５から流入する新気によって冷
却され、斯くして噴口６周りのシリンダヘッド内壁面３
ａに亀裂が発生するのを阻止することができる。
みると副室５内の温度はかなり高くなるので噴口６周り
のシリンダヘッド内壁面３ａの温度が他の部分に比べて
かなり高くなり、従って噴口６周りのシリンダヘッド内
壁面３ａに最も亀裂が発生しやすくなる。しかしながら
本発明による実施例では図１１に示されるように噴口６
は３個の給気弁９３，９４，９５により囲まれた形とな
っているので噴口６周りのシリンダヘッド内壁面３ａは
各給気弁９３，９４，９５から流入する新気によって冷
却され、斯くして噴口６周りのシリンダヘッド内壁面３
ａに亀裂が発生するのを阻止することができる。
【００５２】図１８に第８の実施例を示す。図１８に示
す実施例は図１１から図１４に示す実施例とほぼ同じ構
造を有するが、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部に配
置された給気弁９５のマスク角βが異なっている。即
ち、図１８に示されるように対称平面Ｋ−Ｋ上に配置さ
れた排気弁９２のかさ部外周縁に接するように給気弁９
５のかさ部中心から延びる一対の直線Ｍa ，Ｍb で挟ま
れた領域内に位置する給気弁９５の開口がマスク壁１０
４によって覆われている。このように図１８に示す実施
例では図１１から図１４に示す実施例に比べてマスク角
βが小さくなっているので給気弁９５が開弁したときの
給気弁９５の開口面積が増大せしめられ、その結果給気
抵抗が低減せしめられる。
す実施例は図１１から図１４に示す実施例とほぼ同じ構
造を有するが、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部に配
置された給気弁９５のマスク角βが異なっている。即
ち、図１８に示されるように対称平面Ｋ−Ｋ上に配置さ
れた排気弁９２のかさ部外周縁に接するように給気弁９
５のかさ部中心から延びる一対の直線Ｍa ，Ｍb で挟ま
れた領域内に位置する給気弁９５の開口がマスク壁１０
４によって覆われている。このように図１８に示す実施
例では図１１から図１４に示す実施例に比べてマスク角
βが小さくなっているので給気弁９５が開弁したときの
給気弁９５の開口面積が増大せしめられ、その結果給気
抵抗が低減せしめられる。
【００５３】図１９から図２３に第９の実施例を示す。
この実施例において排気弁９０，９１，９２および排気
ポート１０７は図１１から図１４に示す実施例と同じ構
造を有し、給気弁９３，９４、給気ポート１０８，１０
９およびマスク壁９８，１０１も図１１から図１４に示
す実施例と同じ構造を有し、副室５および噴口６も図１
１から図１４に示す実施例と同じ構造を有する。即ち、
シリンダヘッド内壁面３ａ上に形成された各凹部９７，
１００内には夫々給気弁９３，９４が配置され、排気弁
９０，９１，９２側に形成された各給気弁９３，９４の
開口は夫々対応するマスク壁９８，１０１によって覆わ
れている。
この実施例において排気弁９０，９１，９２および排気
ポート１０７は図１１から図１４に示す実施例と同じ構
造を有し、給気弁９３，９４、給気ポート１０８，１０
９およびマスク壁９８，１０１も図１１から図１４に示
す実施例と同じ構造を有し、副室５および噴口６も図１
１から図１４に示す実施例と同じ構造を有する。即ち、
シリンダヘッド内壁面３ａ上に形成された各凹部９７，
１００内には夫々給気弁９３，９４が配置され、排気弁
９０，９１，９２側に形成された各給気弁９３，９４の
開口は夫々対応するマスク壁９８，１０１によって覆わ
れている。
【００５４】一方、この実施例では給気弁９５ａが図１
１から図１４に示す実施例の給気弁９５に比べてかなり
小さい弁径を有し、また給気枝通路１１０ａ，１１１ａ
は図１１から図１４に示す実施例の給気枝通路１１０，
１１１に比べてかなり小さな断面積を有する。また、こ
の実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁は設けられ
ていない。
１から図１４に示す実施例の給気弁９５に比べてかなり
小さい弁径を有し、また給気枝通路１１０ａ，１１１ａ
は図１１から図１４に示す実施例の給気枝通路１１０，
１１１に比べてかなり小さな断面積を有する。また、こ
の実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁は設けられ
ていない。
【００５５】従ってこの実施例では図１１から図１４に
示す実施例に比べて少量の新気が給気弁９５ａを介して
主室４内に供給され、次いでこの新気は図２３において
矢印Ｙａで示すように主室４の中央部に向けて流れる。
従ってこの場合でも給気弁９５ａから流入する新気によ
って主室４内の中心部が掃気され、更に他の給気弁９
３，９４から流入する新気によって主室４の周縁部が掃
気されるので主室４内全体が掃気されることになる。こ
の実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁が設けられ
ていないので給気弁９５ａから流入した新気の一部が排
気ポート１０７内に吹き抜ける。この場合、この吹き抜
ける空気は既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な
空気となるが給気弁９５ａから流入する空気量自体が少
ないので無駄となる空気量はさほど多くはならない。
示す実施例に比べて少量の新気が給気弁９５ａを介して
主室４内に供給され、次いでこの新気は図２３において
矢印Ｙａで示すように主室４の中央部に向けて流れる。
従ってこの場合でも給気弁９５ａから流入する新気によ
って主室４内の中心部が掃気され、更に他の給気弁９
３，９４から流入する新気によって主室４の周縁部が掃
気されるので主室４内全体が掃気されることになる。こ
の実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁が設けられ
ていないので給気弁９５ａから流入した新気の一部が排
気ポート１０７内に吹き抜ける。この場合、この吹き抜
ける空気は既燃ガスの掃気作用に寄与しないので無駄な
空気となるが給気弁９５ａから流入する空気量自体が少
ないので無駄となる空気量はさほど多くはならない。
【００５６】図２４に第１０の実施例を示す。図２４に
示す実施例においても図１１から図１４に示す実施例と
同様にシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に一対の給気弁９３，９４が
配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部には追加
の給気弁９５が配置され、これら３個の給気弁９３，９
４，９５によって囲まれたシリンダヘッド内壁面３ａの
周辺部には副室の噴口６が配置され、各給気弁９３，９
４，９５はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成された対
応する凹部９７，１００，１０３内に配置されている。
一方、この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側
周辺部には４個の排気弁１１３，１１４，１１５，１１
６が配置される。図２４に示されるように排気弁１１３
と排気弁１１４は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置
され、排気弁１１５と排気弁１１６も対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置される。
示す実施例においても図１１から図１４に示す実施例と
同様にシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に一対の給気弁９３，９４が
配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部には追加
の給気弁９５が配置され、これら３個の給気弁９３，９
４，９５によって囲まれたシリンダヘッド内壁面３ａの
周辺部には副室の噴口６が配置され、各給気弁９３，９
４，９５はシリンダヘッド内壁面３ａ上に形成された対
応する凹部９７，１００，１０３内に配置されている。
一方、この実施例ではシリンダヘッド内壁面３ａの他側
周辺部には４個の排気弁１１３，１１４，１１５，１１
６が配置される。図２４に示されるように排気弁１１３
と排気弁１１４は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称的に配置
され、排気弁１１５と排気弁１１６も対称平面Ｋ−Ｋに
関して対称的に配置される。
【００５７】図２４において二点鎖線Ｌ1aは給気弁９３
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを
通って延びる第１の直線を示す。図２４に示されるよう
にこの実施例では排気弁１１３のかさ部全体および排気
弁１１５のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁
９３側に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−
Ｋに関して給気弁９３側に位置するこれら排気弁１１
３，１１５のかさ部の外周縁に接するように給気弁９３
のかさ部中心から延びる各直線（４本の直線）の内で第
１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる直線、即ち第
２の直線を示す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bと
で挟まれた領域内に位置する給気弁９３の開口がマスク
壁９８によって覆われている。同様の第１直線Ｌ2aと第
２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁９４の
開口がマスク壁１０１によって覆われている。また、シ
リンダヘッド内壁面３ａの中央部に配置された給気弁９
５のかさ部中心から全排気弁１１３，１１４，１１５，
１１６のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直線を
考えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角β、
即ちマスク角βが最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍ
b で挟まれた領域内に位置する給気弁９５の開口がマス
ク壁１０４によって覆われている。
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃを
通って延びる第１の直線を示す。図２４に示されるよう
にこの実施例では排気弁１１３のかさ部全体および排気
弁１１５のかさ部全体が対称平面Ｋ−Ｋに関して給気弁
９３側に位置している。二点鎖線Ｌ1bは、対称平面Ｋ−
Ｋに関して給気弁９３側に位置するこれら排気弁１１
３，１１５のかさ部の外周縁に接するように給気弁９３
のかさ部中心から延びる各直線（４本の直線）の内で第
１直線Ｌ1aとのなす角度α1 が最大となる直線、即ち第
２の直線を示す。これら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1bと
で挟まれた領域内に位置する給気弁９３の開口がマスク
壁９８によって覆われている。同様の第１直線Ｌ2aと第
２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気弁９４の
開口がマスク壁１０１によって覆われている。また、シ
リンダヘッド内壁面３ａの中央部に配置された給気弁９
５のかさ部中心から全排気弁１１３，１１４，１１５，
１１６のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直線を
考えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角β、
即ちマスク角βが最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍ
b で挟まれた領域内に位置する給気弁９５の開口がマス
ク壁１０４によって覆われている。
【００５８】図２５に第１１の実施例を示す。図２５に
示す実施例は図２４に示す実施例とほぼ同じ構造を有す
るが、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部に配置された
給気弁９５のマスク角βが異なっている。即ち、図２５
に示されるように対称平面Ｋ−Ｋに近い２個の排気弁１
１５，１１６のかさ部の全体を挟むように給気弁９５の
かさ部の中心から延びる一対の直線を考えたときにこの
一対の直線間に形成される挟み角β、即ちマスク角βが
最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍb で挟まれた領域
内に位置する給気弁９５の開口がマスク壁１０４によっ
て覆われている。
示す実施例は図２４に示す実施例とほぼ同じ構造を有す
るが、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部に配置された
給気弁９５のマスク角βが異なっている。即ち、図２５
に示されるように対称平面Ｋ−Ｋに近い２個の排気弁１
１５，１１６のかさ部の全体を挟むように給気弁９５の
かさ部の中心から延びる一対の直線を考えたときにこの
一対の直線間に形成される挟み角β、即ちマスク角βが
最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍb で挟まれた領域
内に位置する給気弁９５の開口がマスク壁１０４によっ
て覆われている。
【００５９】図２６に第１２の実施例を示す。図２６に
示す実施例において排気弁１１３，１１４，１１５，１
１６、給気弁９３，９４およびマスク壁９８，１０１は
図２４に示す実施例と同じ構造を有する。一方、この実
施例では給気弁９５ａが図２４に示す実施例の給気弁９
５に比べてかなり小さい弁径を有する。また給気枝通路
１１０ａ，１１１ａが図１９から図２３に示す実施例の
場合と同様にかなり小さな断面積を有する。また、この
実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁は設けられて
いない。
示す実施例において排気弁１１３，１１４，１１５，１
１６、給気弁９３，９４およびマスク壁９８，１０１は
図２４に示す実施例と同じ構造を有する。一方、この実
施例では給気弁９５ａが図２４に示す実施例の給気弁９
５に比べてかなり小さい弁径を有する。また給気枝通路
１１０ａ，１１１ａが図１９から図２３に示す実施例の
場合と同様にかなり小さな断面積を有する。また、この
実施例では給気弁９５ａに対してマスク壁は設けられて
いない。
【００６０】図２７に第１３の実施例を示す。図２７に
示す実施例においても図１１から図１４に示す実施例と
同様にシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に一対の給気弁９３，９４が
配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部には追加
の給気弁９５が配置される。一方、この実施例ではシリ
ンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部に一対の排気弁１１
８，１１９が配置される。図２７に示されるように排気
弁１１８と排気弁１１９は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的に配置される。
示す実施例においても図１１から図１４に示す実施例と
同様にシリンダヘッド内壁面３ａの一側周辺部には対称
平面Ｋ−Ｋに関して対称的に一対の給気弁９３，９４が
配置され、シリンダヘッド内壁面３ａの中央部には追加
の給気弁９５が配置される。一方、この実施例ではシリ
ンダヘッド内壁面３ａの他側周辺部に一対の排気弁１１
８，１１９が配置される。図２７に示されるように排気
弁１１８と排気弁１１９は対称平面Ｋ−Ｋに関して対称
的に配置される。
【００６１】図２７において二点鎖線Ｌ1aは給気弁９３
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、
即ちシリンダボアの中心Ｃを通って延びる第１の直線を
示す。一方、二点鎖線Ｌ1bは対称平面Ｋ−Ｋに関して給
気弁９３側に位置する排気弁かさ部、即ち排気弁１１８
のかさ部の外周縁に接するように給気弁９３のかさ部中
心から延びる一対の直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角
度α1 が大きい方の直線、即ち第２の直線を示す。図２
７に示されるようにこれら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1b
とで挟まれた領域内に位置する給気弁９３の開口がマス
ク壁９８によって覆われている。また、同様の第１直線
Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気
弁９４の開口がマスク壁１０１によって覆われている。
一方、給気弁９５のかさ部中心から全排気弁１１８，１
１９のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直線を考
えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角β、即
ちマスク角βが最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍb
で挟まれた領域内に位置する給気弁９５の開口がマスク
壁１０４によって覆われている。
のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面３ａの中心Ｃ、
即ちシリンダボアの中心Ｃを通って延びる第１の直線を
示す。一方、二点鎖線Ｌ1bは対称平面Ｋ−Ｋに関して給
気弁９３側に位置する排気弁かさ部、即ち排気弁１１８
のかさ部の外周縁に接するように給気弁９３のかさ部中
心から延びる一対の直線の内で第１直線Ｌ1aとのなす角
度α1 が大きい方の直線、即ち第２の直線を示す。図２
７に示されるようにこれら第１直線Ｌ1aと第２直線Ｌ1b
とで挟まれた領域内に位置する給気弁９３の開口がマス
ク壁９８によって覆われている。また、同様の第１直線
Ｌ2aと第２直線Ｌ2bとで挟まれた領域内に位置する給気
弁９４の開口がマスク壁１０１によって覆われている。
一方、給気弁９５のかさ部中心から全排気弁１１８，１
１９のかさ部の全体を挟むように延びる一対の直線を考
えたときにこの一対の直線間に形成される挟み角β、即
ちマスク角βが最小となるような一対の直線Ｍa ，Ｍb
で挟まれた領域内に位置する給気弁９５の開口がマスク
壁１０４によって覆われている。
【００６２】なお、これまで述べた各実施例ではマスク
壁がシリンダヘッド上に形成されているがこのマスク壁
をシリンダヘッドとは別体の部材上に形成することがで
きる。この場合には給気弁シート或いは排気弁シートの
形状を工夫してマスク壁をこれら弁シート上に形成する
こともできる。
壁がシリンダヘッド上に形成されているがこのマスク壁
をシリンダヘッドとは別体の部材上に形成することがで
きる。この場合には給気弁シート或いは排気弁シートの
形状を工夫してマスク壁をこれら弁シート上に形成する
こともできる。
【００６３】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば全給気弁
から流入した新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリ
ンダボア領域においてシリンダボア内を下降し、次いで
残りのシリンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ
半分のシリンダボア領域においてシリンダボア内を上昇
するので、燃焼室内のほぼ全体を良好にループ掃気する
ことができる。また、マスク壁はこのように新気がシリ
ンダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜けるこ
とを阻止しつつ良好なループ掃気を行いうる必要最小限
の範囲に形成されているので、給気抵抗を小さく抑える
ことができる。
から流入した新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシリ
ンダボア領域においてシリンダボア内を下降し、次いで
残りのシリンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほぼ
半分のシリンダボア領域においてシリンダボア内を上昇
するので、燃焼室内のほぼ全体を良好にループ掃気する
ことができる。また、マスク壁はこのように新気がシリ
ンダヘッド内壁面に沿って排気ポート内に吹き抜けるこ
とを阻止しつつ良好なループ掃気を行いうる必要最小限
の範囲に形成されているので、給気抵抗を小さく抑える
ことができる。
【００６４】請求項２に記載の発明によればシリンダヘ
ッド内壁面の周辺部に配置された各給気弁から供給され
た新気によって燃焼室の周縁部に沿ってループ状に流れ
る良好なループ掃気流が確保され、燃焼室の周縁部が良
好に掃気される。また追加の給気弁から供給された新気
によって燃焼室の中央部が良好に掃気される。このとき
追加の給気弁を含めた全給気弁から流入する新気全体で
みると、これら新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシ
リンダボア領域においてシリンダボア内を下降し、次い
で残りのシリンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほ
ぼ半分のシリンダボア領域においてシリンダボア内を上
昇する。斯くして燃焼室内全体を良好にループ掃気する
ことができる。また、シリンダヘッド内壁面の周辺部に
配置された給気弁のマスク壁はこのように新気の吹き抜
けを阻止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最
小限の範囲に形成されているので給気抵抗を小さく抑え
ることができる。
ッド内壁面の周辺部に配置された各給気弁から供給され
た新気によって燃焼室の周縁部に沿ってループ状に流れ
る良好なループ掃気流が確保され、燃焼室の周縁部が良
好に掃気される。また追加の給気弁から供給された新気
によって燃焼室の中央部が良好に掃気される。このとき
追加の給気弁を含めた全給気弁から流入する新気全体で
みると、これら新気は給気弁側に位置するほぼ半分のシ
リンダボア領域においてシリンダボア内を下降し、次い
で残りのシリンダボア領域、即ち排気弁側に位置するほ
ぼ半分のシリンダボア領域においてシリンダボア内を上
昇する。斯くして燃焼室内全体を良好にループ掃気する
ことができる。また、シリンダヘッド内壁面の周辺部に
配置された給気弁のマスク壁はこのように新気の吹き抜
けを阻止しつつ良好なループ掃気流を形成しうる必要最
小限の範囲に形成されているので給気抵抗を小さく抑え
ることができる。
【図１】シリンダヘッド内壁面の底面図である。
【図２】図１のII−II線に沿ってみた内燃機関の側面断
面図である。
面図である。
【図３】図１の III−III 線に沿ってみた内燃機関の側
面断面図である。
面断面図である。
【図４】給気弁および排気弁の開弁時期を示す線図であ
る。
る。
【図５】図２と同一断面に沿ってみた掃気作用を説明す
るための内燃機関の側面断面図である。
るための内燃機関の側面断面図である。
【図６】第２の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面図
である。
である。
【図７】第３の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面図
である。
である。
【図８】第４の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面図
である。
である。
【図９】第５の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面図
である。
である。
【図１０】第６の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面
図である。
図である。
【図１１】第７の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面
図である。
図である。
【図１２】図１１に示すシリンダヘッドの平面断面図で
ある。
ある。
【図１３】図１２のXIII−XIII線に沿ってみた内燃機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図１４】図１２の XIV−XIV 線に沿ってみた内燃機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図１５】図１３と同一断面に沿ってみた掃気作用を説
明するための内燃機関の側面断面図である。
明するための内燃機関の側面断面図である。
【図１６】図１４と同一断面に沿ってみた掃気作用を説
明するための内燃機関の側面断面図である。
明するための内燃機関の側面断面図である。
【図１７】第７の実施例の内燃機関の図解的に示した斜
視図である。
視図である。
【図１８】第８の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面
図である。
図である。
【図１９】第９の実施例のシリンダヘッド内壁面の底面
図である。
図である。
【図２０】第１９に示すシリンダヘッドの平面断面図で
ある。
ある。
【図２１】図２０の XXI−XXI 線に沿ってみた内燃機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図２２】図２０のXXII−XXII線に沿ってみた内燃機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図２３】図２２と同一断面に沿ってみた掃気作用を説
明するための内燃機関の側面断面図である。
明するための内燃機関の側面断面図である。
【図２４】第１０の実施例のシリンダヘッド内壁面の底
面図である。
面図である。
【図２５】第１１の実施例のシリンダヘッド内壁面の底
面図である。
面図である。
【図２６】第１２の実施例のシリンダヘッド内壁面の底
面図である。
面図である。
【図２７】第１３の実施例のシリンダヘッド内壁面の底
面図である。
面図である。
３ａ…シリンダヘッド内壁面 ５…副室 ６…噴口 ９，１０…排気弁 １２，１３…給気弁 １６，１９…マスク壁 ４０，４１，４２，４４，４５，４６，４７，４９…排
気弁 ５６，５７，５８…給気弁 ６０，６３，６６…マスク壁 ６９，７０，７１，７２…給気弁 ７４，７７，８０，８３…マスク壁 ９０，９１，９２…排気弁 ９３，９４，９５，９５ａ…給気弁 ９８，１０１，１０４…マスク壁 １１３，１１４，１１５，１１６，１１８，１１９…排
気弁 Ｋ−Ｋ…対称平面 Ｌ1a，Ｌ2a，Ｌ3a，Ｌ4a…第１の直線 Ｌ1b，Ｌ2b，Ｌ3b，Ｌ4b…第２の直線 α1 ，α2 ，α3 ，α4 ，β，γ…マスク角
気弁 ５６，５７，５８…給気弁 ６０，６３，６６…マスク壁 ６９，７０，７１，７２…給気弁 ７４，７７，８０，８３…マスク壁 ９０，９１，９２…排気弁 ９３，９４，９５，９５ａ…給気弁 ９８，１０１，１０４…マスク壁 １１３，１１４，１１５，１１６，１１８，１１９…排
気弁 Ｋ−Ｋ…対称平面 Ｌ1a，Ｌ2a，Ｌ3a，Ｌ4a…第１の直線 Ｌ1b，Ｌ2b，Ｌ3b，Ｌ4b…第２の直線 α1 ，α2 ，α3 ，α4 ，β，γ…マスク角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福山 正 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 シリンダヘッド内壁面の一側にシリンダ
軸線を含む対称平面に関して対称的に少くとも２個の給
気弁を配置すると共に該全給気弁の内の少くとも一対の
給気弁が該対称平面に関して互いに両側に位置し、シリ
ンダヘッド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配置
し、排気弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によっ
て覆うようにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造にお
いて、給気弁のかさ部中心からシリンダヘッド内壁面の
中心を通って延びる第１の直線と、該給気弁のかさ部中
心から上記対称平面に関して該給気弁側に位置する各排
気弁かさ部の外周縁に接するように延びる各直線の内で
上記第１直線とのなす角度が最大となる第２の直線、と
で挟まれた領域内に位置する該給気弁の開口を上記マス
ク壁によって覆うようにした２サイクル内燃機関の燃焼
室構造。 - 【請求項２】 シリンダヘッド内壁面の一側にシリンダ
軸線を含む対称平面に関して対称的に少くとも２個の給
気弁を配置すると共に該全給気弁の内の少くとも一対の
給気弁が該対称平面に関して互いに両側に位置し、シリ
ンダヘッド内壁面の他側に少くとも１個の排気弁を配置
し、排気弁側に位置する給気弁の開口をマスク壁によっ
て覆うようにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造にお
いて、上記全給気弁をシリンダヘッド内壁面の上記一側
の周辺部に配置すると共に上記全排気弁をシリンダヘッ
ド内壁面の他側周辺部に配置し、給気弁のかさ部中心か
らシリンダヘッド内壁面の中心を通って延びる第１の直
線と、該給気弁のかさ部中心から上記対称平面に関して
該給気弁側に位置する各排気弁かさ部の外周縁に接する
ように延びる各直線の内で上記第１直線とのなす角度が
最大となる第２の直線、とで挟まれた領域内に位置する
該給気弁の開口を上記マスク壁によって覆い、シリンダ
ヘッド内壁面の中心部に追加の給気弁を配置して該追加
の給気弁から燃焼室内の中央部に向けて新気を供給する
ようにした２サイクル内燃機関の燃焼室構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34451291A JPH05179905A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34451291A JPH05179905A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05179905A true JPH05179905A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18369851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34451291A Pending JPH05179905A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | ２サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05179905A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9038592B2 (en) | 2013-04-16 | 2015-05-26 | Deere & Company | Cylinder head comprising a shroud |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP34451291A patent/JPH05179905A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9038592B2 (en) | 2013-04-16 | 2015-05-26 | Deere & Company | Cylinder head comprising a shroud |
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