JPH05177382A - Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ - Google Patents
Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤInfo
- Publication number
- JPH05177382A JPH05177382A JP34370191A JP34370191A JPH05177382A JP H05177382 A JPH05177382 A JP H05177382A JP 34370191 A JP34370191 A JP 34370191A JP 34370191 A JP34370191 A JP 34370191A JP H05177382 A JPH05177382 A JP H05177382A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- drawability
- arc welding
- gas shielded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は伸線性に優れ、生産効率を高めたガ
スシールドアーク溶接用ソリッドワイヤを提供する。 【構成】 絞り率：６５％以上、線径：４．５〜６．５
mmの熱延鋼線であって、重量％でＣ：０．０２〜０．１
２％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：１．３０〜
２．００％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｏ：０．
００３０〜０．０１５０％を含有し、かつＮ：０．０１
０％以下、Ｃｒ＋Ｎｉ：０．３５％以下とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とするＣ−Ｓｉ
−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
スシールドアーク溶接用ソリッドワイヤを提供する。 【構成】 絞り率：６５％以上、線径：４．５〜６．５
mmの熱延鋼線であって、重量％でＣ：０．０２〜０．１
２％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：１．３０〜
２．００％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｏ：０．
００３０〜０．０１５０％を含有し、かつＮ：０．０１
０％以下、Ｃｒ＋Ｎｉ：０．３５％以下とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とするＣ−Ｓｉ
−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は伸線性に優れ、生産効率
を高めたＣ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソ
リッドワイヤ（以下ソリッドワイヤと言う）に関するも
のである。
を高めたＣ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソ
リッドワイヤ（以下ソリッドワイヤと言う）に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】最近溶接の自動化、省力化および無人化
が推進され、その全自動溶接および半自動溶接の技術革
新と進歩は著しく、これに使用されるソリッドワイヤの
需要は年々増加する一途にあるとともに、その適用ワイ
ヤ径も０．６〜２．０mmφと幅広く要求されているのが
実情である。
が推進され、その全自動溶接および半自動溶接の技術革
新と進歩は著しく、これに使用されるソリッドワイヤの
需要は年々増加する一途にあるとともに、その適用ワイ
ヤ径も０．６〜２．０mmφと幅広く要求されているのが
実情である。
【０００３】このような状況下において、ソリッドワイ
ヤを経済的にかつ効率よく生産し、安定した品質を確保
し、市場に支障なく提供することが必要である。ところ
が現有設備の能力を最大限に活用し、５００ｍ／ｍｉｎ
以上の高速の伸線速度で従来のソリッドワイヤを、目標
とする０．６〜２．０mmのワイヤ線径に伸線加工する
と、断線が多く発生して生産効率が悪く、かつワイヤ表
面のＣｕめっきの色調や溶接作業性等の製品の品質も好
ましくなく問題で、特にその傾向は１．０mm以下のワイ
ヤ線径を得る場合に顕著であった。
ヤを経済的にかつ効率よく生産し、安定した品質を確保
し、市場に支障なく提供することが必要である。ところ
が現有設備の能力を最大限に活用し、５００ｍ／ｍｉｎ
以上の高速の伸線速度で従来のソリッドワイヤを、目標
とする０．６〜２．０mmのワイヤ線径に伸線加工する
と、断線が多く発生して生産効率が悪く、かつワイヤ表
面のＣｕめっきの色調や溶接作業性等の製品の品質も好
ましくなく問題で、特にその傾向は１．０mm以下のワイ
ヤ線径を得る場合に顕著であった。
【０００４】この解決策として、ダイス形状、各ダ
イス間毎の減面率、潤滑剤などの適正要件を種々調査
検討したが、問題点を解決するには至らなかった。ま
た、線材の伸線加工技術として特開昭５５−７７９２４
号公報、特開昭６０−４９８１１号公報および特開平２
−５９１１２号公報に線材表面、設備およびダイス形状
と潤滑剤との相関で断線対策が種々の手段で講じられ、
提案されている。
イス間毎の減面率、潤滑剤などの適正要件を種々調査
検討したが、問題点を解決するには至らなかった。ま
た、線材の伸線加工技術として特開昭５５−７７９２４
号公報、特開昭６０−４９８１１号公報および特開平２
−５９１１２号公報に線材表面、設備およびダイス形状
と潤滑剤との相関で断線対策が種々の手段で講じられ、
提案されている。
【０００５】さらに特公昭５８−４６４００号公報には
平均抗張力が６０kgｆ／mm2 以下の熱間圧延原線を用
い、熱処理なしで小さい減面率で数多くのダイスを通
し、低速で伸線加工し、ワイヤ平均抗張力を１２０〜１
７０kgｆ／mm2 にした送給性の良好なワイヤの製造方法
が記述されている。また本発明者らは先に特願平３−８
８９０３号にて、原線のＳ、Ｏを制限することにより、
その効果を得ているが、特に伸線加工率の高いワイヤ細
線径側での伸線性が、十分でないことが明らかとなっ
た。
平均抗張力が６０kgｆ／mm2 以下の熱間圧延原線を用
い、熱処理なしで小さい減面率で数多くのダイスを通
し、低速で伸線加工し、ワイヤ平均抗張力を１２０〜１
７０kgｆ／mm2 にした送給性の良好なワイヤの製造方法
が記述されている。また本発明者らは先に特願平３−８
８９０３号にて、原線のＳ、Ｏを制限することにより、
その効果を得ているが、特に伸線加工率の高いワイヤ細
線径側での伸線性が、十分でないことが明らかとなっ
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５５−７７９２４号公報、特開昭６０−４９８１１号公
報および特開平２−５９１１２号公報に記載のものは、
決定的な解決手段ではなく満足する結果が得られない。
また、特公昭５８−４６４００号公報に記載のものは、
ゆっくりと伸線加工するので能率が悪い上に、高価なダ
イヤモンドダイスを数多く使用するなど製造コストが高
く、生産効率と経済性の面において好ましくない。
５５−７７９２４号公報、特開昭６０−４９８１１号公
報および特開平２−５９１１２号公報に記載のものは、
決定的な解決手段ではなく満足する結果が得られない。
また、特公昭５８−４６４００号公報に記載のものは、
ゆっくりと伸線加工するので能率が悪い上に、高価なダ
イヤモンドダイスを数多く使用するなど製造コストが高
く、生産効率と経済性の面において好ましくない。
【０００７】本発明はこのような実状に鑑みて、従来技
術では期待し得なかったソリッドワイヤの生産性の向上
をソリッドワイヤの特定成分と特性を種々追求すること
により飛躍的に向上させたものである。即ち、本発明は
５００ｍ／ｍｉｎ以上の高速で目標とする０．６〜２．
０mmのワイヤ線径に伸線加工しても断線の発生がなく、
伸線性が良好で品質的にも安定したソリッドワイヤを提
供することを目的とする。
術では期待し得なかったソリッドワイヤの生産性の向上
をソリッドワイヤの特定成分と特性を種々追求すること
により飛躍的に向上させたものである。即ち、本発明は
５００ｍ／ｍｉｎ以上の高速で目標とする０．６〜２．
０mmのワイヤ線径に伸線加工しても断線の発生がなく、
伸線性が良好で品質的にも安定したソリッドワイヤを提
供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、絞り率：６５％以上、線径：４．５〜６．５mmの
熱延鋼線であって、重量％でＣ：０．０２〜０．１２
％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：１．３０〜
２．００％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｏ：０．
００３０〜０．０１５０％を含有し、かつＮ：０．０１
０％以下、Ｃｒ＋Ｎｉ：０．３５％以下とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とするＣ−Ｓｉ
−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤにあ
る。
ろは、絞り率：６５％以上、線径：４．５〜６．５mmの
熱延鋼線であって、重量％でＣ：０．０２〜０．１２
％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：１．３０〜
２．００％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｏ：０．
００３０〜０．０１５０％を含有し、かつＮ：０．０１
０％以下、Ｃｒ＋Ｎｉ：０．３５％以下とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とするＣ−Ｓｉ
−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤにあ
る。
【０００９】なお、本発明において、Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系
の溶接用熱延鋼線材とは、ＪＩＳＺ ３３１２に規定さ
れるＹＧＷ１１〜２２および２４用の熱延鋼線材を言
う。また絞り率は、引張試験で破断した試験片の最小断
面積をａ、元の断面積をＡとすると、下記式 絞り（％）＝（Ａ−ａ）／Ａ×１００ であらわされる。
の溶接用熱延鋼線材とは、ＪＩＳＺ ３３１２に規定さ
れるＹＧＷ１１〜２２および２４用の熱延鋼線材を言
う。また絞り率は、引張試験で破断した試験片の最小断
面積をａ、元の断面積をＡとすると、下記式 絞り（％）＝（Ａ−ａ）／Ａ×１００ であらわされる。
【００１０】
【作用】本発明者らはソリッドワイヤを経済的に効率よ
く生産するためにソリッドワイヤの組成および特性と伸
線過程での断線および品質との関係について種々調査検
討したところ、ソリッドワイヤ中の〔Ｓ〕、〔Ｏ〕、
〔Ｎ〕および〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量を所定範囲に限定し、か
つ熱延鋼線の絞り率を所定範囲に限定すれば、この熱延
鋼線を用いて線径４．５〜６．５mmから製品ワイヤ径
０．６〜２．０mmまで高速で伸線加工しても断線がなく
優れた伸線性が得られ、生産効率が向上することを、ま
た製造中間工程で製品ワイヤの錆発生防止、通電性向上
を目的としてワイヤ表面に実施するＣｕめっきの色調が
良好で、さらには溶接作業性が改善でき、安定した製品
品質を確保できることを究明した。
く生産するためにソリッドワイヤの組成および特性と伸
線過程での断線および品質との関係について種々調査検
討したところ、ソリッドワイヤ中の〔Ｓ〕、〔Ｏ〕、
〔Ｎ〕および〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量を所定範囲に限定し、か
つ熱延鋼線の絞り率を所定範囲に限定すれば、この熱延
鋼線を用いて線径４．５〜６．５mmから製品ワイヤ径
０．６〜２．０mmまで高速で伸線加工しても断線がなく
優れた伸線性が得られ、生産効率が向上することを、ま
た製造中間工程で製品ワイヤの錆発生防止、通電性向上
を目的としてワイヤ表面に実施するＣｕめっきの色調が
良好で、さらには溶接作業性が改善でき、安定した製品
品質を確保できることを究明した。
【００１１】熱延鋼線の特性としての絞り率を６５％以
上としたのは、図１に示すように５００ｍ／ｍｉｎ以上
の高速で伸線加工（ダイス数：１６、各減面率１５〜２
０％）しても断線せず、優れた伸線性を備えていること
による。絞り率が６５％未満では上記高速での伸線加工
に対応できず、断線の発生が著しく高くなる。熱延鋼線
径を４．５〜６．５mmに規定したのは、現有設備で定め
られた各ダイス間毎の減面率により製品サイズ０．６〜
２．０mmまで伸線するとき良好な生産効率が得られるこ
とによる。
上としたのは、図１に示すように５００ｍ／ｍｉｎ以上
の高速で伸線加工（ダイス数：１６、各減面率１５〜２
０％）しても断線せず、優れた伸線性を備えていること
による。絞り率が６５％未満では上記高速での伸線加工
に対応できず、断線の発生が著しく高くなる。熱延鋼線
径を４．５〜６．５mmに規定したのは、現有設備で定め
られた各ダイス間毎の減面率により製品サイズ０．６〜
２．０mmまで伸線するとき良好な生産効率が得られるこ
とによる。
【００１２】次にソリッドワイヤのＳ、Ｏ、Ｎ、Ｃｒ＋
Ｎｉの含有量を限定したのはこれら元素の含有量が熱延
鋼線の絞り率と製品ワイヤ線径への伸線性を左右し、そ
の影響が大きいこと、およびワイヤ表面に施こすめっき
の色調、製品ワイヤの溶接作業性の良否に影響を与える
こと等による。すなわち、〔Ｓ〕量は絞り率とめっき色
調に与える影響が強く、その量が０．００５ｗｔ％未満
では、ワイヤ表面のＣｕめっき色調が劣化して好ましく
ない。一方、図２に示すように０．０３０ｗｔ％を超え
ると絞り率が６５％未満となって伸線性が著しく低下
し、伸線加工中の断線が顕著となる。この理由によりＳ
の含有量を０．００５〜０．０３０ｗｔ％に限定した。
Ｎｉの含有量を限定したのはこれら元素の含有量が熱延
鋼線の絞り率と製品ワイヤ線径への伸線性を左右し、そ
の影響が大きいこと、およびワイヤ表面に施こすめっき
の色調、製品ワイヤの溶接作業性の良否に影響を与える
こと等による。すなわち、〔Ｓ〕量は絞り率とめっき色
調に与える影響が強く、その量が０．００５ｗｔ％未満
では、ワイヤ表面のＣｕめっき色調が劣化して好ましく
ない。一方、図２に示すように０．０３０ｗｔ％を超え
ると絞り率が６５％未満となって伸線性が著しく低下
し、伸線加工中の断線が顕著となる。この理由によりＳ
の含有量を０．００５〜０．０３０ｗｔ％に限定した。
【００１３】〔Ｏ〕量は絞り率と溶接作業性に与える影
響が強く、その量が０．００３０ｗｔ％未満では溶接作
業性、特に低電流側での溶滴が大きくなり、良好なアー
ク安定性が得られなくなるので好ましくない。一方、図
３に示すように０．０１５０ｗｔ％を超えると絞り率が
６５％未満となって伸線性が低下し、伸線加工中の断線
が顕著となるとともに溶接作業性、特にスパッタ発生量
が多くなり品質上好ましくない。この理由によりＯの含
有量を０．００３０〜０．０１５０ｗｔ％に限定した。
響が強く、その量が０．００３０ｗｔ％未満では溶接作
業性、特に低電流側での溶滴が大きくなり、良好なアー
ク安定性が得られなくなるので好ましくない。一方、図
３に示すように０．０１５０ｗｔ％を超えると絞り率が
６５％未満となって伸線性が低下し、伸線加工中の断線
が顕著となるとともに溶接作業性、特にスパッタ発生量
が多くなり品質上好ましくない。この理由によりＯの含
有量を０．００３０〜０．０１５０ｗｔ％に限定した。
【００１４】〔Ｎ〕量は図４に示すように０．０１０ｗ
ｔ％を超えると製品ワイヤ（Ｃ０．０６〜０．０９％、
Ｓｉ０．６０〜０．９５％、Ｍｎ１．４０〜１．９０
％、Ｐ＜０．０２０％、Ｓ０．００６〜０．０２６％、
Ｏ０．００５０〜０．０１４０％、Ｃｒ＋Ｎｉ０．０６
〜０．３０％）線径に対する伸線性が低下し、特に細線
径側での伸線加工中の断線が顕著になるとともにワイヤ
の引張り強さが高くなり、スプールへの整列巻性および
パックへの装填性が著しく低下し、仕上製品作業性に与
える影響が顕著になる。
ｔ％を超えると製品ワイヤ（Ｃ０．０６〜０．０９％、
Ｓｉ０．６０〜０．９５％、Ｍｎ１．４０〜１．９０
％、Ｐ＜０．０２０％、Ｓ０．００６〜０．０２６％、
Ｏ０．００５０〜０．０１４０％、Ｃｒ＋Ｎｉ０．０６
〜０．３０％）線径に対する伸線性が低下し、特に細線
径側での伸線加工中の断線が顕著になるとともにワイヤ
の引張り強さが高くなり、スプールへの整列巻性および
パックへの装填性が著しく低下し、仕上製品作業性に与
える影響が顕著になる。
【００１５】〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量は図５に示すように０．
３５ｗｔ％を超えると〔Ｎ〕と同様に製品ワイヤ（Ｃ
０．０４〜０．０８％、Ｓｉ０．７０〜０．９０％、Ｍ
ｎ１．３０〜１．７０％、Ｐ＜０．０２０％、Ｓ０．０
０７〜０．０２８％、Ｏ０．００３５〜０．０１４５
％、Ｎ０．００２０〜０．００９０％）線径に対する伸
線性が低下し、特に細線径側での伸線加工中の断線が顕
著になる。また高電流側での溶接作業性が劣化するなど
適用電流範囲が狭くなり好ましくない。
３５ｗｔ％を超えると〔Ｎ〕と同様に製品ワイヤ（Ｃ
０．０４〜０．０８％、Ｓｉ０．７０〜０．９０％、Ｍ
ｎ１．３０〜１．７０％、Ｐ＜０．０２０％、Ｓ０．０
０７〜０．０２８％、Ｏ０．００３５〜０．０１４５
％、Ｎ０．００２０〜０．００９０％）線径に対する伸
線性が低下し、特に細線径側での伸線加工中の断線が顕
著になる。また高電流側での溶接作業性が劣化するなど
適用電流範囲が狭くなり好ましくない。
【００１６】なお、本発明者らは本発明のソリッドワイ
ヤを用いればソリッドワイヤ製造過程における中間焼鈍
の有無に関係なく良好な伸線性と品質が確保できること
を確認している。
ヤを用いればソリッドワイヤ製造過程における中間焼鈍
の有無に関係なく良好な伸線性と品質が確保できること
を確認している。
【００１７】
【実施例】表１に熱間圧延して線径５．５mmφの熱延鋼
線とした比較材と本発明材の成分組成と絞り率を示す。
この比較材と本発明材によりソリッドワイヤを製造し、
伸線性、めっき色調および溶接作業性を詳細に調査し
た。その調査結果を一括して表２に示す。
線とした比較材と本発明材の成分組成と絞り率を示す。
この比較材と本発明材によりソリッドワイヤを製造し、
伸線性、めっき色調および溶接作業性を詳細に調査し
た。その調査結果を一括して表２に示す。
【００１８】この調査におけるソリッドワイヤの製造順
序は、表１に示す５．５mmφの熱延鋼線をメカニカルデ
スケーリングにて熱延スケールを除去した後、酸洗、一
次伸線、伸線酸洗、水洗、銅めっき、水洗、乾燥、仕上
伸線、整列巻工程を経て線径０．８mmφのソリッドワイ
ヤに製作した。伸線性の良い、悪いの判定基準は、５．
５mmφから０．８mmφに伸線加工するに際し、２２のダ
イス構成にて各ダイス間毎の減面率が１５〜２０％にな
るように設定し、伸線速度６００ｍ／ｍｉｎで伸線加工
した時の断線の有無、ワイヤ表面性状および伸線後のダ
イス荒れ状態を観察し、断線がなく、ワイヤ表面性状が
よく、ダイス荒れのない場合を良い（○）とした。断線
が１回でも発生した時やワイヤ表面キズ、ダイス荒れが
発生した時は悪い（×）と判定した。
序は、表１に示す５．５mmφの熱延鋼線をメカニカルデ
スケーリングにて熱延スケールを除去した後、酸洗、一
次伸線、伸線酸洗、水洗、銅めっき、水洗、乾燥、仕上
伸線、整列巻工程を経て線径０．８mmφのソリッドワイ
ヤに製作した。伸線性の良い、悪いの判定基準は、５．
５mmφから０．８mmφに伸線加工するに際し、２２のダ
イス構成にて各ダイス間毎の減面率が１５〜２０％にな
るように設定し、伸線速度６００ｍ／ｍｉｎで伸線加工
した時の断線の有無、ワイヤ表面性状および伸線後のダ
イス荒れ状態を観察し、断線がなく、ワイヤ表面性状が
よく、ダイス荒れのない場合を良い（○）とした。断線
が１回でも発生した時やワイヤ表面キズ、ダイス荒れが
発生した時は悪い（×）と判定した。
【００１９】めっき色調の良い、悪いの判定基準は、め
っき直後と０．８mmφでの色調を詳細に調査観察し、均
一にめっきされ、色調むらのないものを良い（○）とし
た。溶接作業性の良い、悪いの判定基準は、製造後のソ
リッドワイヤを用いて１２０Ａ×１８Ｖ×２０cm／ｍｉ
ｎ、１４０Ａ×２０Ｖ×２５cm／ｍｉｎおよび１８０Ａ
×２３Ｖ×３０cm／ｍｉｎの溶接条件（溶接電流×溶接
電圧×溶接速度）にて立向と下向溶接を行い、アーク状
態、溶摘移行性、スパッタ発生量、ビード外観を調査
し、いづれの項目とも優れている場合を良い（○）とし
た。
っき直後と０．８mmφでの色調を詳細に調査観察し、均
一にめっきされ、色調むらのないものを良い（○）とし
た。溶接作業性の良い、悪いの判定基準は、製造後のソ
リッドワイヤを用いて１２０Ａ×１８Ｖ×２０cm／ｍｉ
ｎ、１４０Ａ×２０Ｖ×２５cm／ｍｉｎおよび１８０Ａ
×２３Ｖ×３０cm／ｍｉｎの溶接条件（溶接電流×溶接
電圧×溶接速度）にて立向と下向溶接を行い、アーク状
態、溶摘移行性、スパッタ発生量、ビード外観を調査
し、いづれの項目とも優れている場合を良い（○）とし
た。
【００２０】表２においてまずＮｏ．１〜Ｎｏ．８は比
較材であって、Ｎｏ．１は〔Ｏ〕量が０．０１５５ｗｔ
％で絞り率も６１％と本発明の要件を満たしていないた
め伸線性と溶接作業性を満足しない。 Ｎｏ．２は〔Ｓ〕量が０．０３３ｗｔ％で絞り率も４５
％と本発明の要件を満たしていないため伸線性を満足し
ない。
較材であって、Ｎｏ．１は〔Ｏ〕量が０．０１５５ｗｔ
％で絞り率も６１％と本発明の要件を満たしていないた
め伸線性と溶接作業性を満足しない。 Ｎｏ．２は〔Ｓ〕量が０．０３３ｗｔ％で絞り率も４５
％と本発明の要件を満たしていないため伸線性を満足し
ない。
【００２１】Ｎｏ．３は〔Ｓ〕量が０．００３ｗｔ％と
本発明の下限外にあるため、めっきむらの発生が多く、
めっき色調を満足しない。 Ｎｏ．４は〔Ｏ〕量が０．００２６ｗｔ％と本発明の下
限外にあるため、溶摘粒が大きく、アークが不安定とな
り溶接作業性が劣り満足しない。 Ｎｏ．５は〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量が０．３８ｗｔ％と本発明
の上限外にあるため、製品ワイヤの細線径側の伸線性と
高電流側での溶接作業性が劣化し、適用電流範囲が狭く
なり満足しない。
本発明の下限外にあるため、めっきむらの発生が多く、
めっき色調を満足しない。 Ｎｏ．４は〔Ｏ〕量が０．００２６ｗｔ％と本発明の下
限外にあるため、溶摘粒が大きく、アークが不安定とな
り溶接作業性が劣り満足しない。 Ｎｏ．５は〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量が０．３８ｗｔ％と本発明
の上限外にあるため、製品ワイヤの細線径側の伸線性と
高電流側での溶接作業性が劣化し、適用電流範囲が狭く
なり満足しない。
【００２２】Ｎｏ．６は〔Ｎ〕量が０．０１２０ｗｔ％
と本発明の上限外にあるため、製品ワイヤの細線径側の
伸線性劣化と製品ワイヤのスプール整列巻性およびパッ
クへの装填性が劣化し、仕上製品作業性が好ましくな
い。 Ｎｏ．７は〔Ｓ〕量、〔Ｏ〕量、絞り率ともに本発明範
囲外にあり、断線の発生が多く、伸線性と溶接作業性を
満足しない。
と本発明の上限外にあるため、製品ワイヤの細線径側の
伸線性劣化と製品ワイヤのスプール整列巻性およびパッ
クへの装填性が劣化し、仕上製品作業性が好ましくな
い。 Ｎｏ．７は〔Ｓ〕量、〔Ｏ〕量、絞り率ともに本発明範
囲外にあり、断線の発生が多く、伸線性と溶接作業性を
満足しない。
【００２３】Ｎｏ．８は〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕量、〔Ｎ〕量が
本発明範囲外にあり、製品ワイヤの細線径側の伸線性と
溶接作業性、スプール整列巻性およびパックへの装填性
を満足しない。これに対しＮｏ．９〜Ｎｏ．１８は本発
明材であって、伸線性、めっき色調、溶接作業性、仕上
製品作業性の全ての調査において良好な成績が得られ
た。
本発明範囲外にあり、製品ワイヤの細線径側の伸線性と
溶接作業性、スプール整列巻性およびパックへの装填性
を満足しない。これに対しＮｏ．９〜Ｎｏ．１８は本発
明材であって、伸線性、めっき色調、溶接作業性、仕上
製品作業性の全ての調査において良好な成績が得られ
た。
【００２４】また本発明材のＮｏ．１７とＮｏ．１８は
別途７２０℃での中間焼鈍を実施し、伸線性、めっき色
調、溶接作業性と仕上製品作業性を前記と同様に調査試
験し、良好な成績が得られることを確認している。さら
に本発明材のＮｏ．１７とＮｏ．１８は熱延線径６．３
５mmφから製品ワイヤ線径０．６mmと１．２mmへと伸線
加工し、前記全ての調査項目を満足することを見極わめ
ている。
別途７２０℃での中間焼鈍を実施し、伸線性、めっき色
調、溶接作業性と仕上製品作業性を前記と同様に調査試
験し、良好な成績が得られることを確認している。さら
に本発明材のＮｏ．１７とＮｏ．１８は熱延線径６．３
５mmφから製品ワイヤ線径０．６mmと１．２mmへと伸線
加工し、前記全ての調査項目を満足することを見極わめ
ている。
【００２５】なお、溶着金属の確性試験においても本発
明材は優れた結果であった。
明材は優れた結果であった。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスシー
ルドアーク溶接用ソリッドワイヤによれば、熱延鋼線径
４．５〜６．５mmから製品ソリッドワイヤ径０．６〜
２．０mmまで伸線加工する時、伸線速度が５００ｍ／ｍ
ｉｎ以上の高速度で伸線加工しても断線の発生は皆無
で、生産効率よく、製品品質に優れたソリッドワイヤの
製造が可能になり、市場の旺盛な需要に充分に対応で
き、安定した品質のソリッドワイヤの供給に寄与でき
る。
ルドアーク溶接用ソリッドワイヤによれば、熱延鋼線径
４．５〜６．５mmから製品ソリッドワイヤ径０．６〜
２．０mmまで伸線加工する時、伸線速度が５００ｍ／ｍ
ｉｎ以上の高速度で伸線加工しても断線の発生は皆無
で、生産効率よく、製品品質に優れたソリッドワイヤの
製造が可能になり、市場の旺盛な需要に充分に対応で
き、安定した品質のソリッドワイヤの供給に寄与でき
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱延鋼線の絞り率と伸線性（断線の発生状況）
との関係を示した図である。
との関係を示した図である。
【図２】〔Ｓ〕含有量と熱延鋼線の絞り率との関係を示
した図である。
した図である。
【図３】〔Ｏ〕含有量と熱延鋼線の絞り率との関係を示
した図である。
した図である。
【図４】〔Ｎ〕含有量と製品ワイヤ線径別の伸線性を示
した図である。
した図である。
【図５】〔Ｃｒ＋Ｎｉ〕含有量と製品ワイヤ線径別の伸
線性を示した図である。
線性を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 絞り率：６５％以上、線径：４．５〜
６．５mmの熱延鋼線であって、重量％でＣ：０．０２〜
０．１２％、Ｓｉ：０．５０〜１．２０％、Ｍｎ：１．
３０〜２．００％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、
Ｏ：０．００３０〜０．０１５０％を含有し、かつＮ：
０．０１０％以下、Ｃｒ＋Ｎｉ：０．３５％以下とし、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする
Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34370191A JPH05177382A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34370191A JPH05177382A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177382A true JPH05177382A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18363586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34370191A Pending JPH05177382A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05177382A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8365581B2 (en) | 2005-10-12 | 2013-02-05 | Airbus Operations Gmbh | Valve for a leak detector |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP34370191A patent/JPH05177382A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8365581B2 (en) | 2005-10-12 | 2013-02-05 | Airbus Operations Gmbh | Valve for a leak detector |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4538914B2 (ja) | 極薄鋼板用熱延鋼板の製造方法 | |
| KR960007431B1 (ko) | 캔용강판 및 그 제조방법 | |
| CN110753597A (zh) | 电弧焊方法及实芯焊丝 | |
| JP6715622B2 (ja) | ソリッドワイヤ | |
| CN112388202B (zh) | 焊丝药芯和焊丝、焊丝的制备方法和焊接方法 | |
| JP5038853B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JPH05305476A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP3941528B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JP3951593B2 (ja) | Ｍａｇ溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いたｍａｇ溶接方法 | |
| JPH05177382A (ja) | Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ系ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP5480705B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用銅めっきソリッドワイヤ | |
| WO2022050014A1 (ja) | アーク溶接方法 | |
| JPS62296993A (ja) | Ｍａｇパルス高速溶接用鋼ワイヤ | |
| JP4657186B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP2544142B2 (ja) | メカニカル・デスケ−リング性良好な鋼線材 | |
| CN110936058A (zh) | 一种非熔化极堆焊绞股焊丝及其制备工艺 | |
| JP2015167991A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP6928641B2 (ja) | ソリッドワイヤ | |
| JPH0451274B2 (ja) | ||
| JPH04322895A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤの原線 | |
| JPH1080789A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ワイヤおよびその製造方法 | |
| JP2005246386A (ja) | 隅肉溶接方法 | |
| JP4197375B2 (ja) | エンドレス圧延性と成形性に優れた極低炭素鋼 | |
| JP3867000B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤおよびその原線 | |
| JPH0242039B2 (ja) |