JPH05163008A - 炭素材用原料粉の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、高密度で、放電加工性の良
好な特殊炭素材用の原料粉の製造方法を提供する。 【構成】 炭素材質原料を熱処理して得られる生
成物であり、揮発分が２０重量％以下で３重量％以上で
あり、かつ平均粒度が１５〜２０μｍにおけるトルエン
可溶分が１０重量％以下で１重量％以上である熱処理生
成物のうち、赤外線吸収スペクトルの炭素と酸素の二重
結合（Ｃ＝Ｏ）の伸縮振動に由来する特定の条件を満足
するものを微粉砕することを特徴とする炭素材用原料粉
の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は高密度特殊炭素材の原料
粉として有用な原料粉の製造方法に関するものである。
さらに詳しくは高密度でかつ放電加工特性が良い特殊炭
素材用原料粉の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来特殊炭素材はピッチコークス又は石
油コークスを所定の割合に粒度配合した粒と粉を加熱、
混合しながらバインダーピッチを適当量添加ねつ合後、
成形して製造される。さらにこの生成形体を焼成、黒鉛
化後、加工して製品である特殊炭素材を製造している。

【０００３】また最近ピッチを熱処理後、溶剤で処理し
て得たメソカーボンマイクロビーズを成形して特殊炭素
材を製造する方法も報告されている。

【発明が解決しようとする課題】これらの方法は製品の
嵩密度が低い、強度が低い等製品の特性が不十分であ
り、また工程が複雑で製品コストが高い等の課題があ
り、低コストで特性の良い特殊炭素材の出現が望まれて
いた。

【０００４】また近年炭素材は放電加工用電極としての
利用が注目され、需要が急増の傾向にあるが、従来の炭
素材では放電加工特性が不十分であり、もっと放電加工
特性の良い炭素材、特に放電加工時の消耗率が低い炭素
材が要求されている。またメソカーボンから製造した炭
素材では工程が複雑なためにコストが高く、製造コスト
がもっと低くて高特性のものが求められている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らはか
かる状況に鑑み、高強度でかつ放電特性の良い特殊炭素
材を製造すべく鋭意検討した結果、炭素質原料を熱処理
し、ある特性を持つ原料となし、微粉砕して成形後、製
品とすると高特性となることを見出し、本発明に到達し
た。すなわち本発明の要旨は、炭素質原料を熱処理して
得られる熱処理生成物であり、揮発分（ＶＭ）が２０％
以下でかつ３％以上であり、平均粒度が１５〜２０μｍ
におけるトルエン可溶分（ＴＳ）が１０％以下でかつ１
％以上であるもののうち、赤外吸収スペクトルによる炭
素と酸素の二重結合（Ｃ＝Ｏ）に由来するピークが、下
記に示す条件（１）ないし（４）の少なくとも一つを満
足するものを微粉砕することを特徴とする炭素材用原料
粉の製造法にある。

【０００６】（１）１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−
１をベースとした１７００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結
合に由来する赤外吸収スペクトルのピークと１６６５ｃ
ｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ
−１付近のＣ＝Ｃ二重結合に由来するピークの比が０．
２５以下である熱処理生成物。

【０００７】（２）下記に示す赤外吸収スペクトルの比
における上記熱処理生成物と該炭素質原料の比が、すな
わち炭素質原料から熱処理生成物への変化率が４．０以
下である熱処理生成物。

【０００８】記；１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１
をベースとした１７００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結合
に由来する赤外吸収スペクトルのピークと１６６５ｃｍ
−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−
１付近のＣ＝Ｃ二重結合に由来するピークの比。

【０００９】（３）１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−
１をベースとした１７４０ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結
合に由来する赤外吸収スペクトルのピークと１６６５ｃ
ｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ
−１付近のＣ＝Ｃ二重結合に由来するピークの比が０．
０６以下である熱処理生成物。

【００１０】（４）実質的に１７７７ｃｍ−１付近のＣ
＝Ｏ二重結合に由来するピークがない熱処理生成物。 以下、本発明を詳細に説明する。まず、本発明における
炭素質原料は石炭乾留時に副生するコールタール又はこ
れより得られるコールタールピッチ、およびこれらの熱
処理生成物、石油系重質油およびそれらを熱処理したも
の、またそれらの水添生成物、それらの熱処理生成物、
及びナフタリン等の低分子化合物を重縮合して得られる
ピッチまたそれらのの熱処理生成物、さらにはこれらを
溶剤で処理して得られた重質成分及びそれらの熱処理生
成物等が含まれる。またさらにはピッチ類、生コークス
等を混合したもの、さらにはカーボンブラック、仮焼コ
ークス等の微粉末、活性炭等を混合したものでも良く、
さらにはそれらを熱処理したものでも良く、通常ディレ
ードコーカー、オートクレーブ等により３５０〜４８０
℃、１〜７２時間程度熱処理することで得られる。

【００１１】又、該炭素質原料の揮発分（ＶＭ）は４０
重量％を越えたものも使用できるが、４０重量％を越え
ると目標の物性に調整する時間が長く、処理能力が落
ち、コストが高くなるので該原料のＶＭは４０重量％以
下が望ましく、さらには３５％以下が好ましく、最も好
ましくは３０％以下である。

【００１２】またこれらの原料はトルエン可溶分（Ｔ
Ｓ） （γ−レジン量）が高過ぎると低沸点留分が多
く、融着するために熱処理効率が悪いので該原料のγ−
レジン量は４０％以下が望ましく、さらには３５％以下
が好ましく、最も好ましくは３０％以下である。

【００１３】本発明において、該炭素質原料の熱処理は
通常、２００〜３５０℃、０．５〜４８時間程度で行な
われるが、処理を均一にまた効率良く行うためには機械
的エネルギーを付与した方が良い。機械的エネルギーと
しては撹拌、超音波等が挙げられる。また熱処理は不活
性ガス中（アルゴン、窒素等）、自生圧下で行っても良
いが、空気の存在下でも行われる。

【００１４】本発明において目的とする熱処理生成物
は、ＶＭが３％以上、２０重量％以下であって、また平
均粒度が１５〜２０μｍにおけるトルエン可溶分（Ｔ
Ｓ）が１０％以下でかつ１％以上のものである。該熱処
理生成物のＶＭが２０％を超えると焼成時の重量減が大
き過ぎ、特性が低下する、焼成時に割れる等の問題があ
る。また３％未満では燒結性が低下して特性がでない。

【００１５】また上記の熱処理生成物は、これを粉砕し
て平均粒度が１５〜２０μｍとした時のＴＳ量が１０重
量％以下であり、かつ１重量％以上であるのが好まし
い。ＴＳ量を１０重量％以下とすることにより成形体焼
成時の発泡割れの傾向が低下し、また１重量％以上とす
ることにより燒結性が向上する。

【００１６】またさらには赤外線吸収スペクトルにおけ
る炭素と酸素の二重結合（Ｃ＝Ｏ）に由来するピークが
ある範囲以下のものが好ましい。すなわち熱処理が進む
と高分子化反応を起こし固化し溶触しなくなり、接着性
が悪くなってくる。特に酸素の存在した状態で熱処理が
進むと不融化反応を生じ、炭素質粉末の燒結性が減少
し、接着しなくなり、生成した炭素材の特性が悪化して
しまうので該炭素質粉末中の酸素量はある範囲以下のも
のが好ましい。すなわち該炭素質粉末中の酸素量が多い
ほど、不融化反応が進んでおり、燒結性が低下するもの
である。また該炭素質粉末中の酸素量が少ないものはそ
れほど不融化は進んでおらず、燒結性は保持しているの
で好ましい。すなわちピッチ等のれき青物の赤外吸収ス
ペクトルにおいて炭素と酸素の二重結合（Ｃ＝Ｏ）に由
来する伸縮振動は１７００、１７４０、１７７７ｃｍ−
１付近にピークが存在するので、炭素と酸素の二重結合
のピークを１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベー
スとした１７００、１７４０、１７７７ｃｍ−１付近の
ピークの高さで示す。ピークの高さはＫＢｒに対するサ
ンプルの濃度で変わるので１６６５ｃｍ−１と１５４０
ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｃ
二重結合に由来するピーク高さとの比で炭素と酸素の二
重結合のピークを示すと１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃ
ｍ−１をベースとした１７００、１７４０付近の炭素と
酸素の二重結合に由来する赤外吸収スペクトルのピーク
と１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした
１６００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｃ二重結合に由来するピー
クの比がそれぞれ０．２５以下、０．０６以下、また１
７７７ｃｍ−１についてはそのピークが存在しない熱処
理生成物が好ましい。

【００１７】また該炭素質原料はそれのみでは発泡して
割れる等の問題があるので、炭素質原料を熱処理して燒
成時に割れないように調整して特性が出現するようにす
る必要があるが、この炭素質原料から熱処理生成物への
炭素と酸素の二重結合の変化率で示すと１７９０ｃｍ−
１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７００ｃｍ−１
付近の炭素と酸素の二重結合に由来する赤外吸収スペク
トルのピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１を
ベースとした１６００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｃ二重結合に
由来するピークの比において、上記熱処理生成物と該炭
素質原料の比が、すなわち炭素質原料から熱処理生成物
への変化率が４．０以下となる条件で熱処理するのが好
ましい。

【００１８】また該ピークの比はベースの取り方によっ
ても異なるが、１７２５ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１を
ベースとした時は１７００ｃｍ−１のピークは０．２０
以下の熱処理生成物が好ましい。また上記熱処理生成物
と該炭素質原料の比については、すなわち炭素質原料か
ら熱処理生成物への変化率は０．７０以下となる条件で
熱処理するのが好ましい。

【００１９】一般に１７００ｃｍ−１付近のピークはケ
トン基に由来するものであり、１７４０ｃｍ−１付近の
ピークはエステル基に由来するものであり、また１７７
７ｃｍ−１付近のピークはラクトン類に由来するもので
あるといわれており、不融化反応の進展とともに１７０
０、次いで１７４０、さらには１７７７ｃｍ−１付近の
ピークが増加してくる。これらの酸素結合はそれぞれあ
る範囲以下のものが望ましい。

【００２０】またこれらの該熱処理生成物は一種でも使
用できるが、二種類以上のものを混合して使用すること
もできる。これらの熱処理生成物は常法に従い、微粉砕
して原料粉を得ることができる。良好な成形品を得るた
めには原料粉の平均粒度は１００μｍ以下が望ましい
が、製品の均一性をさらに向上させるためには好ましく
は５０μｍ以下、さらに好ましくは３０μｍ以下、最も
好ましくは２０μｍ以下に微粉砕するのが望ましい。

【００２１】特殊炭素材を製造するための成形は通常の
モールド成形、冷間等方圧成形等が用いられる。また燒
成は不活性ガス中、コークスブリーズ中いずれでも可能
であり、８００〜１０００℃の温度でなされる。さらに
黒鉛化はタンマン炉、アチソン炉、誘導加熱等の常法が
使用でき、通常２０００〜３０００℃でなされる。

【００２２】

【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。

【実施例１】コールタールピッチをディレードコーカー
で熱処理して得たＶＭが２０．５％で、かつγレジン量
が２４．４％の炭素質原料を空気の存在下で熱処理を行
なった。熱処理生成物のＶＭは１３．６％であり、γレ
ジン量は５．１％であった。また生成物の赤外吸収スペ
クトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベース
とした１７００ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−
１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１
付近のピークの比は０．０８であった。

【００２３】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、放
電加工時の消耗率は０．８％であった。

【００２４】

【実施例２】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．４％であり、γレジン
量は５．０％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７００ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比において、熱処理生成物
と該炭素質原料とのピークの比は１．５４であった。

【００２５】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で焼成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、放
電加工時の消耗率は０．８％であった。

【実施例３】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．８％であり、γレジン
量は５．３％である熱処理生成物を得た。

【００２６】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７４０
ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃ
ｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のピークの
比は０．０であった。

【００２７】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で焼成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６μ
ｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を得
た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃まで
焼成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形体
を得た。

【００２８】該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、
放電加工時の消耗率は０．８％であった。

【実施例４】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．９％であり、γレジン
量は５．２％である熱処理生成物を得た。

【００２９】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７７７
ｃｍ−１付近のピークは検出されなかった。この生成物
を微粉砕して、平均粒度を１６μｍとしたものをモール
ドプレスにて成形して成形体を得た。この生成形体をコ
ークスブリーズ中１０００℃まで焼成後、タンマン炉で
２８００℃まで黒鉛化して成形体を得た。

【００３０】該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、
放電加工時の消耗率は０．８％であった。

【実施例５】コールタールピッチをディレードコーカー
で熱処理して得たＶＭが２０．６％で、かつγレジン量
が２１．１％の炭素質原料を空気の存在下で熱処理を行
なった。熱処理生成物のＶＭは１３．５％であり、γレ
ジン量は４．５％であった。また生成物の赤外吸収スペ
クトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベース
とした１７００ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−
１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１
付近のピークの比は０．１２であった。

【００３１】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、放
電加工時の消耗率は０．５％であった。

【００３２】

【実施例６】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．７％であり、γレジン
量は４．６％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７００ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比において、熱処理生成物
と該炭素質原料とのピークの比は２．２５であった。

【００３３】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、放
電加工時の消耗率は０．５％であった。

【実施例７】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．９％であり、γレジン
量は５．４％である熱処理生成物を得た。

【００３４】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７４０
ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃ
ｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のピークの
比は０．０であった。

【００３５】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１６
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、放
電加工時の消耗率は０．５％であった。

【実施例８】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１３．４％であり、γレジン
量は４．７％である熱処理生成物を得た。

【００３６】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７７
７ｃｍ−１付近のピークは検出されなかった。この生成
物を微粉砕して、平均粒度を１６μｍとしたものをモー
ルドプレスにて成形して成形体を得た。この生成形体を
コークスブリーズ中１０００℃まで燒成後、タンマン炉
で２８００℃まで黒鉛化して成形体を得た。

【００３７】該黒鉛成形体の嵩密度は１．９３であり、
放電加工時の消耗率は０．５％であった。

【比較例１】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．４％であり、γレジン
量は６．０の熱処理生成物を得た。この生成物の赤外吸
収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１を
ベースとした１７００ｃｍ−１付近のピークと１６６５
ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃ
ｍ−１付近のピークの比は０．２８であった。

【００３８】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１７
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７７であり、放
電加工時の消耗率は３．５％であった。

【比較例２】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．２％であり、γレジン
量は５．９％である熱処理生成物を得た。

【００３９】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７００
ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃ
ｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のピークの
比において、熱処理生成物と該炭素質原料とのピークの
比は５．０４であった。この生成物を微粉砕して、平均
粒度を１７μｍとしたものをモールドプレスにて成形し
て成形体を得た。この生成形体をコークスブリーズ中１
０００℃まで燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛
化して成形体を得た。

【００４０】該黒鉛成形体の嵩密度は１．７７であり、
放電加工時の消耗率は３．５％であった。

【比較例３】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．４％であり、γレジン
量は６．１％である熱処理生成物を得た。

【００４１】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７４０
ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃ
ｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のピークの
比は０．０８であった。

【００４２】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１７
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７７であり、放
電加工時の消耗率は３．５％であった。

【００４３】

【比較例４】実施例１と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．６％であり、γレジン
量は６．２％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７７７ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比は０．０２であった。

【００４４】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１７
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７７であり、放
電加工時の消耗率は３．５％であった。

【比較例５】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．４％であり、γレジン
量は７．４％の熱処理生成物を得た。

【００４５】この生成物の赤外吸収スペクトルの１７９
０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとした１７００
ｃｍ−１付近のピークと１６６５ｃｍ−１と１５４０ｃ
ｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のピークの
比は０．３５であった。

【００４６】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１８
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７９であり、放
電加工時の消耗率は９．７％であった。

【００４７】

【比較例６】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．６％であり、γレジン
量は７．５％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７００ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比において、熱処理生成物
と該炭素質原料とのピークの比は６．１１であった。

【００４８】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１８
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７９であり、放
電加工時の消耗率は９．７％であった。

【００４９】

【比較例７】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．２％であり、γレジン
量は７．１％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７４０ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比は０．０７であった。

【００５０】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１８
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７９であり、放
電加工時の消耗率は９．７％であった。

【００５１】

【比較例８】実施例５と同じ炭素質原料を空気の存在下
で熱処理を行ない、ＶＭが１４．２％であり、γレジン
量は６．１％である熱処理生成物を得た。この生成物の
赤外吸収スペクトルの１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ
−１をベースとした１７７７ｃｍ−１付近のピークと１
６６５ｃｍ−１と１５４０ｃｍ−１をベースとした１６
００ｃｍ−１付近のピークの比は０．０４であった。

【００５２】この生成物を微粉砕して、平均粒度を１８
μｍとしたものをモールドプレスにて成形して成形体を
得た。この生成形体をコークスブリーズ中１０００℃ま
で燒成後、タンマン炉で２８００℃まで黒鉛化して成形
体を得た。該黒鉛成形体の嵩密度は１．７９であり、放
電加工時の消耗率は９．７％であった。

【００５３】

【比較例９】市販の放電加工用特殊炭素材（黒鉛成形
体）の嵩密度、放電加工時の消耗率はそれぞれ１．８
４、４．４％であった。

【発明の効果】以上述べたように本発明による原料粉を
用いて製造した炭素材は従来方法による炭素材よりも嵩
密度が高く、放電加工時の消耗率が低い等放電加工特性
が良好となり、また従来方法に比べて混合、ねつ合の工
程が省略でき、コストも低減できるものである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 炭素質原料を熱処理して得られる生成
   物であり、揮発分が２０重量％以下で３重量％以上であ
   り、かつ平均粒度が１５〜２０μｍにおけるトルエン可
   溶分が１０重量％以下で１重量％以上である熱処理生成
   物のうち、赤外吸収スペクトルの炭素と酸素の二重結合
   （Ｃ＝Ｏ）の伸縮振動に由来する下記に示す条件（１）
   ないし（４）の少なくとも一つを満足するものを微粉砕
   することを特徴とする炭素材用原料粉の製造方法。 （１）１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースと
   した１７００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結合に由来する
   赤外吸収スペクトルのピークと１６６５Ｃｍ−１と１５
   ４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のＣ
   ＝Ｃ二重結合に由来するピークの比が０．２５以下であ
   る熱処理生成物。 （２）下記に示す赤外吸収スペクトルの比における上記
   熱処理生成物と該炭素質原料の比が、すなわち炭素質原
   料から熱処理生成物への変化率が４．０以下である熱処
   理生成物。 記；１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースとし
   た１７００ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結合に由来する赤
   外吸収スペクトルのピークと１６６５ｃｍ−１と１５４
   ０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のＣ＝
   Ｃ二重結合に由来するピークの比。 （３）１７９０ｃｍ−１と１６６５ｃｍ−１をベースと
   した１７４０ｃｍ−１付近のＣ＝Ｃ二重結合に由来する
   赤外吸収スペクトルのピークと１６６５ｃｍ−１と１５
   ４０ｃｍ−１をベースとした１６００ｃｍ−１付近のＣ
   ＝Ｃ二重結合に由来するピークの比が０．０６以下であ
   る熱処理生成物。 （４）実質的に１７７７ｃｍ−１付近のＣ＝Ｏ二重結合
   に由来するピークがない熱処理生成物。