JPH0516006A - 高速回転シリンダのピストン周面の封止装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 軸心回りに高速回転するシリンダに挿入した
ピストンの周面をＯリングによって確実に封止する。 【構成】 シリンダ１０とピストン１１との摺動隙間Ｃ
を封止するＯリング４６を設ける。上記ピストン１１の
外周面１１ａに形成した溝４１の幅寸法Ｅを、Ｏリング
４６の太さＷとほぼ同じ値に設定する。その溝４１の深
さ寸法Ｆと摺動隙間Ｃとの合計寸法を、同上Ｏリング４
６の太さＷよりも大きい値に設定する。上記の溝４１の
底部空間４１ｃを高圧室１２に連通させる。上記の溝４
１の上側の隅肉部４１ａに、Ｏリング４６の上周面に接
当する押圧面４１ｄを設ける。シリンダ１０及びピスト
ン１１の高速回転時には、Ｏリング４６は、遠心力によ
ってシリンダ内周面１０ｂに強力に接当すると共に上下
に膨出して、溝４１の上壁及び下壁にも強力に接当す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、例えばマシニングセ
ンタのスピンドルのように軸心回りに高速回転する機械
要素に取り付けるシリンダ装置に関し、さらに詳しくい
えば、シリンダに挿入したピストンの周面を封止する装
置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、ピストン周面の封止装置では、
ピストンの外周面に断面視で矩形状のＯリング溝を形成
し、そのＯリング溝に装着したゴム製Ｏリングによって
シリンダ内周面とピストン外周面との間の摺動隙間を封
止してある。上記の溝の幅寸法はＯリングの太さよりも
大きい値に設定してある。また、その溝の深さ寸法と上
記の摺動隙間との合計寸法は、Ｏリングの太さよりも小
さい値に設定してある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来構造の封止装
置は、マシニングセンタのスピンドルのように高速回転
するものには採用できなかった。即ち、シリンダ及びピ
ストンの高速回転時にはＯリングに強力な遠心力が作用
するので、そのＯリングが溝底壁から離間してしまう。
その結果、ピストンの一端側の高圧室内の流体が、Ｏリ
ングと溝側壁との間を通って他端側の低圧室へ漏れやす
くなるのである。本発明は、高速回転シリンダのピスト
ン周面を確実に封止することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、例えば、図１と図８、又は図９から図１
１の各図に示すように、封止装置を次のように構成し
た。

【０００５】(請求項１の発明)軸心回りに高速回転され
るシリンダ１０内にピストン１１を挿入し、そのピスト
ン１１の第１端側に低圧室１３を設けると共に第２端側
に高圧室１２を設け、同上ピストン１１の外周面１１ａ
に第１溝４１を形成し、この第１溝４１に挿入した第１
シール部材４６によって上記シリンダ１０とピストン１
１との間の摺動隙間Ｃを封止可能に構成した、高速回転
シリンダのピストン周面の封止装置において、上記の第
１溝４１の幅寸法Ｅを、上記の第１シール部材４６のシ
ール幅Ｗwとほぼ同じ値に設定し、上記の第１溝４１の
深さ寸法Ｆと前記の摺動隙間Ｃとの合計寸法を、同上の
第１シール部材４６のシール高さＷhよりも大きい値に
設定し、上記の第１溝４１に、前記の高圧室１２に連通
する底部空間４１ｃを形成し、上記の第１溝４１の第１
端側の隅肉部４１ａに、上記の第１シール部材４６の第
１端側の周面に接当する押圧面４１ｄを設けた。

【０００６】(請求項２の発明)上記の請求項１の構成に
おいて、上記の第１溝４１よりも第１端側で上記ピスト
ン１１の外周面１１ａに第２溝４２を形成し、この第２
溝４２に装着した第２シール部材４５によって前記の摺
動隙間Ｃを封止可能に構成し、上記の第２溝４２の幅寸
法Ｇを、第２シール部材４５のシール幅Ｖwよりも大き
い値に設定し、上記の第２溝４２の深さ寸法Ｈと前記の
摺動隙間Ｃとの合計寸法を同上の第２シール部材４５の
シール高さＶhよりも小さい値に設定した。なお、上記
の各構成において、シール部材４６・４５としては、ゴ
ム等の弾性部材で構成したＯリングやＸリングなどが考
えられる。

【０００７】

【作用】本発明は、例えば図１と図８に示すように、次
のように作用する。 (請求項１の発明)図１は、シリンダ１０及びピストン１
１が低速回転または回転停止している状態を示し、図８
は、これらシリンダ１０とピストン１１とが高速回転し
ている状態を示している。図１において、高圧室１２に
圧力が発生してない状態では、第１シール部材４６は、
押圧面４１ｄによって下外向きに押圧されて、シリンダ
１０の内周面１０ｂに軽く接当している。

【０００８】高圧室１２内の圧力が上昇すると、その圧
力が第１溝４１の底部空間４１ｃにも作用する。これに
より、第１シール部材４６が、内側受圧幅Ｐと外側受圧
幅Ｑとの差に相当する差圧力によって外向きに押圧され
て、第１溝４１の上壁にも軽く接当し、摺動隙間Ｃを封
止する。

【０００９】図８に示すように、シリンダ１０及びピス
トン１１の高速回転時には、第１シール部材４６に強力
な遠心力が作用する。すると、第１シール部材４６は、
その遠心力によってシリンダ内周面１０ｂに強力に押圧
されることによって上下に膨出して、第１溝４１の上壁
及び下壁に強力に封止接当する。これにより、高圧室１
２内の流体Ｌが上側の低圧室１３へ漏れ出るのを確実に
防止する。従って、高速回転状態であっても、高圧室１
２内を高い圧力に保持できる。

【００１０】(請求項２の発明)第２シール部材４５は次
のように作用する。図１に示す前記の低速回転状態又は
回転停止状態において、何らかの原因で上記の第１シー
ル部材４６の上側へ流体Ｌが漏れ出た場合には、その漏
れ出た流体Ｌの圧力によって第２シール部材４５がシリ
ンダ内周面１０ｂと第２溝４２の上壁に封止接当する。
これにより、高圧室１２から低圧室１３への漏れ出しを
確実に防止できる。この場合、両シール部材４６・４５
の間に圧力流体が閉じ込められることがあっても、高圧
室１２を圧抜き操作した時に、その閉じ込められた圧力
流体によって第１シール部材４６が右下向きに押圧され
て、その第１シール部材４６とシリンダ内周面１０ｂと
の封止面が自動的に開放されるので、ピストン１１の摺
動移動が妨げられることはない。

【００１１】

【実施例】

(第１実施例)図１から図８は、第１実施例を示し、本発
明の封止装置をマシニングセンタのツールロック装置に
適用したものを例示してある。図２と図３に示すよう
に、立形マシニングセンタ２１の主軸頭２２に固定した
ケーシング２３内で、主軸(スピンドル)２４が複数のベ
アリング２５で回転自在に支承されるとともにモータ２
６によって高速度で回転駆動される。その主軸２４に
は、ドローバー２８が上下摺動自在に内嵌され、そのド
ローバー２８の下部にコレット２９を連結してある。

【００１２】主軸２４にツールホルダ３０をクランプす
る時には、主軸２４に対してドローバー２８を複数の皿
バネ３１によって上側へ弾圧するとともにコレット２９
を縮径上昇させ、プルボルト３２を介してツールホルダ
３０を主軸２４のホルダ受け面２４ａにクランプする。
なお、符号３３はツールである。これに対して、ツール
ホルダ３０のアンクランプ時には、空油圧ブースタ３４
の出力部３５の押し下げ力によってドローバー２８を皿
バネ３１に抗して下降駆動するとともにコレット２９を
拡径下降させて、ツールホルダ３０の抜き取りを許容さ
せるのである。

【００１３】上記の構成において、ツールホルダ３０を
上記クランプ状態に保持するためのクランプ保持装置８
とこれを切換え操作する切換え装置９とが主軸２４の上
側に設けられる。上記クランプ保持装置８のシリンダ１
０は主軸２４の上部にネジ止め固定される。また、上記
の切換え装置９はシリンダ１０の内部空間に設けられて
いる。なお、空油圧ブースタ３４において、符号３６は
圧縮空気供給ノズルである。また、ドローバー２８内に
はエアーブロー用流路３９が貫通形成されており、その
流路３９の上端部がブースタ３４の出力部３５内のエア
ー供給孔４０に連通可能になっている。

【００１４】図４の模式図と図５から図７において、上
記のクランプ保持装置８と切換え装置９とを具体的に説
明する。クランプ保持装置８は、筒状ピストン１１と筒
状ピストンロッド４３とを、それぞれ上下のシール部材
４５・４６と４７・４８とによって、シリンダ１０内に液
密摺動自在に挿入してなる。ピストン１１とピストンロ
ッド４３は、筒状の押圧具４９・ワッシャ５０・ナット
５１を順に介してドローバー２８に固定される。ピスト
ン１１の下側(第２端側)に高圧室である液封室１２が形
成され、ピストン１１の上側(第１端側)に低圧室である
液給排室１３が形成される。両室１２・１３には、シリ
ンダ１０の上壁１０ａに設けた給油孔５３からオイルＬ
が供給されている。

【００１５】上記の給油孔５３及びそのプラグ５４は、
ピストン１１の軸心対称に複数箇所設けて、回転バラン
スがとれるようにしてある。上記ピストン１１及びピス
トンロッド４３のシール部材のうちで、液封室１２に近
い側の第１シール部材４６・４７は、中・高速回転用の
シール部材として機能し、液封室１２から遠い側の第２
シール部材４５・４８は、低速回転用または回転停止中
用のシール部材として機能するように構成してある。

【００１６】前記の切換え装置９は、ピストン１１内に
形成されて上下の両室１２・１３を連通する連通路１４
と、この連通路１４に介装した逆止弁５６を備えてな
る。即ち、ピストン１１の軸心回りに形成した環状の連
通路１４に環状の逆止弁室５７と逆止弁座５８とが下か
ら順に形成される。逆止弁座５８は、押圧具４９の途中
高さ部に下向きに配置されている。逆止弁室５７に上下
方向へ液密摺動に挿入した逆止弁体５９が逆止バネ６０
によって逆止弁座５８に閉弁弾圧される。

【００１７】また、押圧具４９の上部に、筒状のアンク
ランプ用入力部材６３が、シリンダ１０の上壁１０ａを
貫通して上下方向へ液密摺動自在に外嵌される。その入
力部材６３は、復帰バネ６７によってワッシャ５０へ弾
圧されて、前記のブースタ出力部３５に対面させてあ
る。さらに、その入力部材６３の下部に逆止弁体用開弁
具６６が固定される。その開弁具６６は、ブースタ出力
部３５の押し下げ力によって復帰バネ６７に抗して下降
駆動されて、逆止弁体５９を逆止弁座５８から離間させ
る。そして、上記の押圧具４９の途中高さ部に設けたア
ンクランプ用入力部６９と上記の入力部材６３との間の
接当隙間であるアンクランプ開始用ストロークＭは、開
弁具６６と逆止弁体５９との間の接当隙間である開弁開
始用ストロークＮよりも大きい値に設定してある。

【００１８】また、液給排室１３のオイル貯溜用横断面
積は、ストレートに形成したシリンダ１０内に押圧具４
９や入力部材６３を装着してあるため、液封室１２の横
断面積よりも小さくなっているが、シリンダ上壁１０ａ
に液逃し室７１を形成することにより、横断面積の不足
分を補っている。この液逃がし室７１も、ピストン11の
軸心対称に複数箇所設けてある。さらに、前記の開弁具
６６からシリンダ内周面１０ｂへ向けて、気液混合防止
用の円盤状仕切り壁７３が突設される。

【００１９】上記のバネクランプ１は、次のように作動
する。図５のクランプ状態では、ブースタ出力部３５が
上昇復帰して、ドローバー２８が皿バネ３１(図３又は図
４参照)によってクランプ位置Ｘに上昇弾圧され、アン
クランプ用入力部材６３及び開弁具６６が復帰バネ６７
によって上昇位置に弾圧されている。これにより、逆止
弁体５９が逆止バネ６０によって逆止弁座５８に閉弁接
当し、液封室１２にオイルＬが密封されて、クランプ保
持装置８がロック状態Ｒになっている。

【００２０】上記クランプ状態で主軸２４が高速度で回
転駆動され、ワークに機械加工がなされる。ここで、ツ
ール３３(図３参照)の送り速度・回転数・切り込み量等
の加工条件とワークの材質とが合わなかった場合や、ポ
ケット加工時等の切粉のからまりによってツールの切削
性能が悪化した場合には、ツール３３に皿バネ３１の弾
圧力よりも大きい引き下げ力が働いて、ドローバー２８
及びピストン１１を引き下げようとする。すると、液封
室１２の内圧が上昇してピストン１１の引き下げを阻止
し、ドローバー２８をクランプ位置Ｘに保持する。これ
により、ツールホルダ３０が主軸２４のホルダ受け面２
４ａから脱落することを強力に防止するのである。

【００２１】そして、主軸２４の回転中には、図５中の
二点鎖線図Ｋで示すように、液給排室１３内のオイルが
遠心力によってシリンダ１０の周壁に押圧される。しか
し、逆止弁体５９の上側空間が気相部(エアー部)と連通
するのを前記の仕切り壁７３が阻止することにより、液
給排室１３内のエアーが液封室１２内のオイルＬに混入
することを防止する。これにより、液封室１２内のオイ
ルＬの非圧縮性が損なわれることを防止でき、クランプ
保持の機能を良好に保てる。

【００２２】ツールの交換時には、上記の図５のクラン
プ状態で主軸２４の回転を止めた後、図６の切換え過渡
状態を経て、図７のアンクランプ状態に切り換える。即
ち、図５のクランプ状態において、図外のブースタ３４
を駆動してブースタ出力部３５を下降駆動することによ
り、その出力部３５が入力部材６３を下降駆動し始め
る。すると、その入力部材６３は、まず、接当隙間Ｎだ
け下降して逆止弁体５９に接当し、次いで、逆止弁体５
９を押し下げて逆止弁座５８から離間させ、液封室１２
の密封を解除してクランプ保持装置８をアンロック状態
Ｕに切換えながらさらに距離(Ｍ−Ｎ)だけ下降して入力
部６９に接当し、図６の切換え過渡状態に切換わる。

【００２３】引き続いて、ブースタ出力部３５によって
入力部材６３が下降駆動されることにより、図７のアン
クランプ状態に示すように、液封室１２内のオイルＬが
連通路１４を通って液給排室１３へ逃がされてピストン
１１の下降が許容され、ドローバー２８がアンクランプ
用ストロークＳだけ下降してアンクランプ位置Ｚに切換
わる。なお、図７のアンクランプ状態から図５のクラン
プ状態への切換えは、上記とは逆の手順でなされる。

【００２４】次に、前記のピストン１１の外周面１１ａ
の封止構造について、図１と図８とで説明する。図１
は、前記マシニングセンタ２１の主軸２４が低速で回転
されてシリンダ１０とピストン１１とが軸心回りに低速
で回転している状態を示している。また、図８は、これ
らシリンダ１０とピストン１１とが高速で回転している
状態を示している。

【００２５】図１において、ピストン１１の外周面１１
ａに形成した第１溝４１に、オリジナル太さＷのＯリン
グからなる第１シール部材４６が装着され、そのシール
部材４６によってシリンダ１０とピストン１１との間の
摺動隙間Ｃを封止してある。上記の第１溝４１の幅寸法
Ｅが上記シール部材４６のシール幅Ｗwとほぼ同じ値に
設定されるとともに、その溝４１の深さ寸法Ｆと摺動隙
間Ｃとの合計寸法がそのシール部材４６のシール高さＷ
hよりも大きい値に設定される。なお、第１シール部材
４６は、断面視ほぼ円形であるため、シール幅Ｗwとシ
ール高さＷhとがオリジナル太さＷに等しい値になって
いる。

【００２６】上記の第１溝４１の底部空間４１ｃが連通
路１４を介して液封室１２に連通される。さらに、上記
の溝４１の上下の隅肉部４１ａ・４１ｂのうちの上側
(第１端側)の隅肉部４１ａから押圧面４１ｄを溝４１の
中央側へ向けて突出させてある。その押圧面４１ｄが、
上記シール部材４６の周面のうちの上側の周面に封止接
当するとともに、そのシール部材４６をシリンダ１０の
内周面１０ｂへ押圧するようになっている。

【００２７】また、上記の第１溝４１よりも上側に形成
した第２溝４２に、オリジナル太さＶのＯリングからな
る第２シール部材４５が装着される。その第２溝４２
は、一般的に使用される形状であって、その幅寸法Ｇが
第２シール部材４５のシール幅Ｖwよりも大きい値に設
定されるとともに、深さ寸法Ｈと前記の摺動隙間Ｃとの
合計寸法がその第２シール部材４５のシール高さＶhよ
りも小さい値に設定される。なお、第２シール部材４５
も、断面視ほぼ円形であるため、シール幅Ｖwとシール
高さＶhとがオリジナル太さＶに等しい値になってい
る。

【００２８】シリンダ１０の低速回転状態又は回転停止
状態では、上記の各シール部材４６・４５が次のように
作動する。高圧室である液封室１２に圧力が発生してな
い通常運転時には、第１シール部材４６が第１溝４１の
上下壁とシリンダ１０の内周面１０ｂとに弾圧接当する
とともに、第２シール部材４５も第２溝４２の上壁及び
底壁とシリンダ１０の内周面１０ｂとに弾圧接当し、摺
動隙間Ｃが封止されている。

【００２９】ピストン１１に前述の引き下げ力が働いて
液封室１２内のオイルＬの圧力が上昇すると、その圧力
が連通路１４から第１溝４１の底部空間４１ｃに作用す
る。これにより、第１シール部材４６が、内側受圧幅Ｐ
と外側受圧幅Ｑとの差に相当する差圧力によって、シリ
ンダ１０の内周面１０ｂへ押圧され、摺動隙間Ｃを封止
する。なお、何らかの原因で第１シール部材４６の上側
へ圧油が漏れ出た場合には、その漏れ出た圧油を第２シ
ール部材４５が封止する。この場合、両シール部材４６
・４５の間に圧油が閉じ込められることがあっても、液
封室１２を圧抜き操作した時には、上記の閉じ込められ
た圧油によって第１シール部材４６が右下向きに押圧さ
れて、その第１シール部材４６とシリンダ１０の内周面
１０ｂとの封止面が自動的に開放されるので、ピストン
１１の摺動移動が妨げられることはない。

【００３０】図８に示すように、シリンダ１０とピスト
ン１１が高速で回転した状態では、各シール部材４５・
４６に強力な遠心力が作用するので、上側の第２シール
部材４５が第２溝４２の底壁から離間してしまう。この
ため、その第２シール部材45だけでは、第２溝４２の上
壁と第２シール部材４５との間から液封室１２内の圧力
オイルＬが上側へ漏れ出るおそれがある。これに対し
て、下側の第１シール部材４６は、上記の遠心力によっ
てシリンダ１０の内周面１０ｂに強力に押圧されること
によって上下に膨出して、第１溝４１の上壁及び下壁に
強力に封止接当する。このため、液封室１２内の圧力オ
イルＬが上側へ漏れ出ない。従って、高速回転状態であ
っても、液封室１２内を高い圧力に保持できることにな
り、クランプ保持性能を良好に保てる。

【００３１】そして、第１シール部材４６が経時変化な
どによって膨潤した場合には、その膨潤した分を第１溝
４１の底部空間４１ｃに収容することによって、そのシ
ール部材４６が摺動隙間Ｃへはみ出すのを防止できる。
従って、シーリング寿命も長い。

【００３２】なお、前記の第１溝４１の幅寸法Ｅは、高
速回転時の封止性能を確保するうえでは、第１シール部
材４６のシール幅Ｗwと同一であってもよく、また、そ
のシール幅Ｗwよりも少し大きくてもよい。しかし、低
速回転時又は回転停止時の封止性能をも確保するうえで
は、同上の図１で示したように、第１溝４１の幅寸法Ｅ
は上記シール幅Ｗwよりも小さくすることが好ましい。
これにより、前記の第２溝４２と第２シール部材４５と
を省略することも可能である。

【００３３】また、前記の図５に示すように、ピストン
ロッド４３とシリンダ１０との封止部分やピストン１１
と逆止弁体５９との封止部分なども、上記の第１溝４１
や第１シール部材４６と同様に構成されている。

【００３４】なお、本発明は、マシニングセンタだけで
なく、他の工作機械や産業機械にも適用できることはも
ちろんである。また、封止される流体は、オイルＬに代
えて、グリセリン等の他の流動性液体であってもよく、
ガス体であってもよい。

【００３５】図９から図１１は、それぞれ、第１から第
３の変形例を示し、前記の図１に相当する部分図であ
る。各変形例では、図１と同じ機能の部材には同一の符
号を付けてある。図９の第１変形例では、上端側の隅肉
部４１ａの押圧面４１ｄをほぼ直角状に形成してある。
図１０の第２変形例では、上記の押圧面４１ｄをＵ字状
に形成してある。図１１の第３変形例では、同上の押圧
面４１ｄを横Ｕ字状に形成してある。

【００３６】(第２実施例)図１２は、第２実施例を示
し、比較的に大型のマシニングセンタに使用されるクラ
ンプ保持装置８を示している。この第２実施例では、上
記の第１実施例と同じ機能の部材には原則として同一の
符号を付けてある。主軸２４の上フランジ７４にシリン
ダ１０の下部を複数のボルト７５によって固定してあ
る。また、ピストン１１とピストンロッド４３とにわた
って筒状ボルト９６が挿通される。そのボルト９６の下
部をドローバー２８の上部にネジ止めすることにより、
ピストン１１及びピストンロッド４３を筒状の押圧具４
９とドローバー２８との間に狭持固定してある。

【００３７】上記の筒状ボルト９６の上部に、切削液供
給用の回転継手９７のロータ９７ａを固定してある。マ
シニングセンタの加工運転時には、上記の回転継手９７
に圧送されてきた切削液は、実線矢印に示すように、ボ
ルト９６の上部内に設けた分配金具８１内とセンターパ
イプ８２の外側の環状液路８３とを順に流れて、前記ツ
ール３３(図３参照)に供給される。これにより、深穴加
工や重切削加工する場合にツール３３を強力に冷却でき
る。

【００３８】また、アンクランプ駆動時には、ブースタ
出力部３５がアンクランプ用入力部材６３に接当した
後、その出力部３５のエアー供給口３５ａへ圧送されて
きた圧縮空気が、破線矢印で示すように、入力部材６３
の受入れ孔６３ａから上記の分配金具８１とパイプ８２
内のエアーブロー用流路３９を順に下向きに流れて、前
記ホルダー受け面２４ａ(図３参照)を清掃する。

【００３９】さらに、逆止弁５６の逆止弁体５９とピス
トン１１との摺動隙間は、Ｘリング９８によって封止し
てある。このＸリング９８とそのリング装着用溝との寸
法関係は、前記の図１中の第１シール部材４６と第１溝
４１との寸法関係とほぼ同様に構成してある。

【００４０】

【発明の効果】本発明は、上記のように構成され作用す
ることから次の効果を奏する。 (請求項１の発明)高速回転時において、第１シール部材
は、強力な遠心力でシリンダ内周面に強力に押圧される
ことによって上下に膨出して、第１溝の上壁及び下壁に
強力に封止接当する。これにより、高圧室内の流体が低
圧室へ漏れ出るのを強力に防止できる。

【００４１】また、上記の第１シール部材は、経時変化
などによって膨潤した場合であっても、その膨潤した分
を第１溝の底部空間に収容することによって摺動隙間へ
のはみ出しを防止できるので、寿命が長い。

【００４２】(請求項２の発明)低速回転状態又は回転停
止状態において、上記の第１シール部材の封止機能が損
なわれた場合には、その漏れた流体を第２シール部材が
封止するので、高圧室から低圧室への漏れ出しを確実に
防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施例を示し、シリンダの低速回転状態を
示す図であって、図５に示すバネクランプの部分拡大図
である。

【図２】上記バネクランプを設けたマシニングセンタの
正面図である。

【図３】図２のIII−III線矢視断面図である。

【図４】図３に相当する模式図である。

【図５】上記のバネクランプのクランプ状態を示す縦断
面図である。

【図６】同上バネクランプの切換え過渡状態を示す縦断
面図である。

【図７】同上バネクランプのアンクランプ状態を示す縦
断面図である。

【図８】上記シリンダの高速回転状態を示し、図１に相
当する図である。

【図９】第１変形例を示し、図１に相当する部分図であ
る。

【図１０】第２変形例を示し、図１に相当する部分図で
ある。

【図１１】第３変形例を示し、図１に相当する部分図で
ある。

【図１２】第２実施例を示し、図５に相当する図であ
る。

【符号の説明】

１０…シリンダ、１１…ピストン、１１ａ…外周面、１
２…高圧室(液封室)、１３…低圧室(液給排室)、４１…
第１溝、４１ａ…隅肉部、４１ｃ…底部空間、４１ｄ…
押圧面、４２…第２溝、４５…第２シール部材、４６…
第１シール部材、Ｃ…摺動隙間、Ｅ…第１溝４１の幅寸
法、Ｆ…第１溝４１の深さ寸法、Ｇ…第２溝４２の幅寸
法、Ｈ…第２溝４２の深さ寸法、Ｖw…第２シール部材
４５のシール幅、Ｖh…第２シール部材４５のシール高
さ、Ｗw…第１シール部材４６のシール幅、Ｗh…第１シ
ール部材４６のシール高さ。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸心回りに高速回転されるシリンダ(１
   ０)内にピストン(１１)を挿入し、そのピストン(１１)
   の第１端側に低圧室(１３)を設けるとともに第２端側に
   高圧室(１２)を設け、同上ピストン(１１)の外周面(１
   １ａ)に第１溝(４１)を形成し、この第１溝(４１)に挿
   入した第１シール部材(４６)によって上記シリンダ(１
   ０)と上記ピストン(１１)との間の摺動隙間(Ｃ)を封止
   可能に構成した、高速回転シリンダのピストン周面の封
   止装置において、 上記の第１溝(４１)の幅寸法(Ｅ)を、上記の第１シール
   部材(４６)のシール幅(Ｗw)とほぼ同じ値に設定し、 上記の第１溝(４１)の深さ寸法(Ｆ)と前記の摺動隙間
   (Ｃ)との合計寸法を、同上の第１シール部材(４６)のシ
   ール高さ(Ｗh)よりも大きい値に設定し、 上記の第１溝(４１)に、前記の高圧室(１２)に連通する
   底部空間(４１ｃ)を形成し、 上記の第１溝(４１)の第１端側の隅肉部(４１ａ)に、上
   記の第１シール部材(４６)の第１端側の周面に接当する
   押圧面(４１ｄ)を設けた、 ことを特徴とする高速回転シリンダのピストン周面の封
   止装置。
2. 【請求項２】 請求項１の高速回転シリンダのピストン
   周面の封止装置において、 上記の第１溝(４１)よりも第１端側で上記ピストン(１
   １)の外周面(１１ａ)に第２溝(４２)を形成し、この第
   ２溝(４２)に装着した第２シール部材(４５)によって前
   記の摺動隙間(Ｃ)を封止可能に構成し、 上記の第２溝(４２)の幅寸法(Ｇ)を、第２シール部材
   (４５)のシール幅(Ｖw)よりも大きい値に設定し、 上記の第２溝(４２)の深さ寸法(Ｈ)と前記の摺動隙間
   (Ｃ)との合計寸法を同上の第２シール部材(４５)のシー
   ル高さ(Ｖh)よりも小さい値に設定したもの。
3. 【請求項３】 請求項１又は２の高速回転シリンダのピ
   ストン周面の封止装置において、 前記の第１シール部材(４６)を、断面視ほぼ円形のＯリ
   ングで構成したもの。
4. 【請求項４】 請求項１又は２の高速回転シリンダのピ
   ストン周面の封止装置において、 前記の第１シール部材を、断面視でＸ状のＸリングで構
   成したもの。