JPH05125473A - アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 - Google Patents
アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法Info
- Publication number
- JPH05125473A JPH05125473A JP3287919A JP28791991A JPH05125473A JP H05125473 A JPH05125473 A JP H05125473A JP 3287919 A JP3287919 A JP 3287919A JP 28791991 A JP28791991 A JP 28791991A JP H05125473 A JPH05125473 A JP H05125473A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- matrix
- element selected
- based alloy
- solidified
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度で、しかも実用の加工に耐えうる伸び
を有するアルミニウム基合金集成固化材並びにその製造
方法に関する。 【構成】 ＡｌaＮｉbＸcＭd（Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，
Ｔｉ，Ｚｒの１種又は、２種以上、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｍ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの１
種又は２種以上、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで８
５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、
０．１≦ｄ≦２）又はＡｌaＮｉbＸcＱe（Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎの１種以上、ｅは原子パーセントで０．
１≦ｅ≦２）あるいはＡｌa´ＮｉbＸcＭdＱeで示され
る急冷凝固材を集成固化してなるもの、及び上記塑性の
材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片を
集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化する製
造方法である。 【効果】 本発明の固化材は、二次加工を施す場合に加
工に耐えうる伸び（靭性）の優れたもので、その二次加
工が容易に行えるとともに、原材料のもつ優れた特性を
そのまま維持できるものである。
を有するアルミニウム基合金集成固化材並びにその製造
方法に関する。 【構成】 ＡｌaＮｉbＸcＭd（Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，
Ｔｉ，Ｚｒの１種又は、２種以上、Ｍ：Ｖ、Ｃｒ、Ｍ
ｍ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｙ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの１
種又は２種以上、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで８
５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、
０．１≦ｄ≦２）又はＡｌaＮｉbＸcＱe（Ｑ：Ｍｇ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｚｎの１種以上、ｅは原子パーセントで０．
１≦ｅ≦２）あるいはＡｌa´ＮｉbＸcＭdＱeで示され
る急冷凝固材を集成固化してなるもの、及び上記塑性の
材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末又は薄片を
集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化する製
造方法である。 【効果】 本発明の固化材は、二次加工を施す場合に加
工に耐えうる伸び（靭性）の優れたもので、その二次加
工が容易に行えるとともに、原材料のもつ優れた特性を
そのまま維持できるものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度で、しかも実用
の加工に耐えうる伸びを有するアルミニム基合金集成固
化並びにその製造方法に関する。
の加工に耐えうる伸びを有するアルミニム基合金集成固
化並びにその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度、高耐熱性を有するアルミ
ニウム基合金が液体急冷法等によって製造されている。
特に特開平１−２７５７３２号公報に開示されている。
液体急冷法によって得られるアルミニウム合金は非晶質
又は微細結晶質であり、高強度、高耐熱性、高耐食性を
有する優れた合金である。
ニウム基合金が液体急冷法等によって製造されている。
特に特開平１−２７５７３２号公報に開示されている。
液体急冷法によって得られるアルミニウム合金は非晶質
又は微細結晶質であり、高強度、高耐熱性、高耐食性を
有する優れた合金である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のアルミニウ
ム基合金は、高強度、高耐熱性、高耐食性を示す優れた
合金であり、これを液体急冷法によって粉末又は薄片と
して得、これらを原料として種々加工して最終製品を得
る場合、すなわち一次加工のみで製品とする場合につい
ては加工性においても優れているが、該粉末又は薄片を
原料として固化材を形成し、さらにこれを加工する場
合、すなわち二次加工する場合には、その加工性および
加工後の材料の優れた特性の維持の点において改善の余
地を残している。
ム基合金は、高強度、高耐熱性、高耐食性を示す優れた
合金であり、これを液体急冷法によって粉末又は薄片と
して得、これらを原料として種々加工して最終製品を得
る場合、すなわち一次加工のみで製品とする場合につい
ては加工性においても優れているが、該粉末又は薄片を
原料として固化材を形成し、さらにこれを加工する場
合、すなわち二次加工する場合には、その加工性および
加工後の材料の優れた特性の維持の点において改善の余
地を残している。
【０００４】そこで、本発明は、二次加工（押出、切
削、鍛造等）を施すに際し、その加工が容易に行え、か
つ加工後においても原料が有している優れた特性を維持
できる特定の組成によりなるアルミニウム基合金集成固
化材を提供することを目的とするものである。
削、鍛造等）を施すに際し、その加工が容易に行え、か
つ加工後においても原料が有している優れた特性を維持
できる特定の組成によりなるアルミニウム基合金集成固
化材を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第１発明は、一
般式：ＡｌaＮｉbＸcＭｄ （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ
は原子パーセントで８５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１
０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦２）で示される組成
の急冷凝固材を集成固化してなるアルミニウム基合金集
成固化材である。
般式：ＡｌaＮｉbＸcＭｄ （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ
は原子パーセントで８５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１
０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦２）で示される組成
の急冷凝固材を集成固化してなるアルミニウム基合金集
成固化材である。
【０００６】本発明の第２発明は、一般式：ＡｌａＮｉ
bＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の急冷凝固材を集成固化してなるこ
とを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材である。
bＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の急冷凝固材を集成固化してなるこ
とを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材である。
【０００７】本発明の第３発明は、一般式：Ａｌa´Ｎ
ｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ´、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ
´≦９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１
≦ｄ≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の急冷凝固
材を集成固化してなるアルミニウム基合金集成固化材で
ある。
ｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ´、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ
´≦９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１
≦ｄ≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の急冷凝固
材を集成固化してなるアルミニウム基合金集成固化材で
ある。
【０００８】本発明の第４発明は、一般式：ＡｌaＮｉb
ＸcＭd （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ
は原子パーセントで８５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１
０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦２）で示される組成
の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄
片を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化す
るアルミニウム基合金集成固化材の製造方法である。
ＸcＭd （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ
は原子パーセントで８５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１
０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦２）で示される組成
の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄
片を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化す
るアルミニウム基合金集成固化材の製造方法である。
【０００９】本発明の第５発明は、一般式：ＡｌaＮｉb
ＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の材料を溶融して急冷凝固させ、得
られた粉末または薄片を集成して通常の塑性加工手段に
より加圧成形固化することを特徴とするアルミニウム基
合金集成固化材の製造方法である。
ＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の材料を溶融して急冷凝固させ、得
られた粉末または薄片を集成して通常の塑性加工手段に
より加圧成形固化することを特徴とするアルミニウム基
合金集成固化材の製造方法である。
【００１０】本発明の第６発明は、一般式：Ａｌa´Ｎ
ｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ´、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ
´≦９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１
≦ｄ≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の材料を溶
融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄片を集成し
て通常の塑性加工手段により加圧成形固化するアルミニ
ウム基合金集成固化材の製造方法である。
ｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ´、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ
´≦９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１
≦ｄ≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の材料を溶
融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄片を集成し
て通常の塑性加工手段により加圧成形固化するアルミニ
ウム基合金集成固化材の製造方法である。
【００１１】又、上記固化材は平均結晶粒径４０〜１０
００ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固
溶体のマトリックスであり、かつマトリックス元素とそ
の他の合金元素とが生成する種々の金属間化合物及び／
又はその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相又は準安定相からなる粒子が前記マトリック
ス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大
きさが１０〜８００ｎｍである。
００ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固
溶体のマトリックスであり、かつマトリックス元素とそ
の他の合金元素とが生成する種々の金属間化合物及び／
又はその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相又は準安定相からなる粒子が前記マトリック
ス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大
きさが１０〜８００ｎｍである。
【００１２】上記第４、第５、第６発明において、原材
料となる粉末又は薄片は、非晶質、過飽和固溶体又は上
記に示すような平均結晶粒径１００ｎｍ以下で金属間化
合物の平均粒子の大きさが１〜８００ｎｍの微細結晶質
又はこれらの混相であることが必要である。非晶質材の
場合は集成時に５０℃〜４００℃に加熱することによっ
て上記条件の微細結晶質又は混相とすることができる。
料となる粉末又は薄片は、非晶質、過飽和固溶体又は上
記に示すような平均結晶粒径１００ｎｍ以下で金属間化
合物の平均粒子の大きさが１〜８００ｎｍの微細結晶質
又はこれらの混相であることが必要である。非晶質材の
場合は集成時に５０℃〜４００℃に加熱することによっ
て上記条件の微細結晶質又は混相とすることができる。
【００１３】上記通常の塑性加工技術とは広義のもの
で、加圧成形や粉末冶金技術も包含する。
で、加圧成形や粉末冶金技術も包含する。
【００１４】前記一般式において、原子パーセントでａ
を８５〜９４．４％、ａ´を８３〜９４．３％、ｂを５
〜１０％、ｃを０．５〜３％、ｄを０．１〜２％、ｅを
０．１〜２％の範囲にそれぞれ限定したのは、その範囲
内であると従来（市販）の高強度アルミニウム合金より
室温から３００℃までの強度が高いとともに実用の加工
に耐え得るだけの延性を備えているためである。
を８５〜９４．４％、ａ´を８３〜９４．３％、ｂを５
〜１０％、ｃを０．５〜３％、ｄを０．１〜２％、ｅを
０．１〜２％の範囲にそれぞれ限定したのは、その範囲
内であると従来（市販）の高強度アルミニウム合金より
室温から３００℃までの強度が高いとともに実用の加工
に耐え得るだけの延性を備えているためである。
【００１５】本発明の合金固化材において、Ｎｉ元素は
Ａｌマトリックス中の拡散能が比較的小さい元素であ
り、Ａｌマトリックス中に微細に金属間化合物として分
散することにより、マトリックスを強化するとともに結
晶粒の成長を制御する効果がある。すなわち合金の硬度
と強度と剛性を著しく向上させ、常温をもとより高温に
おける微細結晶質相を安定化させ、耐熱性を付与する。
Ａｌマトリックス中の拡散能が比較的小さい元素であ
り、Ａｌマトリックス中に微細に金属間化合物として分
散することにより、マトリックスを強化するとともに結
晶粒の成長を制御する効果がある。すなわち合金の硬度
と強度と剛性を著しく向上させ、常温をもとより高温に
おける微細結晶質相を安定化させ、耐熱性を付与する。
【００１６】また、Ｘ元素はＬａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，
Ｚｒから選ばれる１種もしくは２種の元素であり、Ｘ元
素はＡｌマトリックス中の拡散能が小さい元素であり、
種々の準安定または安定な金属間化合物を形成し、微細
結晶組織の安定化に貢献する。
Ｚｒから選ばれる１種もしくは２種の元素であり、Ｘ元
素はＡｌマトリックス中の拡散能が小さい元素であり、
種々の準安定または安定な金属間化合物を形成し、微細
結晶組織の安定化に貢献する。
【００１７】さらに、上記元素の組み合わせにより既存
の加工の際に必要な延性を付与することができる。な
お、Ｍｍ（ミッシュメタル）とは主要元素がＬａ、Ｃｅ
であり、そのほかに上記Ｌａ、Ｃｅを除く希土類（ラン
タノイド系列）元素および不可避的不純物（Ｓｉ，Ｆ
ｅ，Ｍｇ，Ａｌなど）を含有する複合体の通称であり、
ＭｍはＬａ、Ｃｅとほぼ１対１（原子％）の割合で置き
換えることができるとともに、安価であり経済的効果が
大きい。
の加工の際に必要な延性を付与することができる。な
お、Ｍｍ（ミッシュメタル）とは主要元素がＬａ、Ｃｅ
であり、そのほかに上記Ｌａ、Ｃｅを除く希土類（ラン
タノイド系列）元素および不可避的不純物（Ｓｉ，Ｆ
ｅ，Ｍｇ，Ａｌなど）を含有する複合体の通称であり、
ＭｍはＬａ、Ｃｅとほぼ１対１（原子％）の割合で置き
換えることができるとともに、安価であり経済的効果が
大きい。
【００１８】Ｍ元素はＶ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，
Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ばれる少なくと
も１種以上の元素であり、Ｍ元素はＡｌと化合物を作
り、Ａｌ−Ｎｉ系、Ａｌ−Ｘ系の金属間化合物よりもさ
らに小さい１０〜１００ｎｍの大きさで、上記化合物間
に均一微細に分散する。このＡｌ−Ｍ系化合物が転位を
ピン止めし、応力の集中を緩和するために、延性が向上
する。Ｍ元素を微量添加することにより、急冷状態では
Ａｌ中に固溶していたＭ元素がＡｌ−Ｍ系の金属化合物
として温間加工（圧粉、押出し、鍛造等）時に析出する
ために、微細分散化が可能となる。しかし、Ｍ元素の添
加により、より良い靭性（延性）と耐熱性が得られる
が、２ａｔ％を越えると、耐熱性、強度的には優れた効
果が期待できるが、本発明の目的の一つである延性が不
足してしまう。
Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ばれる少なくと
も１種以上の元素であり、Ｍ元素はＡｌと化合物を作
り、Ａｌ−Ｎｉ系、Ａｌ−Ｘ系の金属間化合物よりもさ
らに小さい１０〜１００ｎｍの大きさで、上記化合物間
に均一微細に分散する。このＡｌ−Ｍ系化合物が転位を
ピン止めし、応力の集中を緩和するために、延性が向上
する。Ｍ元素を微量添加することにより、急冷状態では
Ａｌ中に固溶していたＭ元素がＡｌ−Ｍ系の金属化合物
として温間加工（圧粉、押出し、鍛造等）時に析出する
ために、微細分散化が可能となる。しかし、Ｍ元素の添
加により、より良い靭性（延性）と耐熱性が得られる
が、２ａｔ％を越えると、耐熱性、強度的には優れた効
果が期待できるが、本発明の目的の一つである延性が不
足してしまう。
【００１９】Ｑ元素は、Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｚｎから選
ばれる少なくとも１種の元素であり、Ｑ元素はＡｌと化
合物またはＱ元素同士で化合物を作り、マトリックスを
強化するとともに、耐熱性を向上させる。また、比強
度、比弾性を向上させる。
ばれる少なくとも１種の元素であり、Ｑ元素はＡｌと化
合物またはＱ元素同士で化合物を作り、マトリックスを
強化するとともに、耐熱性を向上させる。また、比強
度、比弾性を向上させる。
【００２０】本発明のアルミニウム基合金固化材におい
て、平均結晶粒径を４０〜１０００ｎｍの範囲に限定し
たのは、４０ｎｍ未満の場合強度は強いが延性の点で不
充分であり、既存の加工に必要な延性を得るためには、
４０ｎｍ以上が必要であり、また１０００ｎｍを越える
場合強度が急激に低下し、高強度のものが得られなくな
るためであり、高強度の固化材を得るためには１０００
ｎｍ以下が必要であるためである。また、金属間化合物
の平均粒子の大きさを１０〜８００ｎｍの範囲に限定し
たのは、Ａｌマトリックスの強化要素として働かないた
めである。すなわち、１０ｎｍ未満の場合、Ａｌマトリ
ックス強化に寄与せず、必要以上にマトリックス中に固
溶させると脆化の危険を生じる。また、８００ｎｍを越
えた場合、分散粒子が大きくなり過ぎて、強度の維持が
できなくなるとともに強化要素として働かなくなる。し
たがって、上記範囲にすることによりヤング率、高温強
度、疲労強度を向上させることができる。
て、平均結晶粒径を４０〜１０００ｎｍの範囲に限定し
たのは、４０ｎｍ未満の場合強度は強いが延性の点で不
充分であり、既存の加工に必要な延性を得るためには、
４０ｎｍ以上が必要であり、また１０００ｎｍを越える
場合強度が急激に低下し、高強度のものが得られなくな
るためであり、高強度の固化材を得るためには１０００
ｎｍ以下が必要であるためである。また、金属間化合物
の平均粒子の大きさを１０〜８００ｎｍの範囲に限定し
たのは、Ａｌマトリックスの強化要素として働かないた
めである。すなわち、１０ｎｍ未満の場合、Ａｌマトリ
ックス強化に寄与せず、必要以上にマトリックス中に固
溶させると脆化の危険を生じる。また、８００ｎｍを越
えた場合、分散粒子が大きくなり過ぎて、強度の維持が
できなくなるとともに強化要素として働かなくなる。し
たがって、上記範囲にすることによりヤング率、高温強
度、疲労強度を向上させることができる。
【００２１】本発明のアルミニウム基合金固化材は、適
当な製造条件を選ぶことにより、平均結晶粒径と金属間
化合物の分散状態を制御できるが、強度を重視する場
合、平均結晶粒径および金属間化合物の平均粒子径を小
さく制御し、延性を重視する場合、平均粒径および金属
間化合物の平均粒子経を大きくすることによって、種々
の目的にあったものを得ることができる。
当な製造条件を選ぶことにより、平均結晶粒径と金属間
化合物の分散状態を制御できるが、強度を重視する場
合、平均結晶粒径および金属間化合物の平均粒子径を小
さく制御し、延性を重視する場合、平均粒径および金属
間化合物の平均粒子経を大きくすることによって、種々
の目的にあったものを得ることができる。
【００２２】また、平均結晶粒径を４０〜１０００ｎｍ
の範囲に制御することにより、優れた超塑性加工材とし
ての性質も付与できる。
の範囲に制御することにより、優れた超塑性加工材とし
ての性質も付与できる。
【００２３】
【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
する。
する。
【００２４】実施例１ ガスアトマイズ装置により所定の成分組成を有するアル
ミニウム基合金粉末（Ａｌ91.5-XＮｉ7Ｍｍ1.5ＮｂX，
Ａｌ90-XＮｉ8Ｍｍ2ＣｒX）を作製する。作製されたア
ルミニウム基合金粉末を金属カプセルに充填後、真空ホ
ットプレスにより、脱ガスを行いながら押出し用のビレ
ットを作製する。このビレットを押出機にて２００〜５
５０℃の温度で押出を行った。上記の製造条件により得
られた押出材（固化材）の室温における機械的性質（引
張強度、伸び）をそれぞれ図１および図２に示す。
ミニウム基合金粉末（Ａｌ91.5-XＮｉ7Ｍｍ1.5ＮｂX，
Ａｌ90-XＮｉ8Ｍｍ2ＣｒX）を作製する。作製されたア
ルミニウム基合金粉末を金属カプセルに充填後、真空ホ
ットプレスにより、脱ガスを行いながら押出し用のビレ
ットを作製する。このビレットを押出機にて２００〜５
５０℃の温度で押出を行った。上記の製造条件により得
られた押出材（固化材）の室温における機械的性質（引
張強度、伸び）をそれぞれ図１および図２に示す。
【００２５】図１、２に示すように、室温における固化
材の引張強度は、Ｎｂ、Ｃｒの量が０．２ａｔ％以下で
急激に低下していることが分かる。また、一般的な加工
に最低限必要な伸び（２％）はＮｂ、Ｃｒの量が２ａｔ
％以下で得られていることが分かる。したがって、冷間
加工において（室温に近い温度の加工において）高強度
の成形材を加工する場合、Ｎｂ、Ｃｒの量が０〜２ａｔ
％で可能であると言うことが分かる。なお、比較のため
従来の高強度アルミニウム基合金固化材（ジュラルミン
の押出材）について、室温における引張強度を測定し
た。その結果、約６５０ＭＰａであった。これからも、
上記本発明の固化材は強度的に優れたものであることが
分かる。
材の引張強度は、Ｎｂ、Ｃｒの量が０．２ａｔ％以下で
急激に低下していることが分かる。また、一般的な加工
に最低限必要な伸び（２％）はＮｂ、Ｃｒの量が２ａｔ
％以下で得られていることが分かる。したがって、冷間
加工において（室温に近い温度の加工において）高強度
の成形材を加工する場合、Ｎｂ、Ｃｒの量が０〜２ａｔ
％で可能であると言うことが分かる。なお、比較のため
従来の高強度アルミニウム基合金固化材（ジュラルミン
の押出材）について、室温における引張強度を測定し
た。その結果、約６５０ＭＰａであった。これからも、
上記本発明の固化材は強度的に優れたものであることが
分かる。
【００２６】また、上記の製造条件により得られた固化
材のヤング率について調べた。本発明の固化材は従来の
高強度Ａｌ合金（ジュラルミン）が約７０００ｋｇｆ／
ｍｍ2であるのに対し８５００〜１２０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と高く、このことより、同一荷重がかかるとたわみ
量および変形量が小さくて済むといった効果を奏する。 実施例２ 上記の実施例１と同様の製造条件により得られた押出材
（固化材）Ａｌ89.4Ｎｉ8Ｍｍ2Ｆｅ0.5Ｍｇ0.1につい
て、所定温度で１００時間保持後における機械的性質
（引張強度、伸び）を所定温度下で調べた。この温度と
上記機械的性質との関係の結果を図３に示す。なお、比
較のため従来の高強度アルミニウム基合金固化材（超々
ジュラルミンの押出材）について、同様に測定した。
材のヤング率について調べた。本発明の固化材は従来の
高強度Ａｌ合金（ジュラルミン）が約７０００ｋｇｆ／
ｍｍ2であるのに対し８５００〜１２０００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2と高く、このことより、同一荷重がかかるとたわみ
量および変形量が小さくて済むといった効果を奏する。 実施例２ 上記の実施例１と同様の製造条件により得られた押出材
（固化材）Ａｌ89.4Ｎｉ8Ｍｍ2Ｆｅ0.5Ｍｇ0.1につい
て、所定温度で１００時間保持後における機械的性質
（引張強度、伸び）を所定温度下で調べた。この温度と
上記機械的性質との関係の結果を図３に示す。なお、比
較のため従来の高強度アルミニウム基合金固化材（超々
ジュラルミンの押出材）について、同様に測定した。
【００２７】図３に示すように本発明の合金固化材は、
室温から３００℃まで高い引張強度を示すとともに、従
来の高強度アルミニウム基合金固化材である超々ジュラ
ルミンと比較しても、室温から３００℃まで高い引張強
度を示す。また、本発明の合金固化材は、引張強度が高
いにもかかわらず、優れた伸びを示していることが分か
る。
室温から３００℃まで高い引張強度を示すとともに、従
来の高強度アルミニウム基合金固化材である超々ジュラ
ルミンと比較しても、室温から３００℃まで高い引張強
度を示す。また、本発明の合金固化材は、引張強度が高
いにもかかわらず、優れた伸びを示していることが分か
る。
【００２８】実施例３ 上記実施例１と同様の製造条件により、表１に示す組成
（ａｔ％）の押出材（固化材）を作製し、表１中の右欄
に示すように、室温での引張強度、室温での伸び、４７
３Ｋ（２００℃）環境下における引張強度について調べ
た。なお、４７３Ｋ環境下おける引張強度は、得られた
押出材を４７３Ｋで１００時間保持後における引張強度
を４７３Ｋ下で調べたものである。
（ａｔ％）の押出材（固化材）を作製し、表１中の右欄
に示すように、室温での引張強度、室温での伸び、４７
３Ｋ（２００℃）環境下における引張強度について調べ
た。なお、４７３Ｋ環境下おける引張強度は、得られた
押出材を４７３Ｋで１００時間保持後における引張強度
を４７３Ｋ下で調べたものである。
【００２９】表１の結果より、本発明の押出材は、室温
から４７３Ｋまでの間ですぐれた引張強度を示している
とともに、すぐれた伸びを有するものであることが分か
る。
から４７３Ｋまでの間ですぐれた引張強度を示している
とともに、すぐれた伸びを有するものであることが分か
る。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】以上のように、本発明のアルミニウム基
合金固化材は、次の加工を施すのに際し、靭性に優れた
ものでありその加工が容易に行えるとともに固化前の材
料が持つ急冷凝固材の優れた特性を維持できるものであ
る。
合金固化材は、次の加工を施すのに際し、靭性に優れた
ものでありその加工が容易に行えるとともに固化前の材
料が持つ急冷凝固材の優れた特性を維持できるものであ
る。
【００３３】また、比重の高い元素の添加が少ないた
め、比強度の高い合金材料を提供することができる。
め、比強度の高い合金材料を提供することができる。
【００３４】さらに、かかる固化材は急冷凝固によって
得た粉末又は薄片を集成して塑性加工するだけの簡単な
手段によって得ることができる。
得た粉末又は薄片を集成して塑性加工するだけの簡単な
手段によって得ることができる。
【図１】実施例１のＮｂ含有合金の固化材の室温におけ
る伸びと引張強度のＮｂの変化量に応じたグラフであ
る。
る伸びと引張強度のＮｂの変化量に応じたグラフであ
る。
【図２】実施例１のＣｒ含有合金の固化材の室温におけ
る伸びと引張強度のＣｒの変化量に応じたグラフであ
る。
る伸びと引張強度のＣｒの変化量に応じたグラフであ
る。
【図３】実施例２の固化材と従来材の室温から３００℃
までの機械的性質を示すグララフである。
までの機械的性質を示すグララフである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年２月６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】
【表１】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】
【表２】
Claims (12)
- 【請求項１】 一般式：ＡｌaＮｉbＸcＭd （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ〈ミッシュメタル〉，
Ｔｉ，Ｚｒから選ばれる少なくとも１種以上の元素、
Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈ
ｆ，Ｔａ，Ｗから選ばれる少なくとも１種以上の元素で
あり、ａ、ｂ、ｃ、ｄは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦
２）で示される組成の急冷凝固材を集成固化してなるこ
とを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材。 - 【請求項２】 平均結晶粒径４０〜１０００ｎｍのアル
ミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体のマトリッ
クスであり、かつマトリックス元素とその他の合金元素
とが生成する種々の金属間化合物および／またはその他
の合金元素同士が生成する種々の金属間化合物の安定相
または準安定相からなる粒子が前記マトリックス中に均
一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大きさが１
０〜８００ｎｍである請求項１記載のアルミニウム基合
金集成固化材。 - 【請求項３】 一般式：ＡｌaＮｉbＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の急冷凝固材を集成固化してなるこ
とを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材。 - 【請求項４】 平均結晶粒径４０〜１０００ｎｍのアル
ミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体のマトリッ
クスであり、かつマトリックス元素とその他の合金元素
とが生成する種々の金属間化合物および／またはその他
の合金元素同士が生成する種々の金属間化合物の安定相
または準安定相からなる粒子が前記マトリックス中に均
一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大きさが１
０〜８００ｎｍである請求項３記載のアルミニウム基合
金集成固化材。 - 【請求項５】 一般式：Ａｌa’ＮｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ≦
９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ
≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の急冷凝固材を
集成固化してなることを特徴とするアルミニウム基合金
集成固化材。 - 【請求項６】 平均結晶粒径４０〜１０００ｎｍのアル
ミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体のマトリッ
クスであり、かつマトリックス元素とその他の合金元素
とが生成する種々の金属間化合物および／またはその他
の合金元素同士が生成する種々の金属間化合物の安定相
または準安定相からなる粒子が前記マトリックス中に均
一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大きさが１
０〜８００ｎｍである請求項３記載のアルミニウム基合
金集成固化材。 - 【請求項７】 一般式：ＡｌaＮｉbＸcＭd （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ
は原子パーセントで８５≦ａ≦９４．４、５≦ｂ≦１
０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｄ≦２）で示される組成
の材料を溶融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄
片を集成して通常の塑性加工手段により加圧成形固化す
ることを特徴とするアルミニウム基合金集成固化材の製
造方法。 - 【請求項８】 固化材は平均結晶粒径４０〜１０００ｎ
ｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体の
マトリックスであり、かつマトリックス元素とその他の
合金元素とが生成する種々の金属間化合物および／また
はその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合物
の安定相または準安定相からなる粒子が前記マトリック
ス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の大
きさが１０〜８００ｎｍである請求項５記載のアルミニ
ウム基合金集成固化材の製造方法。 - 【請求項９】 一般式：ＡｌaＮｉbＸcＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ、ｂ、ｃ、ｅは原子パーセントで８５≦ａ≦９
４．４、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１≦ｅ≦
２）で示される組成の材料を溶融して急冷凝固させ、得
られた粉末または薄片を集成して通常の塑性加工手段に
より加圧成形固化することを特徴とするアルミニウム基
合金集成固化材の製造方法。 - 【請求項１０】 固化材は平均結晶粒径４０〜１０００
ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体
のマトリックスであり、かつマトリックス元素とその他
の合金元素とが生成する種々の金属間化合物および／ま
たはその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相または準安定相からなる粒子が前記マトリッ
クス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の
大きさが１０〜８００ｎｍである請求項９記載のアルミ
ニウム基合金集成固化材の製造方法。 - 【請求項１１】 一般式：Ａｌa’ＮｉbＸcＭdＱe （ただし、Ｘ：Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ，Ｔｉ，Ｚｒから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｍ：Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｙ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ば
れる少なくとも１種以上の元素、Ｑ：Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｚｎから選ばれる少なくとも１種以上の元素であ
り、ａ´、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで８３≦ａ
´≦９４．３、５≦ｂ≦１０、０．５≦ｃ≦３、０．１
≦ｄ≦２、０．１≦ｅ≦２）で示される組成の材料を溶
融して急冷凝固させ、得られた粉末または薄片を集成し
て通常の塑性加工手段により加圧成形固化することを特
徴とするアルミニウム基合金集成固化材の製造方法。 - 【請求項１２】 固化材は平均結晶粒径４０〜１０００
ｎｍのアルミニウムまたはアルミニウムの過飽和固溶体
のマトリックスであり、かつマトリックス元素とその他
の合金元素とが生成する種々の金属間化合物および／ま
たはその他の合金元素同士が生成する種々の金属間化合
物の安定相または準安定相からなる粒子が前記マトリッ
クス中に均一に分布し、その金属間化合物の平均粒子の
大きさが１０〜８００ｎｍである請求項７記載のアルミ
ニウム基合金集成固化材の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3287919A JPH05125473A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| US07/967,206 US5454855A (en) | 1991-11-01 | 1992-10-27 | Compacted and consolidated material of aluminum-based alloy and process for producing the same |
| DE69218109T DE69218109T2 (de) | 1991-11-01 | 1992-11-02 | Verdichtete und verfestigte Wirkstoffe aus Aluminium-Legierung |
| EP92118761A EP0540056B1 (en) | 1991-11-01 | 1992-11-02 | Compacted and consolidated material of aluminum-based alloy and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3287919A JPH05125473A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05125473A true JPH05125473A (ja) | 1993-05-21 |
Family
ID=17723431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3287919A Pending JPH05125473A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5454855A (ja) |
| EP (1) | EP0540056B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05125473A (ja) |
| DE (1) | DE69218109T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6149737A (en) * | 1996-09-09 | 2000-11-21 | Sumitomo Electric Industries Ltd. | High strength high-toughness aluminum alloy and method of preparing the same |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0673479A (ja) * | 1992-05-06 | 1994-03-15 | Honda Motor Co Ltd | 高強度高靱性Ａｌ合金 |
| JP3426522B2 (ja) * | 1998-11-06 | 2003-07-14 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ベース円板型研削砥石 |
| EP2653578B1 (en) * | 2010-04-07 | 2014-09-17 | Rheinfelden Alloys GmbH & Co. KG | Aluminum die casting alloy |
| CN103436749A (zh) * | 2013-08-27 | 2013-12-11 | 苏州长盛机电有限公司 | 防锈铝合金 |
| US10294552B2 (en) * | 2016-01-27 | 2019-05-21 | GM Global Technology Operations LLC | Rapidly solidified high-temperature aluminum iron silicon alloys |
| WO2020106601A1 (en) * | 2018-11-20 | 2020-05-28 | Arconic Inc. | Aluminum alloy products and methods for making the same |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3020154A (en) * | 1958-04-24 | 1962-02-06 | Martin Marietta Corp | Aluminum alloy |
| JPS6447831A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-22 | Takeshi Masumoto | High strength and heat resistant aluminum-based alloy and its production |
| JPH01240631A (ja) * | 1988-03-17 | 1989-09-26 | Takeshi Masumoto | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JP2753739B2 (ja) * | 1989-08-31 | 1998-05-20 | 健 増本 | アルミニウム基合金箔又はアルミニウム基合金細線の製造方法 |
| JP2538692B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-09-25 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| DE69115394T2 (de) * | 1990-08-14 | 1996-07-11 | Ykk Corp | Hochfeste Legierungen auf Aluminiumbasis |
| JP2864287B2 (ja) * | 1990-10-16 | 1999-03-03 | 本田技研工業株式会社 | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 |
| JPH0565584A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高強度アルミニウム基合金粉末の製造方法 |
| JP2790935B2 (ja) * | 1991-09-27 | 1998-08-27 | ワイケイケイ株式会社 | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
-
1991
- 1991-11-01 JP JP3287919A patent/JPH05125473A/ja active Pending
-
1992
- 1992-10-27 US US07/967,206 patent/US5454855A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-11-02 EP EP92118761A patent/EP0540056B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-11-02 DE DE69218109T patent/DE69218109T2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6149737A (en) * | 1996-09-09 | 2000-11-21 | Sumitomo Electric Industries Ltd. | High strength high-toughness aluminum alloy and method of preparing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0540056B1 (en) | 1997-03-12 |
| DE69218109D1 (de) | 1997-04-17 |
| EP0540056A1 (en) | 1993-05-05 |
| US5454855A (en) | 1995-10-03 |
| DE69218109T2 (de) | 1997-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5854966A (en) | Method of producing composite materials including metallic matrix composite reinforcements | |
| EP1640466B1 (en) | Magnesium alloy and production process thereof | |
| JP2864287B2 (ja) | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 | |
| US5593515A (en) | High strength aluminum-based alloy | |
| US5532069A (en) | Aluminum alloy and method of preparing the same | |
| US20100003536A1 (en) | Metal matrix composite material | |
| WO2008048343A2 (en) | Homogeneous titanium tungsten alloys produced by powder metal technology | |
| EP0558957B1 (en) | High-strength, wear-resistant aluminum alloy | |
| US5647919A (en) | High strength, rapidly solidified alloy | |
| JP2911708B2 (ja) | 高強度、耐熱性急冷凝固アルミニウム合金及びその集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP2798841B2 (ja) | 高強度、耐熱性アルミニウム合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JPH05125473A (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP2020169378A (ja) | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 | |
| JP3203564B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP2790935B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JPH0525578A (ja) | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP3799474B2 (ja) | チタン合金製ボルト | |
| JP3485961B2 (ja) | 高強度アルミニウム基合金 | |
| JP3053267B2 (ja) | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 | |
| JP2006274311A (ja) | アルミニウム基合金 | |
| JPH05195130A (ja) | 微細晶出物を有するアルミニウム合金 | |
| JP2798840B2 (ja) | 高強度アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 | |
| JP2848764B2 (ja) | 強靭性アルミニウム合金粉末および合金とその製造方法 | |
| JP3299404B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH10265918A (ja) | アルミニウム合金 |