JPH0499844A - グラスライニング機器用鋼板 - Google Patents
グラスライニング機器用鋼板Info
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- JPH0499844A JPH0499844A JP21167890A JP21167890A JPH0499844A JP H0499844 A JPH0499844 A JP H0499844A JP 21167890 A JP21167890 A JP 21167890A JP 21167890 A JP21167890 A JP 21167890A JP H0499844 A JPH0499844 A JP H0499844A
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- glass
- steel
- glass lining
- steel sheet
- cooling
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Links
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、抗生物質等の医療品、染料等の反応・貯蔵
用に用いられるグラスライニング機器用鋼板に関する。
用に用いられるグラスライニング機器用鋼板に関する。
医療品、染料等の反応・貯蔵用容器は有機溶剤に対して
安定であることが必要であり、鋼板に特殊なグラスを焼
付けたグラスライニング機器が多く使用されている。
安定であることが必要であり、鋼板に特殊なグラスを焼
付けたグラスライニング機器が多く使用されている。
この種の鋼板に吹付けられたグラスは、焼成（７５０〜
８６０℃）過程中の４５０〜５５０℃で軟化溶融するが
、焼成後の冷却過程におけるグラスの収縮量が鋼板より
も小さいため、グラス側に圧縮応力が働き、グラスの強
化が図られる。
８６０℃）過程中の４５０〜５５０℃で軟化溶融するが
、焼成後の冷却過程におけるグラスの収縮量が鋼板より
も小さいため、グラス側に圧縮応力が働き、グラスの強
化が図られる。
一
しかし、この焼成過程が鋼板の変態点温度を超えてしか
も繰り返し実施されることがら、焼成完了後鋼板の強度
及び靭性が劣化する。一方、グラスと鋼板の膨張係数の
差が一定以上になる場合はその繰り返しにより両者の密
着性が損われることになる。
も繰り返し実施されることがら、焼成完了後鋼板の強度
及び靭性が劣化する。一方、グラスと鋼板の膨張係数の
差が一定以上になる場合はその繰り返しにより両者の密
着性が損われることになる。
又、抗生物質の製造においては、低温を必要とする工程
があり、その反応容器には低温用鋼が適用される。
があり、その反応容器には低温用鋼が適用される。
しかし、一般の低温用鋼はＮｉが添加されており、この
元素は変態点温度を低下させるため、グラスの固化温度
域（４５０〜５５０℃）と一致することがあり、その場
合グラスと母材の境界部に応力が発生し、グラスにクラ
ックが生じ易い。
元素は変態点温度を低下させるため、グラスの固化温度
域（４５０〜５５０℃）と一致することがあり、その場
合グラスと母材の境界部に応力が発生し、グラスにクラ
ックが生じ易い。
更にグラス焼成過程中には鋼中ガス成分（主に水素）が
拡散してグラス側へ混入し、グラスの表面性状を悪化さ
せたり、又、混入した該ガス成分が冷却後溶解温度の低
下につれて鋼板とグラスとの界面に高圧の分子状ガスと
なって集まり、その圧力が大きくなった場合に剥離を生
ずる等、所謂爪飛が発生する。
拡散してグラス側へ混入し、グラスの表面性状を悪化さ
せたり、又、混入した該ガス成分が冷却後溶解温度の低
下につれて鋼板とグラスとの界面に高圧の分子状ガスと
なって集まり、その圧力が大きくなった場合に剥離を生
ずる等、所謂爪飛が発生する。
本発明は従来技術の以上のような問題に鑑み創案された
もので、耐グラスライニング性を有し、グラス焼成工程
における繰り返し加熱・冷却を受ける熱履歴に際しても
材質劣化が少ない鋼板を提供せんとするものである。
もので、耐グラスライニング性を有し、グラス焼成工程
における繰り返し加熱・冷却を受ける熱履歴に際しても
材質劣化が少ない鋼板を提供せんとするものである。
以上指摘したこの種鋼板に要求される諸性能を整理して
みると、■グラスにクラックが生じないこと、■低温靭
性に優れること、■爪飛が生じないこと、■強度低下が
大きくないこと、■グラスの密着性が良いこと等が挙げ
られる。
みると、■グラスにクラックが生じないこと、■低温靭
性に優れること、■爪飛が生じないこと、■強度低下が
大きくないこと、■グラスの密着性が良いこと等が挙げ
られる。
本発明は、これら諸性能の向上を目的に提供しようとす
る鋼の成分組成及び熱処理条件を規定したものである。
る鋼の成分組成及び熱処理条件を規定したものである。
即ち、本発明は、鋼成分につき、Ｃ： ０．０４−０．
１５ｗｔ％、Ｓｉ ： ０．０１〜０．５ ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．１（１−２，０ｗｔ％、Ｓｏｎ、Ａｎ： ０．
００５〜０．１０ ｗｔ％、Ｔ Ｎ ： ０．００２０
〜０．０５０ｗｔ％を含有し、Ｎｂ：０．００５〜０．
１０ ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．１０ ｗｔ
％を１種乃至２種含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物から
なるものとし、又、熱処理条件としては、該鋼を１１０
０℃以上に加熱して圧延し、仕上り温度を６５０℃以上
として製造することとした。
１５ｗｔ％、Ｓｉ ： ０．０１〜０．５ ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．１（１−２，０ｗｔ％、Ｓｏｎ、Ａｎ： ０．
００５〜０．１０ ｗｔ％、Ｔ Ｎ ： ０．００２０
〜０．０５０ｗｔ％を含有し、Ｎｂ：０．００５〜０．
１０ ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．１０ ｗｔ
％を１種乃至２種含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物から
なるものとし、又、熱処理条件としては、該鋼を１１０
０℃以上に加熱して圧延し、仕上り温度を６５０℃以上
として製造することとした。
第２発明では、以上の鋼成分の他に、ｃｕ：０．０１−
１．０ｗｔ％、Ｎｉ：Ｏ，旧〜０．５０ ｔｇｔ％、ｃ
ｒ：０．０１〜１．０ ｔｙｔ％、Ｍｏ ： ０．０１
−０．５０ ｗｔ％を１種乃至２種以上含むものとし、
同様な条件の熱処理を行なう。
１．０ｗｔ％、Ｎｉ：Ｏ，旧〜０．５０ ｔｇｔ％、ｃ
ｒ：０．０１〜１．０ ｔｙｔ％、Ｍｏ ： ０．０１
−０．５０ ｗｔ％を１種乃至２種以上含むものとし、
同様な条件の熱処理を行なう。
以下本発明の精成を成分組成及び熱処理条件に分けて詳
細に説明する。
細に説明する。
（成分組成）
Ｃ：強度確保のために必要な元素であるが、０．０４
ｗｔ％未満ではその効果がなく、又、０．１５ ｗｔ％
を超えて含有すると却って靭性低下、加工性の劣化を招
くので、０．０４〜０．１５ ｗｔ％の範囲に限定した
。
ｗｔ％未満ではその効果がなく、又、０．１５ ｗｔ％
を超えて含有すると却って靭性低下、加工性の劣化を招
くので、０．０４〜０．１５ ｗｔ％の範囲に限定した
。
Ｓｉ：適量の添加で強度を確保することができるが、そ
のためには０，０１ ｖｔ％以上必要である。しかし、
０．５ｗｔ％を超えて含むと強度＝４− が高くなりすぎて靭性の低下を招き、加工性が劣化する
。そのため０．０１〜０．５ ｗｔ％の範囲で含むこと
にした。
のためには０，０１ ｖｔ％以上必要である。しかし、
０．５ｗｔ％を超えて含むと強度＝４− が高くなりすぎて靭性の低下を招き、加工性が劣化する
。そのため０．０１〜０．５ ｗｔ％の範囲で含むこと
にした。
Ｍｎ：同じく適量の添加で強度を確保することができる
が、０．１０ ｗｔ％未満ではその効果が十分でなく、
又、２．０ｗｔ％を超えて含有すると靭性が低下するこ
とになる。従って０．１０〜２．０ｗｔ％の範囲で含む
ことにした。
が、０．１０ ｗｔ％未満ではその効果が十分でなく、
又、２．０ｗｔ％を超えて含有すると靭性が低下するこ
とになる。従って０．１０〜２．０ｗｔ％の範囲で含む
ことにした。
５ｏｆｉ、Ａｎ：これにより生成されるＡｎＮ等の炭窒
化物がガス成分を鋼中でトラップするのに役立つ。その
ため少なくとも０．００５ ｔｇｔ％以上含む必要があ
る。一方、０．１０ ｗｔ％を超えて含有すると、圧延
加熱時において上記炭窒化物が完全に固溶できず、未固
溶として残存することになるため、該炭窒化物が焼成加
熱時の析出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化を招い
て強度・靭性劣化の要因となる。そのためその範囲を０
．００５〜０．１０ ｗｔ％とした。
化物がガス成分を鋼中でトラップするのに役立つ。その
ため少なくとも０．００５ ｔｇｔ％以上含む必要があ
る。一方、０．１０ ｗｔ％を超えて含有すると、圧延
加熱時において上記炭窒化物が完全に固溶できず、未固
溶として残存することになるため、該炭窒化物が焼成加
熱時の析出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化を招い
て強度・靭性劣化の要因となる。そのためその範囲を０
．００５〜０．１０ ｗｔ％とした。
ＴＮ：前述のように炭窒化物の生成は、ガス成一
分を鋼中でトラップするのに有効である。
しかし、０．００２０ ｗｔ％未満ではその効果がなく
、又、０，０５０ ｗｔ％を超えて含む場合は、圧延加
熱時に炭窒化物が未固溶として残存し、焼成加熱時の析
出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化を招いて強度・
靭性製劣化せしめることになる。そのためその範囲を０
．００２０〜０．０５０ ｗｔ％とした。
、又、０，０５０ ｗｔ％を超えて含む場合は、圧延加
熱時に炭窒化物が未固溶として残存し、焼成加熱時の析
出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化を招いて強度・
靭性製劣化せしめることになる。そのためその範囲を０
．００２０〜０．０５０ ｗｔ％とした。
Ｎｂ及びＴｉ：これらも炭窒化物の生成に寄与する元素
であり、これらにより生成されたＴｉ系やＮｂ系の炭窒
化物も前述のようにガス成分を鋼中でトラップするのに
役立つ。
であり、これらにより生成されたＴｉ系やＮｂ系の炭窒
化物も前述のようにガス成分を鋼中でトラップするのに
役立つ。
そのためこれらは少なくとも０．００５υｔ％以」二含
む必要があるが、これらも０．１０ ｗｔ％を超えて含
むと、圧延加熱時に炭窒化物が未固溶分として残存し、
焼成加熱時の析出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化
を招いて強度・靭性が劣化することになる。そのためこ
れらの成分は少なくとも１種以」二を０．００５〜０．
１０ ｗｔ％の範囲で含むこととした。
む必要があるが、これらも０．１０ ｗｔ％を超えて含
むと、圧延加熱時に炭窒化物が未固溶分として残存し、
焼成加熱時の析出サイトとなり、析出物の凝集・粗大化
を招いて強度・靭性が劣化することになる。そのためこ
れらの成分は少なくとも１種以」二を０．００５〜０．
１０ ｗｔ％の範囲で含むこととした。
Ｃｕ、Ｎｊ、Ｃｒ及びＭｏ：これらは第２発明の鋼板に
含まれる成分であるが、焼成時に変態したγ鉄の焼入性
を増し、強度低下を抑制する働きがある。このような効
果を得るためにこれらの成分は少なくとも０．０１ ｗ
ｔ％以上必要である。一方、これらがあまり多く含まれ
ると、焼成中の繰り返し加熱・冷却によりこれらの元素
が濃化し、生成したγ相が冷却時にフルテンサイ１〜変
態を生じ靭性劣化の原因となる。又、同じくこれらが多
すぎる場合は、鋼の変態点温度（加熱時はＡｃ１＝７２
３＋２２５１−１４Ｍｎ−１４，４Ｎｊ ＋２３、ＩＣ
ｒで求められるが、実用上はＡｒ□点で充分である）も
前述のようにグラスの固化温度域（４５０〜５５０℃）
に近付くことになる。そのためこれらの成分の各上限値
に つきＣｕ、Ｃｒでは１．０ｗｔ％、Ｎｉ、Ｍｏでは０．
５０ ＋＋＋ｔ％とした。尚、これらは少なくとも１種
以上含まれていれば上記の効果が得られ、又、複合添加
の場合は、各成分の」二限値を超えない範囲で含まれれ
ば良い。
含まれる成分であるが、焼成時に変態したγ鉄の焼入性
を増し、強度低下を抑制する働きがある。このような効
果を得るためにこれらの成分は少なくとも０．０１ ｗ
ｔ％以上必要である。一方、これらがあまり多く含まれ
ると、焼成中の繰り返し加熱・冷却によりこれらの元素
が濃化し、生成したγ相が冷却時にフルテンサイ１〜変
態を生じ靭性劣化の原因となる。又、同じくこれらが多
すぎる場合は、鋼の変態点温度（加熱時はＡｃ１＝７２
３＋２２５１−１４Ｍｎ−１４，４Ｎｊ ＋２３、ＩＣ
ｒで求められるが、実用上はＡｒ□点で充分である）も
前述のようにグラスの固化温度域（４５０〜５５０℃）
に近付くことになる。そのためこれらの成分の各上限値
に つきＣｕ、Ｃｒでは１．０ｗｔ％、Ｎｉ、Ｍｏでは０．
５０ ＋＋＋ｔ％とした。尚、これらは少なくとも１種
以上含まれていれば上記の効果が得られ、又、複合添加
の場合は、各成分の」二限値を超えない範囲で含まれれ
ば良い。
（熱処理）
圧延加熱時に前記炭窒化物を完全に固溶せしめないと、
該炭窒化物が焼成加熱時の析出サイトとなり、析出物の
凝集・粗大化を招いて強度・靭性を劣化せしめてしまう
。
該炭窒化物が焼成加熱時の析出サイトとなり、析出物の
凝集・粗大化を招いて強度・靭性を劣化せしめてしまう
。
そのため圧延加熱時に１１００℃以上に加熱して炭窒化
物を固溶せしめるようにした。
物を固溶せしめるようにした。
又、本発明ではフェライト組織の微細化に必要な低温圧
延条件として圧延仕上り温度を６５０℃以上とした。
延条件として圧延仕上り温度を６５０℃以上とした。
本発明者等は、下表に示す組成からなるスラブを同表に
示す圧延条件に従って熱間圧延し、板厚９画〜３２ｎｗ
ｎの鋼板を得た。これらの鋼板から所定の大きさの試験
片母材を切り出し、次のような工程を経てグラスライニ
ングした。即ち、これらの母材を熱処理（８００℃Ｘ３
０〜６０分）し、サンドプラスｌ−（ＡＭ２０３ショツ
ｌ−粒）後、グライングでその表面を手直しした。そし
て該母材を施釉（下ぐすり、ガラス＋水を１〜２回吹付
け）し、乾燥後、焼成（８６０℃×６０分）及び空冷を
２回繰り返した。その後、施釉（」二ぐずり）と、焼成
（７８０℃Ｘ６０分）及び空冷を５回繰り返し、試験片
を得た。
示す圧延条件に従って熱間圧延し、板厚９画〜３２ｎｗ
ｎの鋼板を得た。これらの鋼板から所定の大きさの試験
片母材を切り出し、次のような工程を経てグラスライニ
ングした。即ち、これらの母材を熱処理（８００℃Ｘ３
０〜６０分）し、サンドプラスｌ−（ＡＭ２０３ショツ
ｌ−粒）後、グライングでその表面を手直しした。そし
て該母材を施釉（下ぐすり、ガラス＋水を１〜２回吹付
け）し、乾燥後、焼成（８６０℃×６０分）及び空冷を
２回繰り返した。その後、施釉（」二ぐずり）と、焼成
（７８０℃Ｘ６０分）及び空冷を５回繰り返し、試験片
を得た。
このようにして得られた試験片のグラスライニング性（
爪飛発生の有無及びクラック発生の有無）を目視観察に
より調べると共に、これらの機械的性質（引張特性、衝
撃特性）についても調べた。その結果を同表に併せて示
す。
爪飛発生の有無及びクラック発生の有無）を目視観察に
より調べると共に、これらの機械的性質（引張特性、衝
撃特性）についても調べた。その結果を同表に併せて示
す。
同表から明らかなように、本発明鋼板を使用した試験片
は機械的性質及びグラスライニング性とも良好である。
は機械的性質及びグラスライニング性とも良好である。
これに対し、比較材のＨＫＲｌはＴｉが本発明範囲を超
えて含まれているため、低温靭性（ｖＥ ６０）が本
発明のものより劣っている。又、ＨＫＲ２は炭素含量が
本発明範囲を超えており、且つ圧延加熱温度も本発明範
囲未満であるため、同じく低温靭性が劣る結果となった
。尚、ＨＫＲ２ではグラス部分にクラックも発生してい
る。更に、ＨＫＲ３はＴ１含有量が本発明で規定する範
囲より少ないため、グラス焼成中にガス成分を鋼中でト
ラップすることができず、グラスに爪痕が発生した。
えて含まれているため、低温靭性（ｖＥ ６０）が本
発明のものより劣っている。又、ＨＫＲ２は炭素含量が
本発明範囲を超えており、且つ圧延加熱温度も本発明範
囲未満であるため、同じく低温靭性が劣る結果となった
。尚、ＨＫＲ２ではグラス部分にクラックも発生してい
る。更に、ＨＫＲ３はＴ１含有量が本発明で規定する範
囲より少ないため、グラス焼成中にガス成分を鋼中でト
ラップすることができず、グラスに爪痕が発生した。
以上詳述したように、本発明によれば、耐グラスライニ
ング性に優れ、グラス焼成過程における繰り返し加熱・
冷却を受ける熱履歴に際しても材質劣化の少ない鋼板を
提供でき、抗生物質等の医療品、染料等の反応・貯蔵用
に用いられる低温圧力容器用の鋼板としてグラスライニ
ングされる場合に最適である。
ング性に優れ、グラス焼成過程における繰り返し加熱・
冷却を受ける熱履歴に際しても材質劣化の少ない鋼板を
提供でき、抗生物質等の医療品、染料等の反応・貯蔵用
に用いられる低温圧力容器用の鋼板としてグラスライニ
ングされる場合に最適である。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０４〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１
〜０．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．１０〜２．０ｗｔ％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０ｗｔ％、ＴＮ：０．０
０２０〜０．０５０ｗｔ％を含有し、Ｎｂ：０．００５
〜０．１０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０ｗｔ％
を１種乃至２種含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からな
る鋼を１１００℃以上に加熱して圧延し、仕上り温度を
６５０℃以上として製造されるグラスライニング機器用
鋼板。 - （２）Ｃ：０．０４〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１
〜０．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．１０〜２．０ｗｔ％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０ｗｔ％、ＴＮ：０．０
０２０〜０．０５０ｗｔ％を含有し、Ｎｂ：０．００５
〜０．１０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０ｗｔ％
を１種乃至２種含むと共に、Ｃｕ：０．０１〜１．０ｗ
ｔ％、Ｎｉ：０．０１〜０．５０ｗｔ％、Ｃｒ：０．０
１〜１．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．０１〜０．５０ｗｔ％を
１種乃至２種以上含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物から
なる鋼を１１００℃以上に加熱して圧延し、仕上り温度
を６５０℃以上として製造されるグラスライニング機器
用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21167890A JPH0499844A (ja) | 1990-08-13 | 1990-08-13 | グラスライニング機器用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21167890A JPH0499844A (ja) | 1990-08-13 | 1990-08-13 | グラスライニング機器用鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0499844A true JPH0499844A (ja) | 1992-03-31 |
Family
ID=16609780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21167890A Pending JPH0499844A (ja) | 1990-08-13 | 1990-08-13 | グラスライニング機器用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0499844A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2007083722A1 (ja) * | 2006-01-18 | 2007-07-26 | Nippon Steel Corporation | ほうろう加工品及び釉薬 |
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1990
- 1990-08-13 JP JP21167890A patent/JPH0499844A/ja active Pending
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