JPH0499211A - 高炉々底温度制御方法 - Google Patents
高炉々底温度制御方法Info
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- JPH0499211A JPH0499211A JP21338490A JP21338490A JPH0499211A JP H0499211 A JPH0499211 A JP H0499211A JP 21338490 A JP21338490 A JP 21338490A JP 21338490 A JP21338490 A JP 21338490A JP H0499211 A JPH0499211 A JP H0499211A
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- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 32
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- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
５産業上の利用分野〕
この発明は、炉芯コークス粒径を推定して行う高炉々底
温度制御方法に間するものである。
温度制御方法に間するものである。
［従来の技術］
高炉の高生産性を追及した高炉の大型化や操業条件の苛
酷化は、炉底側壁および炉底の寿命を短くしている。こ
れは銑鉄の生産コストを引き上げる一つの要因となって
いる。高炉の炉底側壁〈以下、側壁という）および炉底
の寿命の延命を計るためには、操業中、側壁および炉底
耐大物の侵食状況を常時把握し、侵食箇所の保護対策を
取ることが重要である。このため、高炉々底部に複数の
熱電対を配設し、側壁および炉底の温度を監視している
。そして、側壁および炉底の侵食を側壁および炉底の温
度の上昇によって把握している。これらの侵食に対して
、操業面では炉底側壁の鉄皮および炉底水冷管の冷却水
量の増加やＴｉＯ源の投入が従来から実施されている。
酷化は、炉底側壁および炉底の寿命を短くしている。こ
れは銑鉄の生産コストを引き上げる一つの要因となって
いる。高炉の炉底側壁〈以下、側壁という）および炉底
の寿命の延命を計るためには、操業中、側壁および炉底
耐大物の侵食状況を常時把握し、侵食箇所の保護対策を
取ることが重要である。このため、高炉々底部に複数の
熱電対を配設し、側壁および炉底の温度を監視している
。そして、側壁および炉底の侵食を側壁および炉底の温
度の上昇によって把握している。これらの侵食に対して
、操業面では炉底側壁の鉄皮および炉底水冷管の冷却水
量の増加やＴｉＯ源の投入が従来から実施されている。
［発明が解決しようとする課Ｂ］
ＴｉＯ源の投入はイルメナイト焼結鉱を生産して投入す
ることが一般的であるが、イルメナイト焼結鉱は高価で
あり、冷却水の増加は効果が少なく、省エネルギー面で
不利になるという問題点がある。側壁および炉底の温度
は、側壁および炉底に沿う溶銑流が増加すると上昇し、
このようなときに耐火煉瓦の侵食が進むことが知られて
いる。
ることが一般的であるが、イルメナイト焼結鉱は高価で
あり、冷却水の増加は効果が少なく、省エネルギー面で
不利になるという問題点がある。側壁および炉底の温度
は、側壁および炉底に沿う溶銑流が増加すると上昇し、
このようなときに耐火煉瓦の侵食が進むことが知られて
いる。
本発明は、側壁および炉底に沿う溶銑流を減少させるこ
とによって、側壁および炉底の耐火煉瓦の侵食を抑制し
、側壁および炉底からの熱損失減少させる方法を提供す
ることを目的とする。
とによって、側壁および炉底の耐火煉瓦の侵食を抑制し
、側壁および炉底からの熱損失減少させる方法を提供す
ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は上記のような目的を達成しようとするもので５
シヤフトに設けた上、下部水平ゾンデによって得られる
ガス成分およびボッシュガス成分から鉱石の酸化度およ
びガス化カーボン比を求め、鉱石の酸化度およびガス化
カーボン比から求めた高炉操業線図の直線式により中心
ソリュションロス量Ｐ求め、炉頂中心コークス粒径、ガ
ス化カーボン比および中心ソリューションロス量から炉
芯コークス粒径を求めて、得られた炉芯コークス粒径に
より炉頂中心に装入する鉱石とコークスの比率を変更す
ることを特徴とする高炉々底温度制御方法である。
シヤフトに設けた上、下部水平ゾンデによって得られる
ガス成分およびボッシュガス成分から鉱石の酸化度およ
びガス化カーボン比を求め、鉱石の酸化度およびガス化
カーボン比から求めた高炉操業線図の直線式により中心
ソリュションロス量Ｐ求め、炉頂中心コークス粒径、ガ
ス化カーボン比および中心ソリューションロス量から炉
芯コークス粒径を求めて、得られた炉芯コークス粒径に
より炉頂中心に装入する鉱石とコークスの比率を変更す
ることを特徴とする高炉々底温度制御方法である。
［作用］
炉芯コークス粒径が小さくなると炉芯の空隙率が減少し
、炉芯の通液性が悪化する。炉芯の通液性が悪化すると
滴下する融液は、炉芯の周辺に沿って流れるので側壁お
よび炉底に沿った溶銑流が増加し、側壁および炉底温度
が上昇する。一方、炉芯コークス粒径が大きくなると炉
芯の空隙率が増加し、炉芯の通液性が向上する。炉芯の
通液性が向上すると、滴下する融液は炉芯の空隙を通っ
て流れるので、側壁および炉底に沿った溶鉄流が減少し
、側壁および炉底温度が下がる。
、炉芯の通液性が悪化する。炉芯の通液性が悪化すると
滴下する融液は、炉芯の周辺に沿って流れるので側壁お
よび炉底に沿った溶銑流が増加し、側壁および炉底温度
が上昇する。一方、炉芯コークス粒径が大きくなると炉
芯の空隙率が増加し、炉芯の通液性が向上する。炉芯の
通液性が向上すると、滴下する融液は炉芯の空隙を通っ
て流れるので、側壁および炉底に沿った溶鉄流が減少し
、側壁および炉底温度が下がる。
本発明は、水平ゾンデによって得られるガス成分等から
炉芯コークス粒径を推定し、得られた炉芯コークス粒径
が一定粒度以下になったら、炉頂中心部に装入する鉱石
／コークスの比を減少さぜるものである。炉頂中心部に
装入する鉱石／コクスの比が減少すると、炉中心のガス
利用率が下がり、炉中心のソリューションロスが下がる
。炉中心のソリューションロスが下がると炉芯に降下し
てゆくコークスの粒径減少量が少なくなるから炉芯コー
クス粒径が大きくなる。これにより、炉芯の通液性が向
上して、側壁および炉底に沿った溶銑流が減少し、側壁
および炉底温度が下がる。
炉芯コークス粒径を推定し、得られた炉芯コークス粒径
が一定粒度以下になったら、炉頂中心部に装入する鉱石
／コークスの比を減少さぜるものである。炉頂中心部に
装入する鉱石／コクスの比が減少すると、炉中心のガス
利用率が下がり、炉中心のソリューションロスが下がる
。炉中心のソリューションロスが下がると炉芯に降下し
てゆくコークスの粒径減少量が少なくなるから炉芯コー
クス粒径が大きくなる。これにより、炉芯の通液性が向
上して、側壁および炉底に沿った溶銑流が減少し、側壁
および炉底温度が下がる。
［実施例］
本発明の実施例を、以下に詳細に説明する。先ず５炉芯
コ一クス粒径の推定について説明する。
コ一クス粒径の推定について説明する。
羽口から水平ゾンデ間での鉄鉱石がら炉内ガスへの酸素
移動量（Ａ Ｏ／ Ｖ ｓ）−は（１１式がら求められ
る。
移動量（Ａ Ｏ／ Ｖ ｓ）−は（１１式がら求められ
る。
（ＪＯ／Ｖｎ）−＝ （１６Ｘ０．７９／２２．４）
Ｘｆ（（ＣＯ＋Ｃ０ｚ）／Ｎｚ）ｓ （Ｃｏ／Ｎ２）
ｌ ）・・（１） ここに、ｃｏ ；ＣＯガス濃度 Ｃｏ２：ＣＯ２ガス濃度 Ｎ２ ；Ｎ２ガス濃度 添え字Ｓ：水平ゾンデ 添え字Ｂ、ボッシュ ■ 上部ゾンデでのガス濃度とボッシュでのガス濃度（
送風条件から計算で求める＞ｔｉｌ１式に入れて、羽口
から上部ゾンデ間の酸素移動量（または、鉱石の酸化度
＞ （Ａ Ｏ／ Ｖ ａ）ｕを、下部ゾンデでのガス濃
度とボッシュでのガス濃度を（１）式に入れて、羽目か
ら下部水平ゾンデ間の酸素移動量（または、鉱石の酸化
度）（Ｚ○、／ＶＢ）Ｌを求める。なお、添え字Ｕは上
部水平ゾンデを、添え字しは下部水平ゾンデを表す、ま
た、上部水平ゾンデはストックラインから４．７ｍ、下
部水平ゾンデはストックラインがら９．４ｍの位置に設
けられている。
Ｘｆ（（ＣＯ＋Ｃ０ｚ）／Ｎｚ）ｓ （Ｃｏ／Ｎ２）
ｌ ）・・（１） ここに、ｃｏ ；ＣＯガス濃度 Ｃｏ２：ＣＯ２ガス濃度 Ｎ２ ；Ｎ２ガス濃度 添え字Ｓ：水平ゾンデ 添え字Ｂ、ボッシュ ■ 上部ゾンデでのガス濃度とボッシュでのガス濃度（
送風条件から計算で求める＞ｔｉｌ１式に入れて、羽口
から上部ゾンデ間の酸素移動量（または、鉱石の酸化度
＞ （Ａ Ｏ／ Ｖ ａ）ｕを、下部ゾンデでのガス濃
度とボッシュでのガス濃度を（１）式に入れて、羽目か
ら下部水平ゾンデ間の酸素移動量（または、鉱石の酸化
度）（Ｚ○、／ＶＢ）Ｌを求める。なお、添え字Ｕは上
部水平ゾンデを、添え字しは下部水平ゾンデを表す、ま
た、上部水平ゾンデはストックラインから４．７ｍ、下
部水平ゾンデはストックラインがら９．４ｍの位置に設
けられている。
■ ■で求めた＜ＡＯ／ＶＢ）ＩＩ ＝Ｙｕ 、（ＡＯ
／Ｖａ）ｔ ＝ＹＬ ！−■式に入れて、上部水平ジン
デル下部水平ゾンデ間の鉄鉱石の還元率Ｒ８を求める。
／Ｖａ）ｔ ＝ＹＬ ！−■式に入れて、上部水平ジン
デル下部水平ゾンデ間の鉄鉱石の還元率Ｒ８を求める。
Ｒｏ ＝ Ｉ Ｙ Ｌ ／ Ｙ ｕ
＝ １ ’（ｚＯ／ Ｖｌｌ）Ｌ ／ （ＪＯ／ Ｖ
Ｂ）ｕ−１２Ｊ■ 上部水平ゾンデでのＹｕ、下部水平
ゾンデでのＹＬ、上部水平ジンデル下部水平ゾンデ開の
鉄鉱石の還元４！ＲＯ，上部水平ゾンデでのガス利用率
η。。および下部水平ゾンデでのガス利用率ηｃ。
Ｂ）ｕ−１２Ｊ■ 上部水平ゾンデでのＹｕ、下部水平
ゾンデでのＹＬ、上部水平ジンデル下部水平ゾンデ開の
鉄鉱石の還元４！ＲＯ，上部水平ゾンデでのガス利用率
η。。および下部水平ゾンデでのガス利用率ηｃ。
からガス化カーボン比μを（３）式でもとめる。
μ ＝ （Ｙｕ ＸＲｏ）／ ＜７７ｃｏ
７７ｃｏ） −（３）■ μ
、Ｙ、およびＸ Ｌ ＝ １＋ηｃｏ から縦軸０
／ Ｆ ｅ （＝ Ｙ ） 、 ＩＮ軸０／Ｃ（＝Ｘ）
とする高炉操業線図の直線式は、（４） 式となる。
７７ｃｏ） −（３）■ μ
、Ｙ、およびＸ Ｌ ＝ １＋ηｃｏ から縦軸０
／ Ｆ ｅ （＝ Ｙ ） 、 ＩＮ軸０／Ｃ（＝Ｘ）
とする高炉操業線図の直線式は、（４） 式となる。
￥−μ（Ｘ ＸＬ） ＋ＹＬ・・４）■ （イ） 式
にＸ＝１．０を入れて、中心ソリューションロスＹｃを
求める。
にＸ＝１．０を入れて、中心ソリューションロスＹｃを
求める。
■ 炉頂中心コークス粒径Ｄｃ２、ガス化カーボン比μ
、中心ソリューションロスＹｃをｔ５１式に入れて、炉
芯コークス粒径り。１を求める。
、中心ソリューションロスＹｃをｔ５１式に入れて、炉
芯コークス粒径り。１を求める。
ＤＣ，＝ＤＣ２Ｘ （μｍＹｃ）／ｕ＝ｉ５）なお、炉
頂中心コークス粒径ＤＣ２は、装入コークスの平均粒径
Ｄｃ、を実験式； Ｄ（：２＝ １．３８Ｄｃ。
頂中心コークス粒径ＤＣ２は、装入コークスの平均粒径
Ｄｃ、を実験式； Ｄ（：２＝ １．３８Ｄｃ。
に入れて求める。
以上のようにして求めた炉芯コークス粒径を時系列的に
把握し、炉芯コークス粒径が３０層−以下ににならない
ように、炉頂中心部の鉱石／コークスの比率を装入方法
を用いて変更する。
把握し、炉芯コークス粒径が３０層−以下ににならない
ように、炉頂中心部の鉱石／コークスの比率を装入方法
を用いて変更する。
第１図は本発明方法を適用したときの推定炉芯コークス
粒径と炉底温度の推移を示したグラフで、推定炉芯コー
クス粒径が３０ｍｍ近くになったため（このとき炉底温
度は１４０℃に上昇した）、炉頂中心部コークスを増加
したところ、炉底温度は１４０℃以下に抑制された。比
較のために、本発明方法を適用しないときの推定炉芯コ
ークス粒径と炉底温度の推移を第２図に示す、この場合
、推定炉芯コークス粒径が３Ｑｍｍ近くになったときか
ら炉底温度が上昇し始め、６０日後には２００℃になっ
た。
粒径と炉底温度の推移を示したグラフで、推定炉芯コー
クス粒径が３０ｍｍ近くになったため（このとき炉底温
度は１４０℃に上昇した）、炉頂中心部コークスを増加
したところ、炉底温度は１４０℃以下に抑制された。比
較のために、本発明方法を適用しないときの推定炉芯コ
ークス粒径と炉底温度の推移を第２図に示す、この場合
、推定炉芯コークス粒径が３Ｑｍｍ近くになったときか
ら炉底温度が上昇し始め、６０日後には２００℃になっ
た。
［発明の効果］
本発明は、水平ゾンデによるガス成分分析結果に基づい
て炉芯コークス粒径の変化を予測し、予測結果により装
入アクションを取るものであるから、炉底温度が上昇す
る前に操業アクションを取ることがて′き、炉底側壁お
よび炉底からの熱損失を低減でき、また、炉底側壁およ
び炉底の耐火煉瓦の侵食を抑制することができるという
効果が得られる。
て炉芯コークス粒径の変化を予測し、予測結果により装
入アクションを取るものであるから、炉底温度が上昇す
る前に操業アクションを取ることがて′き、炉底側壁お
よび炉底からの熱損失を低減でき、また、炉底側壁およ
び炉底の耐火煉瓦の侵食を抑制することができるという
効果が得られる。
第１図
第１図は本発明方法を適用したときの推定炉芯コークス
粒径と炉底温度の推移を示したグラフ図、第２図は本発
明方法と適用しないときの推定炉芯コークス粒径と炉底
温度の推移を示したグラフ図である。
粒径と炉底温度の推移を示したグラフ図、第２図は本発
明方法と適用しないときの推定炉芯コークス粒径と炉底
温度の推移を示したグラフ図である。
Claims (1)
- シャフトに設けた上、下部水平ゾンデによって得られる
ガス成分およびボッシュガス成分から鉱石の酸化度およ
びガス化カーボン比を求め、鉱石の酸化度およびガス化
カーボン比から求めた高炉操業線図の直線式により中心
ソリューションロス量を求め、炉頂中心コークス粒径、
ガス化カーボン比および中心ソリューションロス量から
炉芯コークス粒径を求めて、得られた炉芯コークス粒径
により炉頂中心に装入する鉱石とコークスの比率を変更
することを特徴とする高炉々底温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21338490A JPH0499211A (ja) | 1990-08-10 | 1990-08-10 | 高炉々底温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21338490A JPH0499211A (ja) | 1990-08-10 | 1990-08-10 | 高炉々底温度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0499211A true JPH0499211A (ja) | 1992-03-31 |
Family
ID=16638310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21338490A Pending JPH0499211A (ja) | 1990-08-10 | 1990-08-10 | 高炉々底温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0499211A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110305998A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低高炉煤气中s含量的在线调控方法及装置 |
-
1990
- 1990-08-10 JP JP21338490A patent/JPH0499211A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110305998A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低高炉煤气中s含量的在线调控方法及装置 |
| CN110305998B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-03-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低高炉煤气中s含量的在线调控方法及装置 |
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