JPH0483955A - 自動変速機の作動圧回路 - Google Patents

自動変速機の作動圧回路

Info

Publication number
JPH0483955A
JPH0483955A JP2191879A JP19187990A JPH0483955A JP H0483955 A JPH0483955 A JP H0483955A JP 2191879 A JP2191879 A JP 2191879A JP 19187990 A JP19187990 A JP 19187990A JP H0483955 A JPH0483955 A JP H0483955A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
circuit
pressure
oil
hydraulic
automatic transmission
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2191879A
Other languages
English (en)
Inventor
Kazuya Murota
和哉 室田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nissan Motor Co Ltd
Original Assignee
Nissan Motor Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nissan Motor Co Ltd filed Critical Nissan Motor Co Ltd
Priority to JP2191879A priority Critical patent/JPH0483955A/ja
Priority to US07/733,123 priority patent/US5222418A/en
Publication of JPH0483955A publication Critical patent/JPH0483955A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/0021—Generation or control of line pressure
    • F16H61/0025—Supply of control fluid; Pumps therefore
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
    • F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/0021—Generation or control of line pressure
    • F16H2061/0037—Generation or control of line pressure characterised by controlled fluid supply to lubrication circuits of the gearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
    • F16H59/68—Inputs being a function of gearing status
    • F16H59/72—Inputs being a function of gearing status dependent on oil characteristics, e.g. temperature, viscosity
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/19991—Lubrication

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動変速機作動圧回路の２系統化に関するもの
である。
（従来の技術） 無段変速機を含む自動変速機機の作動圧回路は、動力伝
達系を潤滑する潤滑回路と、該動力伝達系を変速制御し
たり、ショック対策用に変速圧制御したり、トルクコン
バータをロックアツプ制御するための制御回路とに大別
される。
ところで自動変速機の作動圧回路は一般に、本願出願人
が発行したｒ　ＲＥＪＲＯＩＡ型オートマチックトラン
スミッション整備要領書」に記載の如く、潤滑回路と制
御回路とを一連の回路として構成し、これらへの作動油
をエンジン駆動される１個の共通なポンプでまかなうの
が普通であった。
（発明が解決しようとする課題） ところで、潤滑回路は低圧大流量の作動油を必要とし、
制御回路は高圧小流量の作動油を必要とするが、従来の
ようにこれら両回路に１個の共通なポンプからの作動油
を供給する作動圧回路方式では、その効率が悪くなるの
を免れない。その理由は、ポンプとして制御回路が必要
とする高圧以上の高い圧力を発生可能なポンプを用い、
これからの圧力の高い作動油を制御回路が必要とする圧
力に減圧して、潤滑回路が必要とする油量を確保するこ
とになるからであり、上記の減圧分だけポンプ駆動効率
、ひいては作動圧回路の効率が悪化する。
本発明は潤滑回路と、制御回路とで夫々の要求特性にマ
ツチした作動液圧源を用い得るよう、両回路の作動液圧
源を夫々独立させることにより上述の問題を解決するこ
とを目的とする。
ちなみに、自動変速機の作動圧回路に作動液圧源として
のポンプを２個設ける技術は、ダイムラ−ベンツ社ｒ　
Ｗ４ＡＯ４０型オートマチックトランスミッション整備
要領書」に記載されている通り従来よりある。しかして
、第２のポンプは変速機出力軸により駆動されるが、第
１のポンプが圧力低下又は作動不能状態となった時、緊
急用に作動油を潤滑回路及び制御回路に供給して最悪事
態を生ずることのないようにするフェールセーフ対策の
ためのものである。従って、この技術では上記本発明の
目的を達成し得ない。
（発明が解決しようとする課題） この目的を達成するため本発明は、潤滑回路からの作動
液により潤滑される動力伝達系を具え、この動力伝達系
を制御回路により制御するようにした自動変速機におい
て、前記潤滑回路と制御回路とに夫々独立した作動液圧
圧源を設定してなるものである。
ところでこの際本発明の好適例では、再作動液圧源の一
方を変速機入力軸に、又他方を変速機出力軸により駆動
するよう配置する。この場合、作動液圧源が２個設定さ
れてもそれらの設置スペースを、特にフロントエンジン
リヤホイールドライブ車（ＰＲ車）用自動変速機におい
て確保し易い。
又、本発明においては動力伝達系における回転部材をそ
の回転中ポンプ作用が生ずるよう包囲して潤滑回路用作
動液圧源、又は制御回路用作動液圧源に利用するのが良
い。この場合作動液圧源が１個増えても、構成が複雑に
なったり、大型になるのを回避し得る。
更に本発明においては、再作動液圧源のうち一方が停止
中、他方の作動液圧源から該一方の作動液圧源に係る回
路へも作動液を供給可能にする弁を設けるのが良い。こ
の場合、上記停止した一方の作動液圧源に係る潤滑回路
又は制御回路が作動不能になるのを防止し得る。
なお、本発明の如く潤滑回路と制御回路とで作動液圧源
を個々に設定し、２系統化しても、制御回路のトルクコ
ンバータ冷却油量が高負荷時多量に必要となるため、こ
れに合せて油量設定せざるおえず、低負荷時エネルギー
ロスが大きく、２系統化によっても効率向上代が小さい
。そこで本発明においては、トルクコンバータ作動液戻
り路に高負荷にともなう温度上昇につれ開度増大する流
路面積可動手段を設けるのが良い。この場合、高負荷時
多量段の開度増大でトルクコンバータ通液量が要求通り
に増えてその発熱を抑制し得ると共に、低負荷時はトル
クコンバータ通液量を必要最小限にして２系統化による
効率向上代を大きくすることができる。
（作　用） 動力伝達系は潤滑回路からの作動液により潤滑され、制
御回路はこの動力伝達系を制御して所定の動力伝達を行
わせる。
ところで、潤滑回路と制御回路とが夫々独立した作動液
圧源からの作動液を供給されることから、これら作動液
圧源を対応する回路の要求特性にマツチしたものとなし
得て作動圧回路全体としての効率を向上させることがで
きる。
そして、再作動液圧源の一方を変速機入力軸により、又
他方を変速機出力軸により夫々駆動するようう配置する
ことで、作動液圧源が２個であっても夫々の設置スペー
スを確保し易い。
又、動力伝達系の回転部材をポンプ作用が生ずるように
して作動液圧源に利用する構成によれば、２系統化によ
り作動液圧源が１個増えても、構成が複雑になったり、
大型になることはない。
更に、作動液圧源の一方が停止中、他方の作動液圧源か
ら当該一方の作動液圧源に係る潤滑回路又は制御回路へ
作動液を供給可能にする弁は、この潤滑回路又は制御回
路が作動不能になるのを防止する。
又、流路面積可変手段は制御回路のトルクコンバータ作
動液戻り路を高負荷にともなう温度上昇につれ開度増大
してトルクコンバータ通液量を増す。よって、高負荷時
の発熱を抑制し得ると共に低負荷時はトルクコンバータ
通液量を必要最小限にして２系統化による効率向上化を
大きくすることができる。
（実施例） 第１図（ａ）、（ｂ）は日産自動車■ｒ　ＲＥ４ＲＯＩ
Ａ型オートマチックトランスミッション整備要領書」に
記載の自動変速機に対する本発明作動圧回路の一実施例
で、第１図（ａ）において１はトルクコンバータ、２は
これを包囲するコンバータハウジング、３は入力軸、４
は変速機ケース、５はバルブボデー７は出力軸、８は出
力軸を包囲するリヤエクステンションを夫々示す。
トルクコンバータ１はエンジン動力を入力軸３に伝え、
変速機ケース４内の図示せざる歯車伝導系はバルブボデ
ー５に組込んだ制御回路による制御下で変速段を決定さ
れ、決定変速段に応じ入力軸３の回転を変速して出力軸
７に伝える。
コンバータバウシング２及び変速機ケース４間に従来よ
り設けられているオイルポンプ９を制御回路用作動液圧
源として機能する第１オイルポンプとし、これを入力軸
３により、詳しくはこれに向かうエンジン動力により回
転する。本例では、出力軸７により駆動される第２オイ
ルポンプＩＯをリヤエクステンション８内に付加して設
け、このポンプを潤滑回路用作動液圧源として機能させ
る。
第１オイルポンプ９はオイルパン１１内の作動油を吸入
してパルプボデー５内の制御回路に供給し、第２オイル
ポンプ１０は同じオイルパン１１内の作動油をストレー
ナ１２及び吸入路１３を経て吸い込み、作動油を吐出路
１４に吐出する。この吐出油はバルブボデー５に形成し
た通路を経て変速機ケース４内における歯車伝導列の各
潤滑回路に供給する。
第１図（ト））において、２１が上記制御回路、２２が
上記潤滑回路であり、これら回路２Ｌ２２は夫々上記文
献ｒＲＥＡＲＯＩＡ型オートマチックトランスミッショ
ン整備要領書」に記載のものと同じものとする。
しかして、制御回路２１は簡便のため本発明に係る弁及
び回路部分のみを示し、２３はプレッシャレギュレータ
弁、２４はトルクコンバータリリーフ弁、２５はロック
アツプコントロール弁である。プレッシャレギュレータ
弁２３はオイルポンプ９からライン圧回路２６への作動
油を所定のライン圧Ｐ、となして図示せざる回路による
変速制御に供し、この調圧中の余剰油をトルクコンバー
タリリーフ弁２４に向かわせる。この弁２４は余剰油を
所定のコンバータ圧にしてトルクコンバータ１の作動油
供給路２７に印加スる。ロックアツプコントロール弁２
５は供給路２７の作動油をアプライ圧路２８よりトルク
コンバータ１に供給し、トルクコンバータ内の作動油を
レリーズ圧路２９を経て作動油戻り路３０より抜く時、
トルクコンバータ１をロックアツプさせ、供給路２７の
作動油をトルクコンバータ１へ逆向きに通流させて戻り
路３０より抜く時、トルクコンバータをコンバータ状態
にするものとする。
一方、潤滑回路２２は変速機ケース４内における歯車伝
導系の前部（トルクコンバータ１に近い側）潤滑部３１
及び後部潤滑部３２に潤滑油を供給するもので、前段に
オイルクーラ３３を有する。この潤滑回路自身は前記文
献ｒ　ＲＥＪＲＯＩＡ型オートマチックトランスミッシ
ョン整備要領書」に記載のものと同じものであるが、本
例では、当該回路用の液圧源を第１図（ａ）につき前記
した別途の第２オイルポンプ１０により設定する。即ち
、このポンプ１０は吐出路１４をオイルパン１１に至ら
しめるが、途中に吐出油がオイルパン１１に逃げるのを
阻止する逆止弁３４を挿置し、この逆止弁の上流側をリ
リーフ弁３５を経て吸入路１３に通ずると共に逆止弁３
６を経てオイルクーラ３３の入口ボートに接続する。オ
イルクーラ３３の入口ポートは更に逆止弁３７を介しラ
イン圧回路２６に接続する他、通路３８により潤滑回路
切換弁３９に接続する。
この切換弁３９は通路３８内に圧力が存在する間、この
圧力とばね３９ａとで弁体３９ｂを実線位置にされ、作
動油戻り路３０及び通路３８間を遮断し、通路３８内に
圧力が存在しない間、作動油戻り路３０の圧力によりば
ね３９ａに抗し弁体３９ｂを２点鎖線位置にされ、作動
油戻り路３０及び通路３０間を連通ずるものとする。
作動油戻り路３０は更に、感温オリフィス４０を経てオ
イルパン１１に通し、このオリフィスは作動油戻り路３
０内の作動油温に応動するバイメタル素子４０ａにより
ポー）　４０ｂの開度を温度上昇につれ大きくするトル
クコンバータの戻り流路面積可変手段を構成する。しか
して、感温オリフィス４０は常開の小孔４０ｃを有し、
これによりボート４０ｂの全閉時でもトルクコンバータ
通油量の最低流量は保証し得るようになす。
なお、感温オリフィス４０の出口ボートはオイルパン１
１に直接通ずる代りに、２点鎖線で示す逆止回付の通路
４１により通路３８、即ち潤滑回路２２に通じてもよい
。
上記実施例の作用を次に説明する。制御回路２１は、常
時エンジン駆動されるオイルポンプ９からライン圧回路
２６への作動油をプレッシャレギュレータ弁２３により
調圧して得られるライン圧ＰＬを基に所定の変速制御を
行うと共に、変速ショック防止用の変速圧制御を行い、
同時にロックアツプコントロール弁２５によるトルクコ
ンバータ１の前記したロックアツプ制御を行う。
一方潤滑回路２２は、変速機出力軸７により駆動される
オイルポンプ１０から吐出路１４への作動油をリリーフ
弁３５により所定圧にされて逆止弁３６より供給され、
オイルクーラ３３による冷却後の作動油で両温滑部３１
．３２を潤滑する。この間、潤滑回路切換弁３９は通路
３８への圧力により実線状態にされ、トルクコンバータ
から戻り路３０への作動油は感温オリフィス４０を経て
オイルパン１１に直接又は通路４１（オイルクーラ３３
及び潤滑部３Ｌ　３２）を経由してオイルパン１１に戻
される。ところで、感温オリフィス４０が温度上昇につ
れ開度増大することから、トルクコンバータ１の通油量
が高負荷にともなう温度上昇につれ増大し、高負荷時の
発熱を抑制し得る。
ところで、制御回路２１と潤滑回路２２とに夫々、独立
したポンプ９，１０からの作動油を供給することから、
これらポンプを対応する回路の要求特性にマツチしたも
のとすることができ、自動変速機の作動圧回路としてそ
の効率を向上させることができる。又、トルクコンバー
タ通油量を感温オリフィス４０で上記の通り可変にする
ことから、低負荷時に必要以上にトルクコンバータ通油
量が多くなるのを防止することができ、その分制御回路
用ポンプ９のエネルギーロスを小さくし得て、上記２系
統化による効率向上化を大きくすることが可能となる。
一方、停車時や後退時は変速機出力軸７により駆動され
る潤滑回路用ポンプ１０が停止又は逆転するため、通路
１４内が無圧状態又は負圧状態となり、該ポンプ１０か
ら通路３８への潤滑油がなくなる。この時、切換弁３９
が弁体３９ｂを作動油戻り路３０からの圧力により２点
鎖線位置にされるため、この戻り路３０からのトルクコ
ンバータ通過油がオイルクーラ３３を経て潤滑部３１．
３２の潤滑に供されることとなり、潤滑回路用ポンプ１
８からの作動油がなくなっても潤滑不能になることはな
い。
なお、前進走行中に制御回路用ポンプ９が故障等で作動
油を吐出し得なくなった場合、潤滑回路用ポンプ１０か
らオイルクーラ３３に向かう作動油が逆止弁３７を開い
て通路２６にも供給され、走行中に制御回路２１が作動
不能となる最悪事態を回避することができる。
第２図は本発明作動圧回路の他の例を示し、本例ではト
ルクコンバータ作動油を常態ではブレンシャレギュレー
タ弁２３からの余剰油によりまかなう代りに、潤滑回路
用ポンプ１０からの作動油でまかなうようにし、該ポン
プ１０からの作動油が得られない停車中や後退中はプレ
ッシャレギレータ弁２３からの余剰油によりトルクコン
バータ作動油をまかなうよう切換弁３９を配置して構成
する。そして潤滑油は、トルクコンバータリリーフ弁２
４からトルクコンバータ作動油供給路２７への作動油の
一部を前部潤滑部３１用として、又ロックアツプコント
ロール弁２５からトルクコンバータ作動油戻り路３０へ
の作動油の一部を後部潤滑部３２用して夫々用いる。
かかる構成においては、第１図（ｂ）に３５．４０で示
すリリーフ弁及び感温オリフィスが不要となり、安価で
あると共に、制御回路２１に対する潤滑回路２２の接続
箇所を既存のものから変更する必要がないため、潤滑油
量特性が不変でシステムへの影響をなくし得る。
第３図は日量自動車■ｒ　ＲＬ４ＦＯＺＡ型オートマチ
ックトランスアクスル整備要領書」に記載の自動変速機
に対する本発明作動圧回路の適用例を示す。
図中５１はトルクコンバータ、５２はこれを包囲するコ
ンバータバウシング、５３は入力軸、５４は歯車伝動列
、５５はバルブボデー、５６は出力軸、５７はこの出力
軸に一体の出力ギヤ、５８はこの出力ギヤに噛合するア
イドラギヤ、５９はこのアイドラギヤにより駆動される
カウンタシャフト、６０は二〇カウンタシャフトにより
駆動され、左右前輪を駆動するディファレンシャルギヤ
を夫々示す。
トルクコンバータ５１はエンジン動力を入力軸５３に伝
え、歯車伝動列５４はバルブボデー５５内に組込んだ制
御回路による制御下で変速段を決定され、決定変速段に
応じ入力軸５３の回転を変速して出力軸５６に伝える。
出力軸５６の回転はアイドラギヤ５８及びカウンタシャ
フト５９を経てディファレンシャルギヤ６０に至り、左
右前輪に分配出力される。
従来より設けられていたエンジン駆動されるオイルポン
プ６１を制御回路用作動液圧源としての第１オイルポン
プに利用する。従って、従来は該ポンプからの作動油の
一部、即ちトルクコンバータ作動油戻り路６２からの作
動油を歯車伝動側潤滑回路６３に供給していたが、本例
ではトルクコンバータ作動油戻り路６２を直接オイルパ
ン６４に通じ、途中にトルクコンバータ通油量調整オリ
フィス６２ａを挿置する。
そして、潤滑回路６３には以下の構成とした潤滑回路用
作動液圧源としての第２オイルポンプ６５からの作動油
を供給する。この第２オイルポンプ６５は、自動変速機
の伝動系を成す出力ギヤ５７及びアイドラギヤ５８を利
用し、外接歯車ポンプとして構成する。これがため、変
速機ケース６６とサイドカバー６７との間にサイドプレ
ート６８を介在させ、このサイドプレート６８及びサイ
ドカバー６７により両ギヤ５７．５８の歯をその外周及
び両側において密接に被い、ギヤ５７．５８をポンプギ
ヤとして作用させ得るようにする。
第２オイルポンプ６５の吸入ポート６９より延在する吸
入路７０の端末をオイルストレーナ７１を介し前記した
オイルパン６４内に侵入させ、同ポンプ６５の吐出ポー
ト７２を潤滑回路６３のオイルクーラ入ロポートに接続
する。又、吸入ポート６９及び吐出ポート７２間にリリ
ーフ弁７４を設け、これによりポンプ６５の吐出圧を規
定値以下に保ち、余剰油を吐出ポート７２から直接吸入
ポート６９に戻す。
なおサイドプレート６８は、出力軸５６及びカウンタシ
ャフト５９の軸受に対設したシム７５．７６と共にギヤ
５７．５８のサイドクリアランスを調整するもので、シ
ム７５．７６の厚さ調整によりギヤ５７．５８を高精度
に整列させ、サイドプレート６８の厚さ調整により上記
のサイドクリアランスを最適に決定することができる。
よって、作動油の洩れを少なくしてポンプ効率を向上し
得ると共に、摩擦の低減によりポンプ駆動ロスや焼付き
を減することができる。
本例においても、制御回路用のポンプ６１と潤滑回路用
のポンプ６５とを独立して設けたことで、これらポンプ
を対応する回路の要求特性にマンチしたものとすること
ができ、自動変速機の作動圧回路としてその効率を向上
させることができる。加えて、付加する潤滑回路用ポン
プ６５が既存のギヤ５７、５８を利用した外接歯車ポン
プであるため、ポンプが１個増えても構成が複雑になっ
たり、大型になるのを回避し得る。又、制御回路用ポン
プ６１が潤滑用の作動油を吐出する必要がなくなるため
、このポンプを低容量化及び小型化でき、潤滑回路用ポ
ンプ６５が上記の通り既存ギヤを利用したものであるこ
とによって自動変速機の小型化に寄与する。
第４図は第３図と同様な自動変速機にフェールセーフ通
路８１を設けて潤滑回路用ポンプ６５の吐出ボート７２
と、制御回路用ポンプ６１の吐出ボート、つまり制御回
路８２のライン圧回路８３とを通じ、フェールセーフ通
路８１にライン圧回路８３からの油流を阻止する逆止弁
８４を挿入したものである。
制御回路８２は前記文献ｒ　ＲＬ４ＦＯ２Ａ型オートマ
チックトランスアクスル整備要領書」に記載のものと同
じであるが、本発明に係る部分につき若干説明すると、
ポンプ６１からのライン圧回路８３への作動油はプレッ
シャレギュレータ弁８５により所定のライン圧ＰＬに調
圧され、変速制御に供される。
この調圧中プレッシャレギュレータ弁８５からの余剰油
はトルクコンバータレギュレータ弁８６により所定の圧
力にされ、作動油供給路８７を経てトルクコンバータ５
１に向かう。トルクコンバータ５１に通流後の作動油は
戻り路６２及びオリフィス６５を経てオイルパン６４に
戻される。ロックアツプ制御弁８８はロックアツプ制御
通路８９を作動油供給路８７又はドレンボート９０に通
じ、前者の状態でトルクコンバータ５１をコンバータ状
態にし、後者の状態でトルクコンバータ５１をロックア
ツプ状態にするものとする。
本例で設けたフェールセーフ通路８１は以下の通りに機
能する。第１ポンプ６１が正常で、ライン圧ＰＬが正常
に発生している間、これが潤滑圧より高いため、逆止弁
８４の逆止機能により第３図の例と同様の作用効果が達
成される。ところで、第１ポンプ６１の異常で、ライン
圧ＰＬが発生しなくなる故障時、第２ポンプ６５からの
作動油がフェールセーフ通路８１よりライン圧回路８３
にも供給され、ライン圧ＰＬの発生を可能ならしめ、走
行中に自動変速機が作動不能になる最悪事態を回避する
ことができる。
第５図は第４図の作動圧回路において、潤滑回路６３へ
の潤滑油供給系を第１図（ｂ）に示す構成に置換したも
のである（但し、ポンプ６５は第３図及び第４図に示す
ものと同じものである）。即ち、ポンプ６５は吐出ボー
ト７２から延在する吐出路９１をオイルパン６４に至ら
しめるが、途中に吐出油がオイルパン６４に逃げるのを
阻止する逆止弁９２を挿置し、この逆止弁の上流側をリ
リーフ弁９３を経て吸入ボート６９に通ずると共に逆止
弁９４を経てオイルクーラ７３の入口ボートに接続する
。オイルクーラ７３の入口ボートは更に逆止弁８４及び
フェールセーフ通路８１を介しライン圧回路８３に接続
する他、通路９５により潤滑回路切換弁９６に接続する
。
この切換弁９６は通路９５内に圧力が存在する間、この
圧力とばね９６ａとで弁体９６ｂを実線位置にされ、ト
ルクコンバータ５１の作動油戻り路６２及び通路９５間
を遮断し、通路９５内に圧力が存在しない間、作動油戻
り路６２の圧力によりばね９６ａに抗し弁体９６ｂを２
点鎖線位置にされ、作動油戻り路６２及び通路９５間を
連通ずるものとする。
作動油戻り路６２は更に、惑星オリフィス９７を経てオ
イルパン６４に通じ、このオリフィスは作動油戻り路６
２内の作動油温に応動するバイメタル素子９７ａにより
ボート９７ｂの開度を温度上昇につれ大きくするトルク
コンバータの戻り流路面積可変手段を構成する。しかし
て、感温オリフィス９７は常開の小孔９７ｃを有し、こ
れによりボート９７ｂの全閉時でも第３図及び第４図に
示すオリフィス６２ａと同様なトルクコンバータ通油量
の最低流量は保証し得るようになす。
なお、感温オリフィス９７の出口ポートはオイルパン６
４に直接通ずる代りに、２点鎖線で示す逆止回付の通路
９８により通路９５、即ち潤滑回路６３に通じてもよい
。
上記実施例の作用を次に説明する。制御回路８２は、常
時エンジン駆動されるオイルポンプ６１からライン圧回
路８３への作動油をプレンシャレギュレータ弁８５によ
り調圧して得られるライン圧ＰＬを基に所定の変速制御
を行うと共に、変速ショック防止用の変速圧制御を行い
、同時にロックアンプコントロール弁８８によるトルク
コンバータ５１の前記したロックアツプ制御を行う。
一方潤滑回路６３は、変速機出力軸により駆動されるオ
イルポンプ６５から吐出路９１への作動軸をリリーフ弁
９３により所定圧にされて逆止弁９４より供給され、オ
イルクーラ７３による冷却後の作動油で歯車伝動列５４
の潤滑部を潤滑する。この間、潤滑回路切換弁９６は通
路９５への圧力により実線状態にされ、トルクコンバー
タから戻り路６２への作動油は感温オリフィス９７を経
てオイルパン６４に直接又は通路９８（オイルクーラ７
３及び歯車伝動列５４の潤滑部）を経由してオイルパン
６４に戻される。ところで、感温オリフィス９７が温度
上昇につれ開度増大することから、トルクコンバータ５
１の通油量が高負荷にともなう温度上昇につれ増大し、
高負荷時の発熱を抑制し得る。
ところで、制御回路８２と潤滑回路６３とに夫々、独立
したポンプ６Ｌ　６５からの作動油を供給することから
、これらポンプを対応する回路の要求特性にマツチした
ものとすることができ、自動変速機の作動圧回路として
その効率を向上させることができる。又、トルクコンバ
ータ通油量を感温オリフィス９７で上記の通り可変にす
ることから、低負荷時に必要以上にトルクコンバータ通
油量が多くなるのを防止することができ、その分制御回
路用ポンプ６１のエネルギーロスを小さくし得て、上記
２系統化による効率向上代を大きくすることが可能とな
る。
一方、停車時や後退時は変速機出力軸により駆動される
潤滑回路用ポンプ６５が停止又は逆転するため、通路９
１内が無圧状態又は負圧状態となり、該ポンプ６５から
通路９１への潤滑油がなくなる。この時、切換弁９６が
弁体９６ｂを作動油戻り路６２からの圧力により２点鎖
線位置にされるため、この戻り路６２からのトルクコン
バータ通過油がオイルクーラ７３を経て歯車伝動列５４
の潤滑部の潤滑に供されることとなり、潤滑回路用ポン
プ６５からの作動油がなくなっても潤滑不能になること
はない。
なお、前進走行中に制御回路用ポンプ６１が故障等で作
動油を吐出し得なくなった場合、潤滑回路用ポンプ６５
からオイルクーラ７３に向かう作動油が逆止弁８４を開
いて通路８３にも供給され、走行中に制御回路８２が作
動不能となる最悪事態を回避することができる。
（発明の効果） かくして本発明作動圧回路は上述の如く、潤滑回路と制
御回路とに夫々独立した作動液圧源を設定した構成にな
るから、これら作動液圧源を対応する回路の要求特性に
マツチしたものとなし得て作動圧回路全体としての効率
を向上させることができる。
又、請求項２の構成によれば、上記作動液圧源の一方を
変速機入力軸により、そして他方を変速機出力軸により
夫々駆動するよう配置するため、作動液圧源が２個であ
っても夫々の設置スペースを確保し易い。
更に請求項３の如（、動力伝達系の回転部材（ギヤ５７
．５８）をポンプ作用が生ずるようにして作動液圧源に
利用する構成にすれば、２系統化により作動液圧源が１
個増えても、構成が複雑になったり、大型になることは
ない。
又請求項４の如く、作動液圧源の一方が停止中、他方の
作動液圧源から当該一方の作動液圧源に係る潤滑回路又
は制御回路へ作動液を供給可能にする弁を設ければ、こ
の潤滑回路又は制御回路が作動不能になるのを防止する
ことができる。
又請求項５の如く、流路面積可変手段４０　（９７）に
より制御回路のトルクコンバータ作動液戻り路を高負荷
にともなう温度上昇につれ開度増大してトルクコンバー
タ通液量を増す構成にすれば、高負荷時の発熱を抑制し
得ると共に低負荷時はトルクコンバータ通液量を必要最
小限にして２系統化による効率向上代を大きくすること
ができる。
【図面の簡単な説明】
第１図（ａ）、　（ｂ）は夫々本発明作動圧回路の一実
施例を示す自動変速機の要部断面図及び油圧回路図、第
２図は本発明の他の例を示す油圧回路図、第３図は本発
明の更に他の例を示す自動変速機の断面図、 第４図及び第５図は夫々本発明の更に別の２例を示す油
圧回路図である。 １．５１・・・トルクコンバータ ３．５３・・・変速機入力端 ５．５５・・・バルブボデー ７．５６・・・出力軸 ９．６１・・・第１オイルポンプ（制御回路用作動液圧
源）１０、６５・・・第２オイルポンプ（潤滑回路用作
動液圧源）２１、８２・・・制御回路 ２２、６３・・・潤滑回路 ３０、６２・・・トルクコンバータ作動油戻り路３１、
３２・・・潤滑部 ３３、７３・・・オイルクーラ ３９、９６・・・潤滑回路切換弁 ４０、９７・・・感温オリフィス（流路面積可変手段）
５７・・・出力ギヤ ５８・・・アイドラギヤ ６２ａ・・・トルクコンバータ通油量調整オリフィス６
６・・・変速機ケース ６７・・・サイドカバー ６８・・・サイドプレート ７５７６・・・シム 第１図 （ｂ） 第２図

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、潤滑回路からの作動液により潤滑される動力伝達系
    を具え、この動力伝達系を制御回路により制御するよう
    にした自動変速機において、前記潤滑回路と制御回路と
    に夫々独立した作動液圧源を設定してなることを特徴と
    する自動変速機の作動圧回路。 ２、請求項１において、潤滑回路用作動液圧源及び制御
    回路用作動液圧源の一方を自動変速機の入力軸により駆
    動し、他方を自動変速機の出力軸により駆動するようこ
    れら作動液圧源を配置した自動変速機の作動圧回路。 ３、請求項１又は２において、前記動力伝達系における
    回転部材を回転中ポンプ作用が生ずるよう包囲して前記
    潤滑回路用作動液圧源又は制御回路用作動液圧源に利用
    するよう構成した自動変速機の作動圧回路。 ４、請求項１乃至３のいずれかにおいて、両作動液圧源
    のうち一方が停止中、他方の作動液圧源から該一方の作
    動液圧源に係る潤滑回路又は制御回路へも作動液を供給
    可能にする弁を設けた自動変速機の作動圧回路。 ５、請求項１乃至４のいずれかにおいて、制御回路のト
    ルクコンバータ作動液戻り路に温度上昇につれ開度増大
    する流路面積可変手段を設けた自動変速機の作動圧回路
    。 ６、請求項１〜３のいずれかにおいて、潤滑回路用作動
    液圧源が逆回転するとき、作動液を吸入・吐出する油路
    を切換える弁を設けた自動変速機の作動圧回路。
JP2191879A 1990-07-21 1990-07-21 自動変速機の作動圧回路 Pending JPH0483955A (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2191879A JPH0483955A (ja) 1990-07-21 1990-07-21 自動変速機の作動圧回路
US07/733,123 US5222418A (en) 1990-07-21 1991-07-19 Pressurized fluid supply system for automatic power transmission for automotive vehicle

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2191879A JPH0483955A (ja) 1990-07-21 1990-07-21 自動変速機の作動圧回路

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH0483955A true JPH0483955A (ja) 1992-03-17

Family

ID=16281989

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2191879A Pending JPH0483955A (ja) 1990-07-21 1990-07-21 自動変速機の作動圧回路

Country Status (2)

Country Link
US (1) US5222418A (ja)
JP (1) JPH0483955A (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005337502A (ja) * 2004-05-26 2005-12-08 Zahnradfab Friedrichshafen Ag 自動車用自動変速機の給油のための油圧回路
JP2008043091A (ja) * 2006-08-08 2008-02-21 Honda Motor Co Ltd 車両用電動機および電動オイルポンプ

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5347886A (en) * 1992-08-10 1994-09-20 Saturn Corporation Lubrication control with increased lubrication during shift and during cruise for a multi-plate friction device for an automatic transmission
JP2916856B2 (ja) * 1993-08-20 1999-07-05 本田技研工業株式会社 車両用油圧作動式変速機の潤滑油供給装置
US5584773A (en) * 1995-07-12 1996-12-17 Caterpillar Inc. Fluid circulatory system for an axle assembly
US5700226A (en) * 1996-02-20 1997-12-23 Ford Global Technologies, Inc. Hydraulic lubrication control system for an automatic transmission
JP3562324B2 (ja) * 1998-07-14 2004-09-08 日産自動車株式会社 自動変速機のオイルポンプ回転数制御装置
US6408718B1 (en) 1999-03-31 2002-06-25 Daimlerchrysler Corporation Stamped pump cover
JP2001012585A (ja) * 1999-06-28 2001-01-16 Fuji Heavy Ind Ltd 自動変速機のオイル還流装置
DE10020187A1 (de) 2000-04-25 2001-10-31 Getrag Getriebe Zahnrad Hydraulische Schaltung für ein automatisiertes Doppelkupplungsgetriebe für Kraftfahrzeuge
DE10033201A1 (de) * 2000-07-07 2002-01-17 Zf Batavia Llc Hydraulisches System
DE60227126D1 (de) * 2001-03-26 2008-07-31 Kanzaki Kokyukoki Mfg Co Ltd Getriebeanordnung mit Zapfwelle für ein Arbeitsfahrzeug
DE10248828A1 (de) * 2002-10-19 2004-04-29 Zf Friedrichshafen Ag Hydraulische Schaltungsanordnung für Automatikgetriebe von Kraftfahrzeugen
DE10318152B4 (de) * 2003-04-17 2018-07-05 Volkswagen Ag Ölversorgungsvorrichtung für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes bzw. Verfahren zur Steuerung oder Regelung der Ölversorgungsvorrichtung
US7195578B2 (en) * 2004-12-03 2007-03-27 Axiom Automotive Technologies, Inc. Automatic transmission and gear train
KR100802693B1 (ko) * 2006-09-28 2008-02-12 현대자동차주식회사 하이브리드 차량의 파워트레인
DE112008000383A5 (de) * 2007-03-07 2009-11-19 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Hydraulikanordnung zur Steuerung eines Doppelkupplungsgetriebes eines Kraftfahrzeuges
DE112008003693A5 (de) * 2007-12-04 2010-11-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Hydraulikanordnung zur Steuerung eines Kegelscheiben-Umschlingungsgetriebes
DE102010036141A1 (de) * 2010-09-02 2012-03-08 Voith Patent Gmbh Zahnradgetriebe
DE102012221215A1 (de) * 2012-11-20 2014-05-22 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Antriebsanordnung für eine Druckmittelpumpe eines Fahrzeugs und Verfahren zum Betrieb einer Druckmittelpumpe für ein Fahrzeug
US9731832B2 (en) * 2013-06-20 2017-08-15 Sikorsky Aircraft Corporation Torque converter for rotorcraft
DE102013212428A1 (de) * 2013-06-27 2014-12-31 Zf Friedrichshafen Ag Getriebe eines Kraftfahrzeugs und Verfahren zum Betreiben desselben
CN103511582B (zh) * 2013-10-14 2016-03-02 浙江中柴机器有限公司 一种具有液压控制系统的液力传动变速器
JP6140628B2 (ja) * 2014-03-12 2017-05-31 本田技研工業株式会社 変速機潤滑システム
CN105370206A (zh) * 2014-08-07 2016-03-02 哈尼斯菲格技术公司 用于钻机空气压缩机的液力耦合传动系统
IT201900010986A1 (it) * 2019-07-05 2021-01-05 Cnh Ind Italia Spa Disposizione idraulica di serbatoio per un veicolo da fuori strada
DE102022205855A1 (de) 2022-06-08 2023-12-14 Zf Friedrichshafen Ag Antriebsanordnung für ein Fahrzeug, elektrische Achse mit der Antriebsanordnung sowie Verfahren zum Betreiben der Antriebsanordnung

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2211154A (en) * 1935-07-03 1940-08-13 Charles H Oshei Pressure generator for motor vehicles
US3508630A (en) * 1968-10-24 1970-04-28 Gen Motors Corp Lubricating means for a transmission
US3926075A (en) * 1974-10-18 1975-12-16 Mack Trucks Vehicle automatic transmission having push start capability
US4106361A (en) * 1976-10-26 1978-08-15 Wyle Laboratories Gear pump, gear and method
CA1098843A (en) * 1978-10-31 1981-04-07 Versatile Manufacturing Company, A Division Of Versatile Cornat Corporation Lubrication pump and filter for axle assemblies
US4435990A (en) * 1980-09-11 1984-03-13 Chalmers Samuel A Power take off gear box
US4425817A (en) * 1981-03-16 1984-01-17 Rockwell International Corporation Lubrication system for a power take off assembly and a drive shaft therefor
DE3516710A1 (de) * 1985-05-09 1986-11-13 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Behaelteranordnung fuer fahrzeuge mit gemeinsamen oelhaushalt
US4922765A (en) * 1985-07-25 1990-05-08 Aisin-Warner Kabushiki Kaisha Lubricating structure for transmission mechanism
JPH02139371U (ja) * 1989-04-24 1990-11-21
US5085100A (en) * 1989-10-18 1992-02-04 Bell Helicopter Textron Inc. Gear shrouding system
US5092196A (en) * 1989-10-24 1992-03-03 Mazda Motor Corporation Gear mechanism lubricating structure
US5031725A (en) * 1989-12-01 1991-07-16 Sundstrand Corporation Gear box idle lubrication system
FR2658577A1 (fr) * 1990-02-20 1991-08-23 Aerospatiale Dispositif de lubrification de secours pour reducteur notamment pour boite de transmission principale de giravion.
US5105911A (en) * 1991-04-02 1992-04-21 Dresser Industries, Inc. Gas meter counter unit lubrication system
US5115887A (en) * 1991-04-22 1992-05-26 General Motors Corporation Common hydraulic circuitry for a scavenge and towing system

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005337502A (ja) * 2004-05-26 2005-12-08 Zahnradfab Friedrichshafen Ag 自動車用自動変速機の給油のための油圧回路
JP2008043091A (ja) * 2006-08-08 2008-02-21 Honda Motor Co Ltd 車両用電動機および電動オイルポンプ

Also Published As

Publication number Publication date
US5222418A (en) 1993-06-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0483955A (ja) 自動変速機の作動圧回路
JP3095258B2 (ja) ロックアップトルコン付無段変速機の油圧制御装置
EP0991865B1 (en) Multiple pump control arrangement
US6848548B2 (en) Hydraulic regulating system for a vehicle transmission
US8413437B2 (en) Transmission hydraulic control system having independently controlled stator cooling flow
US4943268A (en) Automatic two-speed transmission for the drive of auxiliary units of a motor vehicle engine
EP0043545B1 (en) Transmission with torque converter and lock up clutch with lubrication and pressurization system
US5669761A (en) Discharge control apparatus of hydraulic pump for automatic transmission
US7086366B1 (en) Energy efficient fluid pump
US3692432A (en) Two-stage positive displacement pump
JP3635190B2 (ja) 自動変速機の油圧制御装置
US7677038B2 (en) Pump unit
JP4385752B2 (ja) 変速機の潤滑装置
JP6532595B2 (ja) 油圧制御装置
US5435334A (en) Hydraulic circuit
US4850813A (en) Self unloading pump circuit for an automatic transmission having multiple pressure supply pumps
CN116624590A (zh) 适用于大马力拖拉机的液压机械无级变速箱的液压系统
US3872957A (en) Fluid-supply system for hydraulic coupling
US4258548A (en) Hydrostatic transmission and controls
US6951101B2 (en) Method and device for controlling a hydrodynamic clutch
JP2016145635A (ja) 車両用駆動装置
JP2003193819A (ja) 内燃機関のオイルポンプ装置
JP2001165287A (ja) 車輌用自動変速機の潤滑装置
JP3007646B2 (ja) 無段変速機の油圧制御装置
CN114352659B (zh) 一种2at变速器的双泵液压系统