JPH0478177A - スラブ型固体レーザー装置 - Google Patents
スラブ型固体レーザー装置Info
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- JPH0478177A JPH0478177A JP19073690A JP19073690A JPH0478177A JP H0478177 A JPH0478177 A JP H0478177A JP 19073690 A JP19073690 A JP 19073690A JP 19073690 A JP19073690 A JP 19073690A JP H0478177 A JPH0478177 A JP H0478177A
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- laser
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- laser element
- state laser
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Landscapes
- Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、スラブ型固体レーザー装置の固体レーザー素
子に関する。
子に関する。
第5図は、典型的なスラブ型固体し−ザー発振器の構成
を示す縮断面略図であり、この種のスラブ型固体レーザ
ー発振器の一例として特公昭6367346に開示され
たものが挙げられる。 第6図は、第5図のレーザー発振器のスラブ型固体レー
ザー素子のレーザー光入出射端面を示す拡大断面図であ
る。また、第7図は、第5図のレーザー発振器を励起す
るランプの配置を示すスラブ型固体レーザー装置の横断
面略図である。 第5図〜第6図において、1はスラブ型固体レーザー素
子、2は全反射ミラー、3は部分反射ミラー、4は励起
用ラング、5はレーザービーム光路、6はレーザー出力
、7はスラブ型固体レーザ−素子lを冷却する冷却水路
、8は紫外線力・・トフィルター兼水路形成板、9は0
す〉り、10は励起光反射鏡、11は断熱材である。 スラブ型固体レーザー素子1は、レーザー光か1回以上
の内部全反射を行いながら通過する光路か形成されるよ
うに配置された2つの互いに平行な光学的鏡面1a、1
bと、ミラー2.3に相対するレーザー光入出射端面1
c、ldを有する。 レーザー光入出射端面1c、1dは、反射損失を防止す
るために光路に対して傾斜し、光線はレーザー光入出射
端面1c、1dの法線に対しブリュースタ角θをなして
いる。また、冷却水路7によりレーザー素子1の周囲を
純水で囲んで冷却して、レーザー発振に伴う熱によるレ
ーザー素子1の変形を防止している。 励起用ランプ4を点灯してレーザー素子1中に励起光を
照射すると、レーザー素子1中のN d ”イオンが高
いエネルギー準位に励起される。この高い工’f−ルキ
ー準位から低いエネルギーq1jに下落する際に蛍光が
発せられm:の蛍光か更に刺激光となってレーザー光の
誘導放出を引き起ニーt、上記発振器の構成では、全文
q=tミラー2て反射された光かし−ブー素子1カ端面
ICて゛屈折してし−サー素〒T内に入り、そ力2つの
光′r的錘面La、1bて゛全反射を生りなから他方カ
端面1dに到達し、再び屈折して部分反射ミラー3に向
い、部分反射ミラー3で反射した光か再び同〜光路5を
通るように調整しである。従って、この光85上を光が
往復する間に増幅されてレーザー出力6が得られるので
ある。 このようなスラブ型固体レーザー装置によれば、レーザ
ー光はレーザー素子lの有する2つの互いに平行な光学
的鏡面1a、lbで全反射されてし−ブー素子1全体を
伝搬するので、熱しシズ効果か事実上相殺され、従って
、エネルギー抽出効率、ビーム品質か良好となる為、高
エネルギー発振装置として適しているとされてきた。
を示す縮断面略図であり、この種のスラブ型固体レーザ
ー発振器の一例として特公昭6367346に開示され
たものが挙げられる。 第6図は、第5図のレーザー発振器のスラブ型固体レー
ザー素子のレーザー光入出射端面を示す拡大断面図であ
る。また、第7図は、第5図のレーザー発振器を励起す
るランプの配置を示すスラブ型固体レーザー装置の横断
面略図である。 第5図〜第6図において、1はスラブ型固体レーザー素
子、2は全反射ミラー、3は部分反射ミラー、4は励起
用ラング、5はレーザービーム光路、6はレーザー出力
、7はスラブ型固体レーザ−素子lを冷却する冷却水路
、8は紫外線力・・トフィルター兼水路形成板、9は0
す〉り、10は励起光反射鏡、11は断熱材である。 スラブ型固体レーザー素子1は、レーザー光か1回以上
の内部全反射を行いながら通過する光路か形成されるよ
うに配置された2つの互いに平行な光学的鏡面1a、1
bと、ミラー2.3に相対するレーザー光入出射端面1
c、ldを有する。 レーザー光入出射端面1c、1dは、反射損失を防止す
るために光路に対して傾斜し、光線はレーザー光入出射
端面1c、1dの法線に対しブリュースタ角θをなして
いる。また、冷却水路7によりレーザー素子1の周囲を
純水で囲んで冷却して、レーザー発振に伴う熱によるレ
ーザー素子1の変形を防止している。 励起用ランプ4を点灯してレーザー素子1中に励起光を
照射すると、レーザー素子1中のN d ”イオンが高
いエネルギー準位に励起される。この高い工’f−ルキ
ー準位から低いエネルギーq1jに下落する際に蛍光が
発せられm:の蛍光か更に刺激光となってレーザー光の
誘導放出を引き起ニーt、上記発振器の構成では、全文
q=tミラー2て反射された光かし−ブー素子1カ端面
ICて゛屈折してし−サー素〒T内に入り、そ力2つの
光′r的錘面La、1bて゛全反射を生りなから他方カ
端面1dに到達し、再び屈折して部分反射ミラー3に向
い、部分反射ミラー3で反射した光か再び同〜光路5を
通るように調整しである。従って、この光85上を光が
往復する間に増幅されてレーザー出力6が得られるので
ある。 このようなスラブ型固体レーザー装置によれば、レーザ
ー光はレーザー素子lの有する2つの互いに平行な光学
的鏡面1a、lbで全反射されてし−ブー素子1全体を
伝搬するので、熱しシズ効果か事実上相殺され、従って
、エネルギー抽出効率、ビーム品質か良好となる為、高
エネルギー発振装置として適しているとされてきた。
【発明が解決しようとする課題1
従来のスラブ型固体レーザー装置は、前記のごとき利点
があるため早くから注目を集めている。 しかし、実際には、スラブ型レーザー素子のレーザー光
入出射端面が厚さ方向に非対称的な形状になっているた
めに、レーザー光入出射端面近傍における冷却が不均一
となり、該端面においてレーザー素子の厚さ方向に非対
称な熱歪みを生じる。 この熱歪みがレーザー光の波面に複雑な歪みを生み、エ
ネルギー抽出効果の低下、レーザー出力の低迷、ビーム
品質の劣化の問題を招いている。 本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
、スラブ型レーザー素子の均一冷却を向上することによ
り、レーザー発振におけるエネルギー抽出効率、レーザ
ー出力及びビーム品質の向上を目的とする。 【課題を解決するための手段】 −[=己1団居は、スラブ型固体レーザー素子のし−サ
ー光人出qt端面かその光学的鏡面に対して直角以外の
角度を有するスラブ形状から生しる基本的なものである
。従って、本発明では、スラブ型固体し−サー素子のレ
ーザー光入出射端面の不均一冷却を解消するため、レー
ザー光入出射端面を光学的鏡面に対して垂直にしたスラ
ブ形状を採用する。 すなわち、本発明においてレーザー発振器は、レーザー
光が1回以上の内部全反射を行いながら通過するように
配置された2つの互いに平行な光学的鏡面と該光学的鏡
面に対して垂直なレーザー光入出射端面を有するスラブ
型固体レーザー素子と、レーザー光をスラブ型固体レー
ザー素子に入出射させるミラーとからなる。そして、レ
ーザー光入出射端面に於けるレーザー光入出射角を90
度未満、例えば19度にする。さらに、このレーザー発
振器、及び該レーザー発振器を励起するうングで構成さ
れるスラブ型固体レーザー装置ては、該ランプかスラブ
型固体レーザー素子の幅方向に配置さ?している。
があるため早くから注目を集めている。 しかし、実際には、スラブ型レーザー素子のレーザー光
入出射端面が厚さ方向に非対称的な形状になっているた
めに、レーザー光入出射端面近傍における冷却が不均一
となり、該端面においてレーザー素子の厚さ方向に非対
称な熱歪みを生じる。 この熱歪みがレーザー光の波面に複雑な歪みを生み、エ
ネルギー抽出効果の低下、レーザー出力の低迷、ビーム
品質の劣化の問題を招いている。 本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
、スラブ型レーザー素子の均一冷却を向上することによ
り、レーザー発振におけるエネルギー抽出効率、レーザ
ー出力及びビーム品質の向上を目的とする。 【課題を解決するための手段】 −[=己1団居は、スラブ型固体レーザー素子のし−サ
ー光人出qt端面かその光学的鏡面に対して直角以外の
角度を有するスラブ形状から生しる基本的なものである
。従って、本発明では、スラブ型固体し−サー素子のレ
ーザー光入出射端面の不均一冷却を解消するため、レー
ザー光入出射端面を光学的鏡面に対して垂直にしたスラ
ブ形状を採用する。 すなわち、本発明においてレーザー発振器は、レーザー
光が1回以上の内部全反射を行いながら通過するように
配置された2つの互いに平行な光学的鏡面と該光学的鏡
面に対して垂直なレーザー光入出射端面を有するスラブ
型固体レーザー素子と、レーザー光をスラブ型固体レー
ザー素子に入出射させるミラーとからなる。そして、レ
ーザー光入出射端面に於けるレーザー光入出射角を90
度未満、例えば19度にする。さらに、このレーザー発
振器、及び該レーザー発振器を励起するうングで構成さ
れるスラブ型固体レーザー装置ては、該ランプかスラブ
型固体レーザー素子の幅方向に配置さ?している。
本発明は、スラブ型固体レーザー素子の平行な2つの光
学的鏡面に対し垂直にレーザー光入出射端面を配!した
ことにより、該端面近傍における厚さ方向の冷却か均一
に行われ、熱歪みがレーザー素子の厚さ方向に対称に分
布するようになる。 これにより、エネルギー抽出効率、レーザー出力及びビ
ーム品質の向上が達成できる。 また、ランプがスラブ型固体レーザー素子の幅方向に配
置されていることにより、レーザー光入出射端面に於け
るレーザー光入出射を90度未満の任意の角度にして、
レーザー素子内全反射の回数を制御できる。 さらに、ランプかスラブ型固体レーザー素子の幅方向に
配置されていることにより、ランプの直接光でし−ザー
素子を励起するめではなく、反射光でし一ザー素子を励
起するのて゛より均一な励起がdわt’Lる。
学的鏡面に対し垂直にレーザー光入出射端面を配!した
ことにより、該端面近傍における厚さ方向の冷却か均一
に行われ、熱歪みがレーザー素子の厚さ方向に対称に分
布するようになる。 これにより、エネルギー抽出効率、レーザー出力及びビ
ーム品質の向上が達成できる。 また、ランプがスラブ型固体レーザー素子の幅方向に配
置されていることにより、レーザー光入出射端面に於け
るレーザー光入出射を90度未満の任意の角度にして、
レーザー素子内全反射の回数を制御できる。 さらに、ランプかスラブ型固体レーザー素子の幅方向に
配置されていることにより、ランプの直接光でし−ザー
素子を励起するめではなく、反射光でし一ザー素子を励
起するのて゛より均一な励起がdわt’Lる。
【実施例1
以下、図面を基にして本発明の実施ρ1を説明する。参
照番号は、第5図〜第6図に共通である。 第1図は1本発明のスラブ型固体レーザー素子を用いた
レーザー発振器を示す縦断面略図である6第2図は、第
1図の発振器を励起するためにランプを配置し、た本発
明のスラブ型固体レーザー装置を示す横断面略図である
。また、第3図は、第1区のスラブ型固体レーザー素子
のレーザー光入出射端面を示す拡大断面図である。 本実#、ρノでは、固#し−ザー素子Iの媒質として、
厚さ6mm、幅34mm、全長132mmの直方体形状
でN d ”7度1,1原子%のYAG結晶を用いた。 2つの光学的鏡面1a、■bに対しレーザー光入出射端
面1c、1dが直角になるように配置した。そして、レ
ーザー光入出射端面1c、1dの法線に対するレーザー
先入出射角θを19度(全文g・tに対する人出91角
に換算すると71度)とし、全反射回数は4回である6 本発明て゛は5ドーザ−素子1を励起する為カラング4
は、第2図のようにレーザー素子1の幅方向に配置しで
ある。なぜなら、従来と同様なランプの配置、すなわち
第4図のようにレーザー素子1の厚さ方向の配置では、
レーザー光入出射光路5の角度θを大きくすると、レー
ザー光入出射光路5かランプ4の電極部分と重なってし
まうので発振光路の形成が難しいからである。 この制限は、設計に大きく依存するが、本発明のスラブ
型固体レーザー素子1を用いた場合、レーザー光入出射
端面1a、■bの法線に対するレーザー光入出射角θは
最大でも15度程度である。 これに対し、第2図のランプ配置にすれば、光路5はう
;フ゛54の;瘉部分に制限を受けずに設計することか
できる。こうして、本発明では第2図に示すように、ラ
ンプ4をスラブ1に対し配置して必要な角度を確保でき
た6 さらに、ランプ4がスラブ型固体レーザー素子Iの・幅
方向に配置されていることにより、ランプ4の直接光て
し−ザー素子Iを励起するのではなく、励起光反射鏡1
oがらの反射光でレーザー素子1を励起するのでより均
一な励起が行われる。 本実施例によるレーザー装置のレーザー出方は、連続発
振で”70W、パルス発振で2OOWに達しな。このし
−サー出力は、第5図、第6゜図の従来例によるレーザ
ー出力より大きく改善されている。 すなわち、第5図、第6図に示すような従来例によるレ
ーザー装置では、光学的鏡面1a、1bに対し直角以外
の角度のレーザー光入出射端面IC11dを有するYA
Gスラブ(厚さ6mm、@34mm、全長132mm、
Nd’+濃度1.1原子%、レーザー光入出射角34度
、全文at面に対する人出射角90.5度、全反射回数
す回)をレーザー媒質として用いた場き、このし−サー
装置のし−サー出力は 連続発振でIOW、パルス発振
で170Wであった。 また、本実施例によるレーザー装置のヒーム広がり角(
ヒーム品質)は、従来例によるレーザー装置に比べて、
スラブの幅方向で変化か見られなかったか、厚さ方向で
は減少し、10ミリラジアン(rr+rad)から5ミ
リラジアン(m r a d )以下になった。 本実施例による連続発振レーザー出カフ0Wと、従来例
によるレーザー装置の連続発振レーザー出力lOWを比
鮫すれは、本発明は連続発振において、−層大きな効果
を発揮することかわかる。これは、レーザー光入出射端
面においてスラブ厚さ方向に対する熱歪みの非対称性の
影響が連続発振において著しく大きいことを示している
5図示の実施例ではレーザー光入出射角θを19度ヒし
たが、本発明のラシブ配置では、し−ザー九人出射角θ
分自由に選択できるため、レーザー素子内全反射回数を
任意に設定できる。よって、本発明には、最適反射回教
自体をエネルギー抽出効率て辻較選択できる大きなM点
かある。 【発明の効果】 以上のように本発明によって、レーザー光入出射端面近
傍においてスラブ厚さ方向に対する熱歪みの非対称性を
解消できる結果、エネルギー抽出効率、レーザー出力、
ヒーム品質の向上か達成てきる。
照番号は、第5図〜第6図に共通である。 第1図は1本発明のスラブ型固体レーザー素子を用いた
レーザー発振器を示す縦断面略図である6第2図は、第
1図の発振器を励起するためにランプを配置し、た本発
明のスラブ型固体レーザー装置を示す横断面略図である
。また、第3図は、第1区のスラブ型固体レーザー素子
のレーザー光入出射端面を示す拡大断面図である。 本実#、ρノでは、固#し−ザー素子Iの媒質として、
厚さ6mm、幅34mm、全長132mmの直方体形状
でN d ”7度1,1原子%のYAG結晶を用いた。 2つの光学的鏡面1a、■bに対しレーザー光入出射端
面1c、1dが直角になるように配置した。そして、レ
ーザー光入出射端面1c、1dの法線に対するレーザー
先入出射角θを19度(全文g・tに対する人出91角
に換算すると71度)とし、全反射回数は4回である6 本発明て゛は5ドーザ−素子1を励起する為カラング4
は、第2図のようにレーザー素子1の幅方向に配置しで
ある。なぜなら、従来と同様なランプの配置、すなわち
第4図のようにレーザー素子1の厚さ方向の配置では、
レーザー光入出射光路5の角度θを大きくすると、レー
ザー光入出射光路5かランプ4の電極部分と重なってし
まうので発振光路の形成が難しいからである。 この制限は、設計に大きく依存するが、本発明のスラブ
型固体レーザー素子1を用いた場合、レーザー光入出射
端面1a、■bの法線に対するレーザー光入出射角θは
最大でも15度程度である。 これに対し、第2図のランプ配置にすれば、光路5はう
;フ゛54の;瘉部分に制限を受けずに設計することか
できる。こうして、本発明では第2図に示すように、ラ
ンプ4をスラブ1に対し配置して必要な角度を確保でき
た6 さらに、ランプ4がスラブ型固体レーザー素子Iの・幅
方向に配置されていることにより、ランプ4の直接光て
し−ザー素子Iを励起するのではなく、励起光反射鏡1
oがらの反射光でレーザー素子1を励起するのでより均
一な励起が行われる。 本実施例によるレーザー装置のレーザー出方は、連続発
振で”70W、パルス発振で2OOWに達しな。このし
−サー出力は、第5図、第6゜図の従来例によるレーザ
ー出力より大きく改善されている。 すなわち、第5図、第6図に示すような従来例によるレ
ーザー装置では、光学的鏡面1a、1bに対し直角以外
の角度のレーザー光入出射端面IC11dを有するYA
Gスラブ(厚さ6mm、@34mm、全長132mm、
Nd’+濃度1.1原子%、レーザー光入出射角34度
、全文at面に対する人出射角90.5度、全反射回数
す回)をレーザー媒質として用いた場き、このし−サー
装置のし−サー出力は 連続発振でIOW、パルス発振
で170Wであった。 また、本実施例によるレーザー装置のヒーム広がり角(
ヒーム品質)は、従来例によるレーザー装置に比べて、
スラブの幅方向で変化か見られなかったか、厚さ方向で
は減少し、10ミリラジアン(rr+rad)から5ミ
リラジアン(m r a d )以下になった。 本実施例による連続発振レーザー出カフ0Wと、従来例
によるレーザー装置の連続発振レーザー出力lOWを比
鮫すれは、本発明は連続発振において、−層大きな効果
を発揮することかわかる。これは、レーザー光入出射端
面においてスラブ厚さ方向に対する熱歪みの非対称性の
影響が連続発振において著しく大きいことを示している
5図示の実施例ではレーザー光入出射角θを19度ヒし
たが、本発明のラシブ配置では、し−ザー九人出射角θ
分自由に選択できるため、レーザー素子内全反射回数を
任意に設定できる。よって、本発明には、最適反射回教
自体をエネルギー抽出効率て辻較選択できる大きなM点
かある。 【発明の効果】 以上のように本発明によって、レーザー光入出射端面近
傍においてスラブ厚さ方向に対する熱歪みの非対称性を
解消できる結果、エネルギー抽出効率、レーザー出力、
ヒーム品質の向上か達成てきる。
第1図は本発明のスラブ型固体レーザー装置においてス
ラブ型固体レーザー素子を用いた発振器を示す縦断面略
図である。 第2図は、第1図の発振器を励起するためのランプの配
置を示す本発明のスラブ型固体レーザー装置の横断面略
図である。 第3図は、第1図のスラブ型間体し−ザー素〒゛のレー
ザー光入出射端面を示す拡大断面図である。 第4図は、本発明のスラブ型固体レーザー装置のスラブ
型固体レーザー素子を従来のランプ配置にて実行しよう
とした場合を説明する平面図である。 第5図は、従来のスラブ型固体レーザー発振器の1例を
示す縦断面略図である。 第6図は、従来のスラブ型固体レーザー発振器のレーザ
ー光入出射端面を示す拡大断面図である。 第7図は、第5図の発振器を励起するためのランプの配
置を示す従来のスラブ型固体レーザー装置の横断面略図
である。 (この頁以下余白) 図中、参照数字は次の要素を示す。 ニスラブを固体し−ザー素子1 、全反射ミラー :部什反射ミラー 励起用ランプ、 :レーザーヒーム光路、 :し一す−出力、 :冷却水水路、 :紫外光カットフィルター兼水路形成用板、二〇リンク 10:励起光反射鏡、 ll:断熱材。 出願人 住友金属鉱山株式会社山
ラブ型固体レーザー素子を用いた発振器を示す縦断面略
図である。 第2図は、第1図の発振器を励起するためのランプの配
置を示す本発明のスラブ型固体レーザー装置の横断面略
図である。 第3図は、第1図のスラブ型間体し−ザー素〒゛のレー
ザー光入出射端面を示す拡大断面図である。 第4図は、本発明のスラブ型固体レーザー装置のスラブ
型固体レーザー素子を従来のランプ配置にて実行しよう
とした場合を説明する平面図である。 第5図は、従来のスラブ型固体レーザー発振器の1例を
示す縦断面略図である。 第6図は、従来のスラブ型固体レーザー発振器のレーザ
ー光入出射端面を示す拡大断面図である。 第7図は、第5図の発振器を励起するためのランプの配
置を示す従来のスラブ型固体レーザー装置の横断面略図
である。 (この頁以下余白) 図中、参照数字は次の要素を示す。 ニスラブを固体し−ザー素子1 、全反射ミラー :部什反射ミラー 励起用ランプ、 :レーザーヒーム光路、 :し一す−出力、 :冷却水水路、 :紫外光カットフィルター兼水路形成用板、二〇リンク 10:励起光反射鏡、 ll:断熱材。 出願人 住友金属鉱山株式会社山
Claims (3)
- (1)レーザー光が1回以上の内部全反射を行いながら
通過するように配置された2つの互いに平行な光学的鏡
面と該光学的鏡面に対して垂直なレーザー光入出射端面
を有するスラブ型固体レーザー素子と、レーザー光をス
ラブ型固体レーザー素子に入出射させるミラーとからな
るレーザー発振器。 - (2)レーザー光入出射端面におけるレーザー光入出射
角が90度未満である請求項1記載のレーザー発振器。 - (3)請求項1記載のレーザー発振器、及び該レーザー
発振器を励起するランプを有し、該ランプがスラブ型固
体レーザー素子の幅方向に配置されているスラブ型固体
レーザー装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19073690A JPH0478177A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | スラブ型固体レーザー装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19073690A JPH0478177A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | スラブ型固体レーザー装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0478177A true JPH0478177A (ja) | 1992-03-12 |
Family
ID=16262922
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19073690A Pending JPH0478177A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | スラブ型固体レーザー装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH0478177A (ja) |
-
1990
- 1990-07-20 JP JP19073690A patent/JPH0478177A/ja active Pending
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