JPH0474854A - Al―Fe系合金箔地の製造方法 - Google Patents
Al―Fe系合金箔地の製造方法Info
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明はAl −Fe系合金箔地の製造方法に係り、強
度性と共に耐加熱軟化特性に優れ、しかもマット面の面
質が良好な箔を製造することのできる箔地製造法を提供
しようとするものである。
度性と共に耐加熱軟化特性に優れ、しかもマット面の面
質が良好な箔を製造することのできる箔地製造法を提供
しようとするものである。
(産業上の利用分野)
All −Fe系合金箔を得るための箔地製造技術。
従来の技術
アルミニウム箔は近年における使用目的の広がりにより
、単体としては勿論、箔表面に印刷を施して、紙、合成
樹脂フィルム等の補強部材として使用されている。即ち
Af −Fe系の合金箔は純アルミニウム系の箔と較べ
ると強度が高く、しかもAl−Mn系の合金箔より成形
性に優れているので、医薬、食品、化粧品等の包装容器
用の素材として使用されるようになってきた。
、単体としては勿論、箔表面に印刷を施して、紙、合成
樹脂フィルム等の補強部材として使用されている。即ち
Af −Fe系の合金箔は純アルミニウム系の箔と較べ
ると強度が高く、しかもAl−Mn系の合金箔より成形
性に優れているので、医薬、食品、化粧品等の包装容器
用の素材として使用されるようになってきた。
ところでこのような箔は、アルミニウム溶湯を水冷式半
連続鋳造で鋳塊とし、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、
最終冷間圧延を経て0.4f1前後の箔地とし、さらに
冷間圧延、必要に応じて焼鈍を繰り返して5〜20μm
前後の箔としている。
連続鋳造で鋳塊とし、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、
最終冷間圧延を経て0.4f1前後の箔地とし、さらに
冷間圧延、必要に応じて焼鈍を繰り返して5〜20μm
前後の箔としている。
しかしながら、近年の多目的化、省資源化傾向において
、箔表面の美麗さに加えて、箔強度の向上が求められて
いる。
、箔表面の美麗さに加えて、箔強度の向上が求められて
いる。
上記のような事情から、特開昭60−131957号公
報は、成形性と強度の向上を目的とし、箔地製造工程の
中間焼鈍条件を500℃以下の温度とすることを提案し
ている。また特開昭6243560号公報においては、
強度と延性の向上を目的とし、箔地製造工程の中間焼鈍
条件を、加熱後の冷却速度70℃/hr以上あるいはこ
れに加えて加熱速度を1℃/sec、加熱温度を300
〜500℃とすることが提案されている。
報は、成形性と強度の向上を目的とし、箔地製造工程の
中間焼鈍条件を500℃以下の温度とすることを提案し
ている。また特開昭6243560号公報においては、
強度と延性の向上を目的とし、箔地製造工程の中間焼鈍
条件を、加熱後の冷却速度70℃/hr以上あるいはこ
れに加えて加熱速度を1℃/sec、加熱温度を300
〜500℃とすることが提案されている。
(発明が解決しようとする課題)
然し上記したような従来の技術によるものにおいても、
このようなアルミニウム箔に関し、既述したような利用
上の観点から、次の3つの要請を共に満足させることは
できない。
このようなアルミニウム箔に関し、既述したような利用
上の観点から、次の3つの要請を共に満足させることは
できない。
■ 箔片を得るための最終合わせ箔圧延におけるマット
面(合わせ圧延時の箔の合わせ面)の面質が良好である
こと(筋状のものが見えないこと)。
面(合わせ圧延時の箔の合わせ面)の面質が良好である
こと(筋状のものが見えないこと)。
■ 箔に対する印刷焼付(着色工程、表面コーティング
などの表面処理後、約170〜b×1分程度加熱)での
強度低下が少いこと(例えばUTS≧18 kg /
w ”)。
などの表面処理後、約170〜b×1分程度加熱)での
強度低下が少いこと(例えばUTS≧18 kg /
w ”)。
■ 箔の焼鈍処理においても結晶粒が微細(約15μF
以下)であること。
以下)であること。
従って前述したような利用面からして、好ましいアルミ
ニウム箔ないしその箔地は得られるに到っていない。
ニウム箔ないしその箔地は得られるに到っていない。
「発明の構成」
(課題を解決するための手段)
本発明は上記したような従来のものの課題を解決するよ
うに検討を重ねて創案されたものであって、以下の如く
である。
うに検討を重ねて創案されたものであって、以下の如く
である。
Fe : 1.1〜2.0wt%、Ti : 0.05
wt%以下、Cu: 0.015wt%以下 を含有し、残部がlおよび不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊を500〜550℃で1時間以上保持してから
450〜500℃まで冷却し、該温度で1時間以上保持
して均質化処理した後、熱間圧延および冷間圧延を施し
、その後450℃以上の中間焼鈍を施すことを特徴とす
るAl −Fe系合金箔地の製造方法。
wt%以下、Cu: 0.015wt%以下 を含有し、残部がlおよび不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊を500〜550℃で1時間以上保持してから
450〜500℃まで冷却し、該温度で1時間以上保持
して均質化処理した後、熱間圧延および冷間圧延を施し
、その後450℃以上の中間焼鈍を施すことを特徴とす
るAl −Fe系合金箔地の製造方法。
(作用)
上記したような本発明の成分組成をwt%(以下単に%
という)によって説明すると以下の如(である。
という)によって説明すると以下の如(である。
Fe:1.1〜2.0%。
Feは、箔の強度を得るために枢要な元素であって、1
.1%未満では強度が不足する。一方2.0%を超える
と鋳造が困難となる。
.1%未満では強度が不足する。一方2.0%を超える
と鋳造が困難となる。
Ti:0.05%以下。
Tiは、0.001%となると鋳造組織を微細化し鋳造
割れを防止するので必要な場合は含有させることが好ま
しい、0.05%を超えて添加しても前記効果が飽和状
態となるので0.05%を上限とする。
割れを防止するので必要な場合は含有させることが好ま
しい、0.05%を超えて添加しても前記効果が飽和状
態となるので0.05%を上限とする。
Cu:0.015%以下。
Cuは、箔の耐食性を高めるので0.015%まで含有
させる。0.015%を超えて添加すると孔食を生じ易
いこととなるのでこれを上限とすることが必要である。
させる。0.015%を超えて添加すると孔食を生じ易
いこととなるのでこれを上限とすることが必要である。
好ましくは0. OO2〜0.012%である。
なお不純物としてのSiは0.2%以下に制限すべきで
あり、これを超えるとFe系化合物の形態を粗大化し、
そのサイズ、分散状態を適切な範囲に維持し難いことと
なり、延いてはマント面を筋目勝にしてその性状を劣化
する。好ましくは0.01%以下である。
あり、これを超えるとFe系化合物の形態を粗大化し、
そのサイズ、分散状態を適切な範囲に維持し難いことと
なり、延いてはマント面を筋目勝にしてその性状を劣化
する。好ましくは0.01%以下である。
前記したような成分組成のアルミニウム合金塊は均質化
処理後、熱間圧延、冷間圧延してから450℃以上の中
間焼鈍を施すもので、この中間焼鈍はバッチ焼鈍、連続
焼鈍の何れの方式でもよい。
処理後、熱間圧延、冷間圧延してから450℃以上の中
間焼鈍を施すもので、この中間焼鈍はバッチ焼鈍、連続
焼鈍の何れの方式でもよい。
この均質化処理は500〜550℃で1時間以上保持す
ることによりFe系化合物のサイズ、分散をコントロー
ルし、例えばサイズを0.5〜3μm程度とすると共に
密度を15000〜40000個A1程度とすることが
好ましい。このような加熱後50℃/時間以下の冷却速
度で冷却し、450〜500℃で1時間以上保持して均
質化処理することにより爾後の熱間圧延板の再結晶粒微
細化を図り、得られる箔マット面の面質を良好とするこ
とができる。
ることによりFe系化合物のサイズ、分散をコントロー
ルし、例えばサイズを0.5〜3μm程度とすると共に
密度を15000〜40000個A1程度とすることが
好ましい。このような加熱後50℃/時間以下の冷却速
度で冷却し、450〜500℃で1時間以上保持して均
質化処理することにより爾後の熱間圧延板の再結晶粒微
細化を図り、得られる箔マット面の面質を良好とするこ
とができる。
又熱間圧延は望ましくは450〜500℃で開始すると
共に330℃以上で終了するもので、熱間圧延板の大部
分を再結晶させると共に箔マット面の面質良好化を図る
ことができる。330℃以下の熱延は未再結晶組織とな
り、箔マット面を筋目勝にしてその面質低下を招く傾向
が顕われる。
共に330℃以上で終了するもので、熱間圧延板の大部
分を再結晶させると共に箔マット面の面質良好化を図る
ことができる。330℃以下の熱延は未再結晶組織とな
り、箔マット面を筋目勝にしてその面質低下を招く傾向
が顕われる。
なおこの熱間圧延はシングルミルによるリバース圧延が
望ましい。
望ましい。
熱間圧延後所要厚さまで冷間圧延を行う。冷間圧延後前
記した条件で行う450℃以上の中間焼鈍は、熱間圧延
後に残留する固溶Fe、 Siの保持および熱間圧延時
あるいは中間焼鈍昇温時に析出しなFe、 Siを再固
溶させ、斯うしたFe、 Siの固溶量確保により箔を
低温加熱したときの強度低下を防止し、また箔焼鈍時に
おける再結晶粒粗大化を防くもので、450℃以下では
これらの作用が適切に得られず、従ってマント面の品質
低下や低温加熱時の強度低下あるいは焼鈍時の粗粒化が
避けられない。この中間焼鈍の保持時間は長時間(例え
ば1時間程度)保持してもよいが、その必要性は特にな
く、数秒あれば十分な効果が得られる。
記した条件で行う450℃以上の中間焼鈍は、熱間圧延
後に残留する固溶Fe、 Siの保持および熱間圧延時
あるいは中間焼鈍昇温時に析出しなFe、 Siを再固
溶させ、斯うしたFe、 Siの固溶量確保により箔を
低温加熱したときの強度低下を防止し、また箔焼鈍時に
おける再結晶粒粗大化を防くもので、450℃以下では
これらの作用が適切に得られず、従ってマント面の品質
低下や低温加熱時の強度低下あるいは焼鈍時の粗粒化が
避けられない。この中間焼鈍の保持時間は長時間(例え
ば1時間程度)保持してもよいが、その必要性は特にな
く、数秒あれば十分な効果が得られる。
この中間焼鈍後に20〜50%程度の冷間圧延を施して
箔地とされる。このようにして得られた箔地はさらに冷
間圧延中に必要に応じて回復のための焼鈍を挿入して圧
延され、−船釣に120μ−以下、通常は5〜20μ閉
の厚さの箔とされる。
箔地とされる。このようにして得られた箔地はさらに冷
間圧延中に必要に応じて回復のための焼鈍を挿入して圧
延され、−船釣に120μ−以下、通常は5〜20μ閉
の厚さの箔とされる。
(実施例)
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
、以下の如くである。
、以下の如くである。
次の第1表に示すような組成の各合金を常法により鋳塊
とした。A〜C合金は本発明によるもので、Dは比較合
金である。
とした。A〜C合金は本発明によるもので、Dは比較合
金である。
第 1 表
imp :表示以外の不純物
上記したような各鋳塊はそれぞれ次の第2表に示すよう
な1段目および2段目の均質化処理を行ってから熱間圧
延して厚さ6nの熱延材となし、次いで冷間圧延して厚
さ1uの冷延材となし、このような冷延材に対し、第2
表に示すような中間焼鈍をなした。TFIは電磁加熱方
式による連続焼鈍方式、バッチはコイル箔焼鈍方式によ
るものであり、この中間焼鈍後に冷間圧延して厚さ0.
35鶴の箔地材とした。なおこれらの箔地は何れも冷間
圧延で15μ−の箔片に箔圧延(最終箔圧延は合せ圧延
:冷間圧延率96%)し、そのマント面における面質お
よび急熱による2 00”CX 1分の加熱処理した結
果は併せて第2表に示す如くであった・ 即ち箔地階■〜■のものは何れも本発明の条件を満足す
るもので冷延箔のマット面の面質、UTs値、200℃
×1分加熱のUTS値および結晶粒状態が何れも好まし
い結果を得しめているのに対し、箔地階■以下のものは
マット面の面質および低温急熱による強度、結晶粒状態
の何れか1つまたは2つ以上に劣ったものであることが
知られた。
な1段目および2段目の均質化処理を行ってから熱間圧
延して厚さ6nの熱延材となし、次いで冷間圧延して厚
さ1uの冷延材となし、このような冷延材に対し、第2
表に示すような中間焼鈍をなした。TFIは電磁加熱方
式による連続焼鈍方式、バッチはコイル箔焼鈍方式によ
るものであり、この中間焼鈍後に冷間圧延して厚さ0.
35鶴の箔地材とした。なおこれらの箔地は何れも冷間
圧延で15μ−の箔片に箔圧延(最終箔圧延は合せ圧延
:冷間圧延率96%)し、そのマント面における面質お
よび急熱による2 00”CX 1分の加熱処理した結
果は併せて第2表に示す如くであった・ 即ち箔地階■〜■のものは何れも本発明の条件を満足す
るもので冷延箔のマット面の面質、UTs値、200℃
×1分加熱のUTS値および結晶粒状態が何れも好まし
い結果を得しめているのに対し、箔地階■以下のものは
マット面の面質および低温急熱による強度、結晶粒状態
の何れか1つまたは2つ以上に劣ったものであることが
知られた。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは強度および耐加
熱軟化特性に優れていると共にマント面の面質が良好な
アルミニウム箔を的確に得ることのできるアルミニウム
箔地を適切に得ることができ、近時におけるアルミニウ
ム箔に対する要請に対し充分に即応し得るものであるか
ら工業的にその効果の大きい発明である。
熱軟化特性に優れていると共にマント面の面質が良好な
アルミニウム箔を的確に得ることのできるアルミニウム
箔地を適切に得ることができ、近時におけるアルミニウ
ム箔に対する要請に対し充分に即応し得るものであるか
ら工業的にその効果の大きい発明である。
Claims (1)
- Fe:1.1〜2.0wt%、Ti:0.05wt%以
下、Cu:0.015wt%以下を含有し、残部がAl
および不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を500〜
550℃で1時間以上保持してから450〜500℃ま
で冷却し、該温度で1時間以上保持して均質化処理した
後、熱間圧延および冷間圧延を施し、その後450℃以
上の中間焼鈍を施すことを特徴とするAl−Fe系合金
箔地の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18798690A JP3180812B2 (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | Al―Fe系合金箔地の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18798690A JP3180812B2 (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | Al―Fe系合金箔地の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0474854A true JPH0474854A (ja) | 1992-03-10 |
JP3180812B2 JP3180812B2 (ja) | 2001-06-25 |
Family
ID=16215619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18798690A Expired - Fee Related JP3180812B2 (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | Al―Fe系合金箔地の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3180812B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012036181A1 (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-22 | 古河スカイ株式会社 | 成形包装体材料 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2653729B1 (es) | 2016-08-05 | 2018-11-16 | Acr Ii Aluminium Group Cooperatief U.A. | Proceso de laminación de aluminio para aplicaciones de grano fino |
-
1990
- 1990-07-18 JP JP18798690A patent/JP3180812B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012036181A1 (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-22 | 古河スカイ株式会社 | 成形包装体材料 |
JP5841537B2 (ja) * | 2010-09-16 | 2016-01-13 | 株式会社Uacj | 成形包装体材料 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3180812B2 (ja) | 2001-06-25 |
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