JPH0465542A - 耐摩擦溶融性複合糸 - Google Patents
耐摩擦溶融性複合糸Info
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- JPH0465542A JPH0465542A JP17573290A JP17573290A JPH0465542A JP H0465542 A JPH0465542 A JP H0465542A JP 17573290 A JP17573290 A JP 17573290A JP 17573290 A JP17573290 A JP 17573290A JP H0465542 A JPH0465542 A JP H0465542A
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、主として運動時の床との摩擦により生じる衣
料の穴あきを防止する性能(以下、単に耐摩擦溶融性と
称す。)に優れた熱可塑性繊維より成る複合糸に関する
。
料の穴あきを防止する性能(以下、単に耐摩擦溶融性と
称す。)に優れた熱可塑性繊維より成る複合糸に関する
。
(従来の技術)
耐摩擦溶融性に優れた織編物を得んとする提案は従来か
ら数多くなされている。
ら数多くなされている。
例えば、織編物仕上げ工程にて耐熱性及び平滑性に富ん
だシリコンエラストマーをもって繊維表面を被覆する方
法(特開昭63−243379号)、非摩擦溶融性繊維
であるレーヨンを特定比率で混用する方法(実願昭59
−26076号)、耐熱性繊維を特定編組織下に混用す
る方法(実願昭61−8590号)等がある。
だシリコンエラストマーをもって繊維表面を被覆する方
法(特開昭63−243379号)、非摩擦溶融性繊維
であるレーヨンを特定比率で混用する方法(実願昭59
−26076号)、耐熱性繊維を特定編組織下に混用す
る方法(実願昭61−8590号)等がある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、特開昭63−243379号の織編物表
面を薬剤で処理する方法は、風合いとの関係に於いて付
着力に制約があるため耐久性が課題となる。
面を薬剤で処理する方法は、風合いとの関係に於いて付
着力に制約があるため耐久性が課題となる。
また、実願昭59−26076号のようにレーヨンを混
用することは染色堅牢性の保持に課題があり、実願昭6
1−8590号のような耐熱性繊維の混用は3層編組織
とするためコスト上に課題が残る。
用することは染色堅牢性の保持に課題があり、実願昭6
1−8590号のような耐熱性繊維の混用は3層編組織
とするためコスト上に課題が残る。
熱可塑性繊維を用いたスポーツ衣料は運動時に起きる床
との摩擦によって穴あき現象が生じ易いことは良(知ら
れている。この穴あき現象は主として摩擦によって生じ
た熱が衣料を構成する繊維を溶融したり、熱脆化させる
ことに起因する。
との摩擦によって穴あき現象が生じ易いことは良(知ら
れている。この穴あき現象は主として摩擦によって生じ
た熱が衣料を構成する繊維を溶融したり、熱脆化させる
ことに起因する。
即ち、本発明の目的は耐摩擦溶融性に優れた繊維を開発
すると共に、同繊維を用いて耐摩擦溶融性を保持し、か
つ衣料としての風合に優れた仮撚複合糸を提供すること
にある。
すると共に、同繊維を用いて耐摩擦溶融性を保持し、か
つ衣料としての風合に優れた仮撚複合糸を提供すること
にある。
(課題を解決するための手段及び作用)本発明に係る下
記複合糸によって製編織される編織物は耐摩擦溶融性と
嵩高性に優れたものとなる。
記複合糸によって製編織される編織物は耐摩擦溶融性と
嵩高性に優れたものとなる。
(1)芯部を構成するポリマーの溶融温度が鞘部を構成
するポリマーの溶融温度より40℃以上低いポリマーに
よって構成された芯/wI複合紡糸繊維を花糸とした混
繊、交絡複合糸であって花糸と芯糸の糸長差が5%以上
であり、かつ、花糸の混用率が30%以上であることを
特徴とした耐摩擦溶融複合糸。
するポリマーの溶融温度より40℃以上低いポリマーに
よって構成された芯/wI複合紡糸繊維を花糸とした混
繊、交絡複合糸であって花糸と芯糸の糸長差が5%以上
であり、かつ、花糸の混用率が30%以上であることを
特徴とした耐摩擦溶融複合糸。
ただし、糸長差−((花糸の糸長−芯糸の糸長)/芯糸
の糸長1xloO%、 花糸の混用率−(花糸の重量/単位長 さ当たり複合糸の重量}×100% (2)(芯糸の沸水収縮率−花糸の潜水収縮率)≧5%
である(1)項記載の複合糸。
の糸長1xloO%、 花糸の混用率−(花糸の重量/単位長 さ当たり複合糸の重量}×100% (2)(芯糸の沸水収縮率−花糸の潜水収縮率)≧5%
である(1)項記載の複合糸。
ここで、芯/鞘複合紡糸繊維とは溶融紡糸法によって得
られるものであって、第1図に示す如く、芯部Iを構成
するポリマー成分が鞘部2を構成するポリマー成分によ
って完全に被覆されたもの(A)、もしくは、第2図に
示す芯部の一部が繊維表面に存在するもの(B)を意味
する。また、芯部及び鞘部の断面形状は特に限定されな
い。
られるものであって、第1図に示す如く、芯部Iを構成
するポリマー成分が鞘部2を構成するポリマー成分によ
って完全に被覆されたもの(A)、もしくは、第2図に
示す芯部の一部が繊維表面に存在するもの(B)を意味
する。また、芯部及び鞘部の断面形状は特に限定されな
い。
本発明を達成する重要な要件の一つは複合紡糸繊維の芯
部及び鞘部を構成するポリマーの溶融温度の組み合わせ
を選択することである。即ち、芯部を構成するポリマー
の溶融温度は鞘部を構成するポリマーの溶融温度より少
なくとも40°C1好ましくは80℃低いポリマーの組
み合わせとする必要がある。なお、ポリマー溶融温度は
示差熱走査熱量計によって測定される吸熱ピークであり
、本発明に於いてはPerkin E1mor製DS
C2型を用いて測定した。
部及び鞘部を構成するポリマーの溶融温度の組み合わせ
を選択することである。即ち、芯部を構成するポリマー
の溶融温度は鞘部を構成するポリマーの溶融温度より少
なくとも40°C1好ましくは80℃低いポリマーの組
み合わせとする必要がある。なお、ポリマー溶融温度は
示差熱走査熱量計によって測定される吸熱ピークであり
、本発明に於いてはPerkin E1mor製DS
C2型を用いて測定した。
芯/鞘部を成すポリマーの溶融温度差が40℃未満であ
ると、本発明の耐摩擦溶融性を持った複合糸は得られな
い。
ると、本発明の耐摩擦溶融性を持った複合糸は得られな
い。
本発明の複合紡糸繊維が耐摩擦溶融性能に優れるメカニ
ズムは明確ではないが、床と高溶融温度ポリマーである
鞘部との間で生じた摩擦熱は低溶融温度ポリマーの融解
熱として瞬時に吸収される結果、鞘部の溶融や熱脆化が
防止されるものと推定される。逆に、芯/鞘部を構成す
るポリマー溶融温度差が40℃未満になると鞘部の摩擦
熱を芯部の溶解熱として吸収出来ないため繊維が破壊さ
れると推定される。
ズムは明確ではないが、床と高溶融温度ポリマーである
鞘部との間で生じた摩擦熱は低溶融温度ポリマーの融解
熱として瞬時に吸収される結果、鞘部の溶融や熱脆化が
防止されるものと推定される。逆に、芯/鞘部を構成す
るポリマー溶融温度差が40℃未満になると鞘部の摩擦
熱を芯部の溶解熱として吸収出来ないため繊維が破壊さ
れると推定される。
従って、理論上は鞘部を構成するポリマーの溶融温度は
高ければ高いほど好ましく、鞘部を構成するポリマーと
の溶融温度が大きいほど耐摩擦溶融性能は優れたものと
なる。しかし、工業的には複合防止時には、ノズルパッ
ク内温度は同一となるため芯/鞘ポリマーの溶融温度差
が大きいほどノズルパック内で低融点温度ポリマーが熱
分解するため紡糸性が低下するが、芯/鞘ポリマーの溶
融温度差の限界は芯を成すポリマーの吐出量、紡糸機中
のポリマー滞在時間等によって複雑に変化するため、適
宜、実験によって決定する必要がある。
高ければ高いほど好ましく、鞘部を構成するポリマーと
の溶融温度が大きいほど耐摩擦溶融性能は優れたものと
なる。しかし、工業的には複合防止時には、ノズルパッ
ク内温度は同一となるため芯/鞘ポリマーの溶融温度差
が大きいほどノズルパック内で低融点温度ポリマーが熱
分解するため紡糸性が低下するが、芯/鞘ポリマーの溶
融温度差の限界は芯を成すポリマーの吐出量、紡糸機中
のポリマー滞在時間等によって複雑に変化するため、適
宜、実験によって決定する必要がある。
また、芯部/鞘部を構成するポリマーの適正比率(体積
比率)は主として使用ポリマーの溶融温度差、単繊維繊
度等によって差があり一義的に決定することは不可能で
あるが、概して芯部体積:鞘部体積=I:1〜I:5で
あれば充分な効果が得られる。このような構造を持った
原糸はそれ自体、耐摩擦溶融性能を持つものであるが、
スポーツ衣料としたときの感性が不充分となる。
比率)は主として使用ポリマーの溶融温度差、単繊維繊
度等によって差があり一義的に決定することは不可能で
あるが、概して芯部体積:鞘部体積=I:1〜I:5で
あれば充分な効果が得られる。このような構造を持った
原糸はそれ自体、耐摩擦溶融性能を持つものであるが、
スポーツ衣料としたときの感性が不充分となる。
この機能と感性とを同時に満足させるには芯部1を構成
するポリマーの溶融温度が鞘部2を構成するポリマーの
溶融温度より40°C以上低いポリマーによって構成さ
れた芯/鞘複合紡糸繊維を花糸とした混繊、交絡複合糸
であって花糸と芯糸の糸長差が5%以上であり、かつ花
糸の混用率が30%以上である複合糸とすれば良い。
するポリマーの溶融温度が鞘部2を構成するポリマーの
溶融温度より40°C以上低いポリマーによって構成さ
れた芯/鞘複合紡糸繊維を花糸とした混繊、交絡複合糸
であって花糸と芯糸の糸長差が5%以上であり、かつ花
糸の混用率が30%以上である複合糸とすれば良い。
ただし、糸長差=((花糸の糸長−芯糸の糸長)/芯糸
の糸長}×100%、 花糸の混用率=(花糸の重量/単位長 さ当たり複合糸の重量}×100%である。
の糸長}×100%、 花糸の混用率=(花糸の重量/単位長 さ当たり複合糸の重量}×100%である。
即ち、芯糸に対し本発明の複合紡糸繊維を、特定混用率
以上で過供給し、複合糸の外周に位置せしめることによ
り耐摩擦溶融性を保持した嵩高性に富んだ複合糸となる
。
以上で過供給し、複合糸の外周に位置せしめることによ
り耐摩擦溶融性を保持した嵩高性に富んだ複合糸となる
。
さらに説明すれば、上記の糸長差が5%未満であると感
性の改良が達成されず、花糸の混用率が30%未満では
、耐摩擦溶融性に欠ける編織物となる。感性と耐摩擦溶
融性を一層向上させる手法には、複合糸とする段階で、
適宜、芯糸と花糸の糸長差を大きくするか、花糸の混用
率を大きくすればよいが、芯糸と花糸の糸長差を大きく
するとループが多発した複合糸となって、編織物の規格
によってはテキスタル・プロセスの通過性が著しく低下
することがある。また花糸の混用率を大きくすると、そ
の分芯糸の混用率が小さくなため、細繊度複合糸を必要
とする場合には編織物の物理的性能が低下する。
性の改良が達成されず、花糸の混用率が30%未満では
、耐摩擦溶融性に欠ける編織物となる。感性と耐摩擦溶
融性を一層向上させる手法には、複合糸とする段階で、
適宜、芯糸と花糸の糸長差を大きくするか、花糸の混用
率を大きくすればよいが、芯糸と花糸の糸長差を大きく
するとループが多発した複合糸となって、編織物の規格
によってはテキスタル・プロセスの通過性が著しく低下
することがある。また花糸の混用率を大きくすると、そ
の分芯糸の混用率が小さくなため、細繊度複合糸を必要
とする場合には編織物の物理的性能が低下する。
さらに、最も基本的なことではあるが、芯糸と花糸の糸
長差を5%以上付与したとしても、両糸の収縮率の大き
さによっては仕上げ工程に至る過程の熱処理により糸長
差が消滅する場合もある。
長差を5%以上付与したとしても、両糸の収縮率の大き
さによっては仕上げ工程に至る過程の熱処理により糸長
差が消滅する場合もある。
かかる場合には、(芯糸の洲本収縮率−花糸の滴水収縮
率)≧5%とすることにより、即ち、編織物と成した後
に熱処理することにより花糸と芯糸の糸長差を強調する
ことが可能となり、上記した課題を解決することができ
る。ここで、滴水収縮率の測定方法はJ)S−L107
7、LLO73によった。
率)≧5%とすることにより、即ち、編織物と成した後
に熱処理することにより花糸と芯糸の糸長差を強調する
ことが可能となり、上記した課題を解決することができ
る。ここで、滴水収縮率の測定方法はJ)S−L107
7、LLO73によった。
複合糸を得る手段は第3図に示す如く、花糸3を供給す
るローラ4、芯糸5を供給するローラ6、両糸3,5を
混繊、交絡する空気交絡器7、デリベリ−ローラ8、巻
取機9から構成される複合糸製造装置を用い、供給ロー
ラ(4,6)の周速に差を与えることによって、((花
糸供給ローラ4の周速−芯糸供給ローラ6の周速)/芯
糸供給ローラ6の周速)x100%≧5%となるように
条件設定すればよい。空気交絡器7はインターレースノ
ズルであってもタスランノズルであってもがまわないが
、概してタスランノズルの方が、花糸3が芯糸5を被覆
する能力に優れる点でより好ましい。また、摩擦溶融性
の評価方法は第4図に示すように、評価用複合糸を筒編
地10に編成し、該編地10を幅5an、長さ5an、
硬度8oのネオブレンゴムの平板に取り付け、支点11
を持つ試料取付は用アーム12に固定し、18.00r
pmで回転する接材の80φの円柱13表面へ、荷重1
4を調整して編地面の荷重6kgにて3秒間接触させた
時の編地の破断の有無で耐摩擦溶融性能を判断した。
るローラ4、芯糸5を供給するローラ6、両糸3,5を
混繊、交絡する空気交絡器7、デリベリ−ローラ8、巻
取機9から構成される複合糸製造装置を用い、供給ロー
ラ(4,6)の周速に差を与えることによって、((花
糸供給ローラ4の周速−芯糸供給ローラ6の周速)/芯
糸供給ローラ6の周速)x100%≧5%となるように
条件設定すればよい。空気交絡器7はインターレースノ
ズルであってもタスランノズルであってもがまわないが
、概してタスランノズルの方が、花糸3が芯糸5を被覆
する能力に優れる点でより好ましい。また、摩擦溶融性
の評価方法は第4図に示すように、評価用複合糸を筒編
地10に編成し、該編地10を幅5an、長さ5an、
硬度8oのネオブレンゴムの平板に取り付け、支点11
を持つ試料取付は用アーム12に固定し、18.00r
pmで回転する接材の80φの円柱13表面へ、荷重1
4を調整して編地面の荷重6kgにて3秒間接触させた
時の編地の破断の有無で耐摩擦溶融性能を判断した。
(実施例)
以下本発明を実施例により具体的に説明する。
ただし、本発明は以下の実施例に限定されない。
ス」1例」−
芯部を構成するポリマーを溶融温度175℃のナイロン
12.鞘部を構成するポリマーを溶融温度255℃のポ
リエステル、芯部:鞘部の体積比率−1:l、芯/鞘部
は共に丸断面、芯部が鞘部のほぼ中心にある複合繊維延
伸糸であるB98d/36f(滴水収縮率9%)を得た
。該延伸糸を花糸とし、ポリマーの溶融温度255℃の
単一ポリマーよりなるポリエステル延伸糸、B49d/
24f(滴水収縮率8%)、B98d/24f (滴水
収縮率9%)、B148d/24f (滴水収縮率9%
)、B248d/48f (滴水収縮率10%)、B2
98d/48f (滴水収縮率12%)を各々芯糸とし
た第3図に示したと同様の装置である流体系加工機(愛
機製作所、AT501)を用い、空気交絡器としてヘパ
−ライン社製へマジェットHFP36のコアーをP26
1とし、空気圧カフ kg f ldl、デリベリ−ロ
ーラ周速150m/分、芯糸の供給ローラの周速152
m/分にて芯糸に対する花糸の糸長差を変更し、混繊、
交絡処理を施して複合糸を得た。
12.鞘部を構成するポリマーを溶融温度255℃のポ
リエステル、芯部:鞘部の体積比率−1:l、芯/鞘部
は共に丸断面、芯部が鞘部のほぼ中心にある複合繊維延
伸糸であるB98d/36f(滴水収縮率9%)を得た
。該延伸糸を花糸とし、ポリマーの溶融温度255℃の
単一ポリマーよりなるポリエステル延伸糸、B49d/
24f(滴水収縮率8%)、B98d/24f (滴水
収縮率9%)、B148d/24f (滴水収縮率9%
)、B248d/48f (滴水収縮率10%)、B2
98d/48f (滴水収縮率12%)を各々芯糸とし
た第3図に示したと同様の装置である流体系加工機(愛
機製作所、AT501)を用い、空気交絡器としてヘパ
−ライン社製へマジェットHFP36のコアーをP26
1とし、空気圧カフ kg f ldl、デリベリ−ロ
ーラ周速150m/分、芯糸の供給ローラの周速152
m/分にて芯糸に対する花糸の糸長差を変更し、混繊、
交絡処理を施して複合糸を得た。
得られた複合糸を筒編地10に編成し、芯糸と花糸の各
供給系の熱収縮率の影響をキャンセルする意味で染色等
の熱処理をすることなく耐摩擦溶融性の評価に供した。
供給系の熱収縮率の影響をキャンセルする意味で染色等
の熱処理をすることなく耐摩擦溶融性の評価に供した。
耐摩擦溶融性の測定方法は第4図に示す如く、該編地1
0を幅5an、長さ5cm、硬度80のネオブレンゴム
の平板に取り付け、支点11を持つ試料取り付は用アー
ムI2に固定し、接材の80φの円柱13が1800r
pmで回転する表面へ、荷重14を調整して、編地面の
荷重6kgにて3秒間接触させた時の編地10の破断の
有無で耐摩擦溶融性能を判断した。その結果、糸長差を
0%とした場合には嵩高性のない感性に欠けた編地とな
り、耐摩擦溶融性も無かった。この耐摩擦溶融性を評価
した編地10をポリエステル用分散染料(テラシールネ
イビーブルー5GL)で98℃×30分染色し顕微鏡下
で被荷重部を観察したところ、単一ポリマー成分繊維が
溶融、切断したものとなっていた。同様な手法で、糸長
差5%(花糸の供給用ローラの周速は159.6m/分
)とした場合の編地lOは、嵩高性のある感性に優れた
ものとなった。また、耐摩擦溶融性は第1表に示す如く
花糸の混用率が30%(試4)以上で耐摩擦溶融性が優
れたものとなった。なお、花糸の混用率は、複合糸の芯
糸と花糸を分離することが困難なため、((花糸の供給
用ローラの周速×花糸繊度)/(芯糸の供給用ローラの
周速×花糸繊度十花糸の供給ローラの周速×花糸繊度)
}×100%で算出した。 また、第1表中の試4の花
糸と芯糸の組合わせにて糸長差を10%、20%、30
%、50%とし、空気交絡器としてのへバーライン社製
へマジェットLBO2のコアーをT321に変更した場
合には、ループが顕在化した複合糸となったが、編成性
には問題が無く、より嵩高性に富んだ、しかも耐摩擦溶
融性が一層向上したものとなった。
0を幅5an、長さ5cm、硬度80のネオブレンゴム
の平板に取り付け、支点11を持つ試料取り付は用アー
ムI2に固定し、接材の80φの円柱13が1800r
pmで回転する表面へ、荷重14を調整して、編地面の
荷重6kgにて3秒間接触させた時の編地10の破断の
有無で耐摩擦溶融性能を判断した。その結果、糸長差を
0%とした場合には嵩高性のない感性に欠けた編地とな
り、耐摩擦溶融性も無かった。この耐摩擦溶融性を評価
した編地10をポリエステル用分散染料(テラシールネ
イビーブルー5GL)で98℃×30分染色し顕微鏡下
で被荷重部を観察したところ、単一ポリマー成分繊維が
溶融、切断したものとなっていた。同様な手法で、糸長
差5%(花糸の供給用ローラの周速は159.6m/分
)とした場合の編地lOは、嵩高性のある感性に優れた
ものとなった。また、耐摩擦溶融性は第1表に示す如く
花糸の混用率が30%(試4)以上で耐摩擦溶融性が優
れたものとなった。なお、花糸の混用率は、複合糸の芯
糸と花糸を分離することが困難なため、((花糸の供給
用ローラの周速×花糸繊度)/(芯糸の供給用ローラの
周速×花糸繊度十花糸の供給ローラの周速×花糸繊度)
}×100%で算出した。 また、第1表中の試4の花
糸と芯糸の組合わせにて糸長差を10%、20%、30
%、50%とし、空気交絡器としてのへバーライン社製
へマジェットLBO2のコアーをT321に変更した場
合には、ループが顕在化した複合糸となったが、編成性
には問題が無く、より嵩高性に富んだ、しかも耐摩擦溶
融性が一層向上したものとなった。
ス】l」I
花糸として、芯部を構成するポリマー溶融温度が171
’Cのポリプロピレン、鞘部を構成するポリマー溶融温
度が255℃のポリエステル、芯部の断面形状を円形、
鞘部の断面形状を三角形、芯部:鞘部の体積比率=1:
3、製水収縮率8%のB99d/3Ofの延伸糸を得た
。一方、芯糸として実施例1で得た製水収縮率lO%の
B248d/48 fと、延撚時の熱セツト温度を低く
して製水収縮率13%のB247d/48fを得た。
’Cのポリプロピレン、鞘部を構成するポリマー溶融温
度が255℃のポリエステル、芯部の断面形状を円形、
鞘部の断面形状を三角形、芯部:鞘部の体積比率=1:
3、製水収縮率8%のB99d/3Ofの延伸糸を得た
。一方、芯糸として実施例1で得た製水収縮率lO%の
B248d/48 fと、延撚時の熱セツト温度を低く
して製水収縮率13%のB247d/48fを得た。
これらの芯糸と芯糸を使って、実施例1と同様に花糸と
芯糸の糸長差を10%とした複合糸を得た。
芯糸の糸長差を10%とした複合糸を得た。
該複合糸に200T/mの追撚を施し、サイザー(河本
製機製、EX3C)にてアクリル糊剤(互応化学工業製
、プラスサイズJ6)を付着量5%として乾燥温度10
0℃/100℃/80℃(第1チヤンバー/第2チヤン
バー/シリンダー)、ストレッチャー2%10%(チャ
ンバー/シリンダー)、糸速40m/分で経糸ビームを
得た。
製機製、EX3C)にてアクリル糊剤(互応化学工業製
、プラスサイズJ6)を付着量5%として乾燥温度10
0℃/100℃/80℃(第1チヤンバー/第2チヤン
バー/シリンダー)、ストレッチャー2%10%(チャ
ンバー/シリンダー)、糸速40m/分で経糸ビームを
得た。
このビームをウォータジェットルーム(津田駒工業源、
ZW200)にて緯糸を5D150d/48fの1ヒー
タ仮撚加工糸とし、密度を経×緯22本/ an X
23本/ an 、回転数25Orpmにて製織した。
ZW200)にて緯糸を5D150d/48fの1ヒー
タ仮撚加工糸とし、密度を経×緯22本/ an X
23本/ an 、回転数25Orpmにて製織した。
このような比較的経糸密度が高い織物の製織時には、い
ずれの複合糸も経糸間でループが絡み合うことによる開
口不良現象が発生した。通常実施する糊抜き、精錬、染
色(130℃X60分)したものと生機を比較したとこ
ろ、試1はあまり変化は無かったが、試2はループが一
層強調された嵩高性に富むものとなった。一方、洲本収
縮率13%の芯糸を用いた糸長差5%とし、上記と同一
準備、製織条件にて得た試3は全く問題ない工程通過性
を示した。得られた生機はほとんどループが無いもので
あったが、染色上がりでは顕在化した嵩高性に富んだ織
物となった。この織物を実施例1と同一の耐摩擦溶融性
の評価を実施したところ、やや織物表面に光沢が生じた
が、穴あきの無い結果を示した。これらの結果を第2表
に示した。
ずれの複合糸も経糸間でループが絡み合うことによる開
口不良現象が発生した。通常実施する糊抜き、精錬、染
色(130℃X60分)したものと生機を比較したとこ
ろ、試1はあまり変化は無かったが、試2はループが一
層強調された嵩高性に富むものとなった。一方、洲本収
縮率13%の芯糸を用いた糸長差5%とし、上記と同一
準備、製織条件にて得た試3は全く問題ない工程通過性
を示した。得られた生機はほとんどループが無いもので
あったが、染色上がりでは顕在化した嵩高性に富んだ織
物となった。この織物を実施例1と同一の耐摩擦溶融性
の評価を実施したところ、やや織物表面に光沢が生じた
が、穴あきの無い結果を示した。これらの結果を第2表
に示した。
(発明の効果)
以上の説明から明らかな如く本発明によれば、運動時に
床との摩擦により生じる熱可塑性繊維より成る衣料の穴
あきが防止でき、しかも嵩高性に富んだ複合糸が得られ
る。
床との摩擦により生じる熱可塑性繊維より成る衣料の穴
あきが防止でき、しかも嵩高性に富んだ複合糸が得られ
る。
第1図及び第2図は本発明の複合紡糸繊維の単繊維断面
図、第3図は本発明の複合糸を得るための装置の概略図
、第4図は耐摩擦溶融性能測定装置の説明図である。 図の主要部分の説明
図、第3図は本発明の複合糸を得るための装置の概略図
、第4図は耐摩擦溶融性能測定装置の説明図である。 図の主要部分の説明
Claims (2)
- (1)芯部を構成するポリマーの溶融温度が鞘部を構成
するポリマーの溶融温度より40℃以上低いポリマーに
よって構成された芯/鞘複合紡糸繊維を花糸とした混繊
、交絡複合糸であって、花糸と芯糸の糸長差が5%以上
であり、かつ花糸の混用率が30%以上であることを特
徴とする耐摩擦溶融複合糸。 ただし、糸長差={(花糸の糸長−芯糸の糸長)/芯糸
の糸長}×100%、 花糸の混用率=(花糸の重量/単位長 さ当たり複合糸の重量)×100% - (2)(芯糸の沸水収縮率−花糸の沸水収縮率)≧5%
である請求項1記載の複合糸。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2175732A JP2989639B2 (ja) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | 耐摩擦溶融性複合糸 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2175732A JP2989639B2 (ja) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | 耐摩擦溶融性複合糸 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0465542A true JPH0465542A (ja) | 1992-03-02 |
JP2989639B2 JP2989639B2 (ja) | 1999-12-13 |
Family
ID=16001273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2175732A Expired - Lifetime JP2989639B2 (ja) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | 耐摩擦溶融性複合糸 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2989639B2 (ja) |
-
1990
- 1990-07-03 JP JP2175732A patent/JP2989639B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2989639B2 (ja) | 1999-12-13 |
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Legal Events
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