JPH0459665A - アルミナ・スピネル質流し込み材 - Google Patents
アルミナ・スピネル質流し込み材Info
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- JPH0459665A JPH0459665A JP2166821A JP16682190A JPH0459665A JP H0459665 A JPH0459665 A JP H0459665A JP 2166821 A JP2166821 A JP 2166821A JP 16682190 A JP16682190 A JP 16682190A JP H0459665 A JPH0459665 A JP H0459665A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は耐スポーリング性に優れたアルミナ・スピネル
質流し込み材に関する。
質流し込み材に関する。
[従来の技術]
近年、製鋼プロセスの多様化、すなわち(1)連鋳比率
の上昇及び脱ガス比率の増加、(2)取鍋精錬の導入、
及び(3)溶鋼輸送に伴う出鋼温度の上昇、滞留時間の
延長、溶鋼撹拌等により取鍋内張り耐火物は苛酷な使用
条件となってきた。
の上昇及び脱ガス比率の増加、(2)取鍋精錬の導入、
及び(3)溶鋼輸送に伴う出鋼温度の上昇、滞留時間の
延長、溶鋼撹拌等により取鍋内張り耐火物は苛酷な使用
条件となってきた。
従来、取鍋用内張り耐火物は、ロー石、ジルコン責が主
体てあったが、上記製鋼プロセスの多様fヒに加え、高
級鋼の要求か強く、5102の少ない耐火物としてハイ
アルミナ質か使用さt′Lでいる。
体てあったが、上記製鋼プロセスの多様fヒに加え、高
級鋼の要求か強く、5102の少ない耐火物としてハイ
アルミナ質か使用さt′Lでいる。
また、一部にマグネシア系等の塩基性材料が検討されて
いるが、熱的スポーリング及び構造的スポーリングによ
る亀裂、剥離が多く、実用化に至っていない。
いるが、熱的スポーリング及び構造的スポーリングによ
る亀裂、剥離が多く、実用化に至っていない。
ハイアルミナ質はロー石、ジルコン質に比べ■スラグ浸
潤が大きい、■耐スポーリング性に劣る等の欠点がある
。
潤が大きい、■耐スポーリング性に劣る等の欠点がある
。
ハイアルミナ質のスラグ浸潤を抑制する方法としては、
MgOAβ203系スピネル及びマグネシアを組み合わ
せたアルミナ・スピネル系、アルミナ・スピネル・マグ
ネシア系あるいはアルミナマグネシア系流し込み材がそ
れぞれ特開昭5523004号公報、特開昭59−12
8271号公報、特開昭60−60985号公報及び特
開昭64−87577号公報に提案されている。
MgOAβ203系スピネル及びマグネシアを組み合わ
せたアルミナ・スピネル系、アルミナ・スピネル・マグ
ネシア系あるいはアルミナマグネシア系流し込み材がそ
れぞれ特開昭5523004号公報、特開昭59−12
8271号公報、特開昭60−60985号公報及び特
開昭64−87577号公報に提案されている。
[発明が解決しようとする課題]
しかし、これらの材料は、従来のハイアルミナ質に比ベ
スラグ浸潤抑制による構造的スポーリング、耐食性につ
いてはスピネルあるいはマグネシアの添加により向上す
ることが判明しているが、ロー石質、ジルコン質に比べ
るとスラグ浸潤については充分とはいえない。
スラグ浸潤抑制による構造的スポーリング、耐食性につ
いてはスピネルあるいはマグネシアの添加により向上す
ることが判明しているが、ロー石質、ジルコン質に比べ
るとスラグ浸潤については充分とはいえない。
このため、よりスラグ浸潤の少ない材料の開発が望まれ
ている。
ている。
[課題を解決するための手段]
すなわち、本発明はMgOの含有量が3〜15重1%の
アルミナ−スピネル質タリンカー80〜92重量%及び
アルミナセメント8〜20重量%を含有してなることを
特徴とするアルミナ・スピネル質流し込み材に係る。
アルミナ−スピネル質タリンカー80〜92重量%及び
アルミナセメント8〜20重量%を含有してなることを
特徴とするアルミナ・スピネル質流し込み材に係る。
更に、本発明はMgOの含有量が3〜15重呈%のアル
ミナ・スピネル質りリンカー5〜92重盪9゜、アルミ
ナ原料87重量?6以下及びアルミナセメント8〜20
重量%を含有してなることを特徴とするアルミナ スピ
ネル質流し込み材に係る。
ミナ・スピネル質りリンカー5〜92重盪9゜、アルミ
ナ原料87重量?6以下及びアルミナセメント8〜20
重量%を含有してなることを特徴とするアルミナ スピ
ネル質流し込み材に係る。
[作 用]
本発明のアルミナ スピネル質流し込み材に使用するス
ピネル質原料は1種以上の電融スピネルクリンカ−及び
焼結スピネルクリンカ−であり、M、OとAρ203の
モル比が7〜30 : 93〜70の範囲すなわちMg
O含有量が3〜15重量%の組成のものである。
ピネル質原料は1種以上の電融スピネルクリンカ−及び
焼結スピネルクリンカ−であり、M、OとAρ203の
モル比が7〜30 : 93〜70の範囲すなわちMg
O含有量が3〜15重量%の組成のものである。
これまで、アルミナ・スピネル質流し込み材のスラグ浸
潤抑制機能については種々報告されており、スピネルク
リンカ−添加の効果としては、スラグ中のFed、Mn
O成分がスピオ・ルクリン力−に固溶するためスラグの
浸透が抑制されるためである。しかし、スピネルにFe
O,MnOが固溶した場合、Fe、MnイオンはMgイ
オンに比ベイオン半径か大きいためスピネルの格子定数
が大きくなり、流し込み材の膨張による組成の緩みが起
こりスラグ浸潤が助長される。このため、スピネルのス
ラグ浸潤を抑制するためにアルミナとスピネルを併用し
たアルミナ・スピネル質流し込み材が提案されている。
潤抑制機能については種々報告されており、スピネルク
リンカ−添加の効果としては、スラグ中のFed、Mn
O成分がスピオ・ルクリン力−に固溶するためスラグの
浸透が抑制されるためである。しかし、スピネルにFe
O,MnOが固溶した場合、Fe、MnイオンはMgイ
オンに比ベイオン半径か大きいためスピネルの格子定数
が大きくなり、流し込み材の膨張による組成の緩みが起
こりスラグ浸潤が助長される。このため、スピネルのス
ラグ浸潤を抑制するためにアルミナとスピネルを併用し
たアルミナ・スピネル質流し込み材が提案されている。
そこで、本発明者等は、スピネルクリンカ−のMgOと
Ac20.の比率に注目し、種々検討を行った結果、M
gOとAl2Oりのモル比が7〜3093〜70の範囲
のスピネルクリンカ−を使用することによりアルミナ原
料とM、OとAl2O3のモル比が30より大きいスピ
ネルクリンカ−を併用した従来アルミナ・スピネル質流
し込み材に比ベスラグ浸潤を著しく減少することが分か
り、本発明を完成するに至った。
Ac20.の比率に注目し、種々検討を行った結果、M
gOとAl2Oりのモル比が7〜3093〜70の範囲
のスピネルクリンカ−を使用することによりアルミナ原
料とM、OとAl2O3のモル比が30より大きいスピ
ネルクリンカ−を併用した従来アルミナ・スピネル質流
し込み材に比ベスラグ浸潤を著しく減少することが分か
り、本発明を完成するに至った。
すなわち、理論組成(MgOとA l 203のモル比
が1)よりモル比の小さいスピオ・ルクリン力−のMg
OとA 1203のモル比は7〜30:93〜70の範
囲が望ましく、MgOとAl2O,のモル比が7:93
よりMgOが少ない場合には、スラグ浸潤の抑制効果が
少なく、MgOとAl2O,のモル比が30 : 70
よりMgOが多い場合には、スラグ中のFeO、MnO
が侵入した場合の格子定数拡大による流し込み材の膨張
による組織の緩みが大きくなりスラグ浸潤が大きくなる
。
が1)よりモル比の小さいスピオ・ルクリン力−のMg
OとA 1203のモル比は7〜30:93〜70の範
囲が望ましく、MgOとAl2O,のモル比が7:93
よりMgOが少ない場合には、スラグ浸潤の抑制効果が
少なく、MgOとAl2O,のモル比が30 : 70
よりMgOが多い場合には、スラグ中のFeO、MnO
が侵入した場合の格子定数拡大による流し込み材の膨張
による組織の緩みが大きくなりスラグ浸潤が大きくなる
。
また、本発明に使用するスピイ・ルクリンカーは理論組
成(MgOとAl2Oコのモル比が1)のスピネルクリ
ンカ−に比べ、熱膨張係数が小さいため、熱的スポーリ
ングが良好となる。
成(MgOとAl2Oコのモル比が1)のスピネルクリ
ンカ−に比べ、熱膨張係数が小さいため、熱的スポーリ
ングが良好となる。
スピネルクリンカ−の添加量は5〜92重1%である。
すなわち、5重量%未満てはスピネルクリンカ−浸潤抑
制効果が少なく、92重量%を超えると結合材であるア
ルミナセメントの添加量が少なくなるため強度低下を起
こす。なお、アルミナ原料を添加しない場合の添加量は
後述するアルミナセメントの添加量との関係から80〜
92重量%の範囲が好ましい。
制効果が少なく、92重量%を超えると結合材であるア
ルミナセメントの添加量が少なくなるため強度低下を起
こす。なお、アルミナ原料を添加しない場合の添加量は
後述するアルミナセメントの添加量との関係から80〜
92重量%の範囲が好ましい。
また、アルミナ原料を使用する場合には、アルミナ原料
は焼結アルミナ、電融アルミナ、ボーキサイト及びパン
土頁岩等のうちの1種以上を使用できる。しかし、S
i O2の増加は低融性物質の生成原因となるため焼結
アルミナ、電融アルミナが望ましい、ボーキサイト、パ
ン土頁岩等については、粗粒<3ms+以上〜10mm
以下)での添加が望ましい。添加量については87重量
%以下である。
は焼結アルミナ、電融アルミナ、ボーキサイト及びパン
土頁岩等のうちの1種以上を使用できる。しかし、S
i O2の増加は低融性物質の生成原因となるため焼結
アルミナ、電融アルミナが望ましい、ボーキサイト、パ
ン土頁岩等については、粗粒<3ms+以上〜10mm
以下)での添加が望ましい。添加量については87重量
%以下である。
添加量が87重量%を超えるとスピネルクリンカ−の添
加量及びアルミナセメントが少なくなるためスラグ浸潤
、強度に問題が起こる。
加量及びアルミナセメントが少なくなるためスラグ浸潤
、強度に問題が起こる。
アルミナセメントは従来よりキャスタブルに使用されて
いるものてあり、本発明においては結合材として使用さ
れる。添加量としては8〜20重量%が望ましい。すな
わち、8重1%未満では強度が不充分てあり、20重■
%を超えると低融物の生P量が多くなり、耐食性が低下
する。
いるものてあり、本発明においては結合材として使用さ
れる。添加量としては8〜20重量%が望ましい。すな
わち、8重1%未満では強度が不充分てあり、20重■
%を超えると低融物の生P量が多くなり、耐食性が低下
する。
なお、本発明には、亀裂の伸長を抑制するため10〜5
0mmの電融アルミナ、パン土頁岩、アルミナ質れんが
等の粉砕粒を上記配合物に対して外掛て10〜40重量
%添加してもよい。
0mmの電融アルミナ、パン土頁岩、アルミナ質れんが
等の粉砕粒を上記配合物に対して外掛て10〜40重量
%添加してもよい。
[実 施 例]
実施例
以下に実施例を挙げて本発明の流し込み材を更に説明す
る。なお、第1表には実施例に使用した原料の化学成分
を、第2表には実施例を比較例と比較して示す。
る。なお、第1表には実施例に使用した原料の化学成分
を、第2表には実施例を比較例と比較して示す。
第2表に示す各配合物は所定の水を添加して混練した後
、金枠に流し込み成形し、20℃て24時間養生し、1
05℃で24時間乾燥後、以下に示す各試験に供した。
、金枠に流し込み成形し、20℃て24時間養生し、1
05℃で24時間乾燥後、以下に示す各試験に供した。
(1)加熱後線変化率(1500℃−3時間) : J
IS R2555(2)侵食試験 ■装置:回転ドラム侵食試験装置 ■試料形状: 50X200X65mm■温度・時間:
1650℃ 30分間スラグ投入 15分 丁 ↓ 20分 3サイクル 800℃ ↓ 1650℃ 15分 ↑ 30分間加熱 ↓ 20分 3サイクル 800℃ ■スラグ:転炉スラグ(CaO/SiO,;3.65)
1.2kg/サイクル [発明の効果コ
IS R2555(2)侵食試験 ■装置:回転ドラム侵食試験装置 ■試料形状: 50X200X65mm■温度・時間:
1650℃ 30分間スラグ投入 15分 丁 ↓ 20分 3サイクル 800℃ ↓ 1650℃ 15分 ↑ 30分間加熱 ↓ 20分 3サイクル 800℃ ■スラグ:転炉スラグ(CaO/SiO,;3.65)
1.2kg/サイクル [発明の効果コ
Claims (2)
- 1.MgOの含有量が3〜15重量%のアルミナ・スピ
ネル質クリンカー80〜92重量%及びアルミナセメン
ト8〜20重量%を含有してなることを特徴とするアル
ミナ・スピネル質流し込み材。 - 2.MgOの含有量が3〜15重量%のアルミナ・スピ
ネル質クリンカー5〜92重量%、アルミナ原料87重
量%以下及びアルミナセメント8〜20重量%を含有し
てなることを特徴とするアルミナ・スピネル質流し込み
材。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2166821A JPH0459665A (ja) | 1990-06-27 | 1990-06-27 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
TW80109738A TW203598B (ja) | 1990-06-27 | 1991-12-11 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2166821A JPH0459665A (ja) | 1990-06-27 | 1990-06-27 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0459665A true JPH0459665A (ja) | 1992-02-26 |
JPH0587470B2 JPH0587470B2 (ja) | 1993-12-16 |
Family
ID=15838292
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2166821A Granted JPH0459665A (ja) | 1990-06-27 | 1990-06-27 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0459665A (ja) |
TW (1) | TW203598B (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI394842B (zh) * | 2009-05-20 | 2013-05-01 | China Steel Corp | Insulation material |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS534022A (en) * | 1976-07-02 | 1978-01-14 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for blast furnace exit conduits |
JPS5523004A (en) * | 1978-08-02 | 1980-02-19 | Towa Taika Kogyo Kk | Spinel castable refractories |
JPS6241771A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-23 | 川崎製鉄株式会社 | 不定形耐火物の亀裂および剥離の防止法 |
JPS6487577A (en) * | 1987-08-29 | 1989-03-31 | Harima Ceramic Co Ltd | Monolithic alumina-spinel refractory |
JPH026373A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-10 | Kawasaki Refract Co Ltd | 流し込み不定形耐火物 |
JPH02102167A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-13 | Shin Nippon Kagaku Kogyo Co Ltd | スピネル・コランダム質クリンカーとその製造法 |
JPH0360460A (ja) * | 1989-07-25 | 1991-03-15 | Ube Chem Ind Co Ltd | スピネル構造からなるクリンカーおよび耐火物 |
JPH0360461A (ja) * | 1989-07-25 | 1991-03-15 | Ube Chem Ind Co Ltd | スピネル構造とコランダム構造とからなるクリンカーおよび耐火物 |
-
1990
- 1990-06-27 JP JP2166821A patent/JPH0459665A/ja active Granted
-
1991
- 1991-12-11 TW TW80109738A patent/TW203598B/zh active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS534022A (en) * | 1976-07-02 | 1978-01-14 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for blast furnace exit conduits |
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JPS6241771A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-23 | 川崎製鉄株式会社 | 不定形耐火物の亀裂および剥離の防止法 |
JPS6487577A (en) * | 1987-08-29 | 1989-03-31 | Harima Ceramic Co Ltd | Monolithic alumina-spinel refractory |
JPH026373A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-10 | Kawasaki Refract Co Ltd | 流し込み不定形耐火物 |
JPH02102167A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-13 | Shin Nippon Kagaku Kogyo Co Ltd | スピネル・コランダム質クリンカーとその製造法 |
JPH0360460A (ja) * | 1989-07-25 | 1991-03-15 | Ube Chem Ind Co Ltd | スピネル構造からなるクリンカーおよび耐火物 |
JPH0360461A (ja) * | 1989-07-25 | 1991-03-15 | Ube Chem Ind Co Ltd | スピネル構造とコランダム構造とからなるクリンカーおよび耐火物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW203598B (ja) | 1993-04-11 |
JPH0587470B2 (ja) | 1993-12-16 |
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