JPH0455711A - 空隙センサおよび空隙モニタ法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、２面間の間隔をモニタするガス式装置、特に
鋳造ノズルと鋳造ホイールの間の空隙をモニタし正確に
制御するガス式装置に関するものである。

［従来技術とｒｔＩＪＩＩｔ点コ 一般に、鋳造とは溶融材料が固体形状に形成される工程
である。公知の鋳造法は、鋳造された材料のスラブを所
望の厚さまで圧縮する圧延シリンダを使用する段階を含
んでいる。しかし、この方法は非常にエネルギーを消費
しコストが高い。

ストリップ鋳造法として公知の所定厚さの材料ストリッ
プの他の鋳造法は、回転ホイール、　ドラム、ベルトま
たはその他の基板を含む。回転基板が、溶融材料を流出
させる鋳造ノズルに近接して配置される。溶融材料が回
転基板上に配置され。

そこで冷却し、固化しまたは「凍結」し、次の処理のた
めに除去される。

しかし溶融材料が最初に鋳造ノズルを通して鋳造ホイー
ル上に導入される際に、高温溶融材料から低温の鋳造ノ
ズルおよび鋳造ホイールに対して伝熱が生じる。鋳造ノ
ズルおよび鋳造ホイールに対するこの伝熱エネルギーが
これらの部材を、しばしば予想外の不均一な状態に拡張
させる。この拡張の結果、鋳造ノズルと鋳造ホイールの
隣接面の間隔がしばしば減少される。

鋳造ノズルと鋳造ホイールの温度が定常状態に達して鋳
造ノズルと鋳造ホイールのそれ以上の膨張が最小限にな
るまで、これらの部材の空隙は均一または一定の間隔に
ならない。米国特許第４゜７７１．８２０号に例示され
た少なくともプレーナフロー鋳造の場合、鋳造ノズルと
鋳造基板との空隙が鋳造物の厚さに影響し、これが一般
に鋳造物の品質に対して決定的である。鋳造物が所望の
厚さを有しなければ、これはスクラップにされ、または
機械的に整形される。いずれも費用と時間がかかり、不
能率である。

鋳造ノズルと鋳造ホイールとの間隔または空隙を制御し
所望値に保持できない事は他の種々の問題を生じる。例
えば、鋳造ノズルと鋳造ホイールの間隔が大きすぎると
、溶融材料が鋳造ホイールの上ではなく、むしろ鋳造ノ
ズルの面に沿って流れる可能性がある。逆にもし鋳造ノ
ズルと鋳造ホイールとの間の最小限間隔が保持できなけ
れば、その間に接触が生じて、鋳造ノズルと鋳造ホイー
ルに対して大きな損傷を与える結果となる。このような
状態は、明らかに鋳造工程の安全性と効率を落とす。

さらに詳しくは、鋼またはその他の高温材料がストリッ
プ鋳造される際に一＊造ノズルと鋳造ホイールの相対的
膨張を避ける事は実際上不可能である。鋳造ノズルと鋳
造ホイールをその定常温度まで予熱する事は一般に経済
的でないので、鋳造ノズルと鋳造ホイールの間隔を測定
保持するために種々の方法が使用されている。この間隔
をモニタし保持するため鋳造ノズルと鋳造ホイールの表
面との間に電流を流す独特の電子装置および方法の一例
が同−所有米国特願「電子的空隙センサおよび方法」に
開示されている。

またレーザを使用して鋳造ノズルと鋳造ホイールとの間
隔を測定する方法が米国特許第４　、３９９　。

８６１号に記載されている。このカールソン特許におい
て、レーザ光線が鋳造ノズルと鋳造ホイールとの空隙に
沿って横方向に投射される。この特許に記載のように、
空隙の反対側にレーザ光線の存在を検出する光ダイオー
ドが配置され、これによって空隙を算出する事ができる
。

しかしレーザを使用する方法は二、三の欠点がある。特
にレーザ法および装置は鋼などの非常に厚い合金の幅広
いストリップの鋳造の場合に一般に高価でありまた使用
法が複雑である。さらにレーザ光線は、レーザ光源とレ
ーザ検出器との間にレーザ光線が走るための直線路を必
要とする。膨張する鋳造ノズルと基板との間に妨害され
ない通路を備える事は多くの場合に困難である。さらに
、鋳造工程中に発生する煙、熱、ダストおよびその他の
微粒子の存在が空隙を通してのレーザビームの通過を妨
げ制限する。

機械加工されたロールの表面欠陥を測定するために圧力
センサを使用する装置の一例が米国特許第４，５２４，
５４６号に記載されている。　このロール特許はセンサ
とロールとの間隔を測定するために空気などの圧下流体
を使用するセンサを開示している。

センサに対して空気が調整器によって調整され、ロール
に近接した排出オリフィスを通して排出される６　空気
が排出オリフィスを出る際に、空気はロールの隣接面か
らの抵抗を受け、センサから出る空気流が制限される。

この抵抗の結果、センサ中の圧力が増大し、この圧力増
大が圧カドランスデューサによって検出される。この圧
力差はセンサとロールとの間隔の変動を示す。これらの
間隔の変動をチャートレコーダの上に記録する事により
、ロールを研磨ステーションから取り外さないでロール
のクラウンとテーパを沼定する事ができる。

しかし、ロール特許に記載の圧力センサは鋳造ノズルと
移動する基板との空隙を測定する手段として使用されて
いない。ざらにロール特許に記載の装置は、鋳造工程に
伴う高温および不利な条件の間で作動するように設計さ
れていない。また、ロールのセンサは、鋳造ノズルと鋳
造基板の相対位置を選択的に調節する手段として使用さ
れない。

従って従来、鋳造ホイールに直接に触れる事なく鋳造ホ
イールと鋳造ノズルとの空隙を測定し所定間隔を保持す
る適当な低価格の確実な手段が存在しなかった。また従
来、鋳造ノズルと鋳造ホイールとの間の独特の不利な条
件のもとに間隔をガスによって測定するための信頼−で
きるセンサ装置は存在しなかった。さらに鋳造ノズルを
鋳造ホイールに対して単数または複数の軸線に沿って正
確に確実に比較的安価に調整する事が工業界において必
要とされていたが従来完成されていない。

［発明の目的および効果］ 従って本発明の目的は、接触する事なく鋳造ホイールと
鋳造ノズルとの間隔を測定する装置を提供するにある。

本発明の他の目的は、鋳造に伴う不利な条件と極度の高
温で確実に作動する鋳造ノズルと鋳造ホイールとの間隔
の測定装置を提供するにある。

本発明さらに他の目的は、鋳造ノズルと鋳造ホイールの
相対位置または間隔を測定するガス式空隙センサと、測
定された空隙間隔に対応して鋳造ノズルと鋳造ホイール
との相対距離を動的に制御する手段とを提供するにある
。

また本発明の目的は、単数または複数の空隙センサを使
用して鋳造ノズルと鋳造ホイールとの相対距離をリアル
タイムでまたは動的に調節する方法を提供するにある。

［発明の概要コ 本発明の実施態様によれば、鋳造ノズルとｖＪ造ホイー
ルとの空隙をモニタし調節する装置および方法が提供す
るにある。この空隙は鋳造ノズルに隣接して配置された
単数または複数のガス式空隙センサによって測定される
。このセンサは管によって調整器とトランスデユーサに
接続される。調整器はレストリフタを通してセンサまで
のガス流を生じ、またトランスデユーサがセンサ排出オ
リフィスに対する鋳造ホイールの近接によって生じ・る
ガス圧の変動を、制御装置に対する信号に変換する。こ
の制御装置が所望の空隙を保持できるように＃ｒｌ造ノ
ズルと鋳造ホイールの相対位置を調節する。

［実施例］ 付図全体において同一数字は対応の要素を示し、第１図
は長手方ベッドｌＯ上に配置された鋳造ステーション１
５の部分斜視図を示す、＃造ステーション１５は好まし
くは鋳造ノズル３０と鋳造ホイールまたは鋳造基１ｆｉ
２０とを含む。好ましい実施態様において、鋳造ホイー
ル２０は、長手方ベッド１０の上側面に対して実質的に
平行な軸線回りに任意手段によって回動されるようにア
ーム２５上に回動自在に搭載される。

アーム２５は、鋳造ホイール２０の軸線Ａに対して実質
的に平行な軸線の弧状に回転できるように支持ブロック
２４の一端に対して可動自在に取り付けられている。支
持ブロック２４がテーブル９１に対して固着され、駆動
連結手段２６などによってホイール２０を回転させるた
めにモータ（図示されず）を含む事ができる。駆動連結
手段２６は鋳造ホイール２０を回動するための任意のカ
ンプリング、ベルト、チェーン、ロンドなどを含む。あ
るいは、＠造ホイール２０はその軸線に治りて配置され
たモータなどの手段によって回転する事ができる。

鋳造ホイール２０は好ましくは全体として円筒形を成し
、中心軸線六回りに回動自在である。鋳造ホイール２０
は、代表的なストリップまたはフォイル鋳造のために好
ましくは約５０−５０００フイ一ト／分（１５−１５０
０メ一トル／分）の表面速度で回転させられる。明らか
に、この表面速度は鋳造ホイール２０とその直径りの関
数である。しかし下記から明かなように１本発明は鋳造
ホイールの速度には依存しない。

円筒形以外の基板２０の形状を使用できる事は明かであ
る０例えば、平滑な切頭円錐形外周面を有する鋳造ホイ
ールあるいはベルト状の連続移動基板（図示されず）も
使用する事ができる。ホイール、ドラムまたはその他の
使用される基板の形状がどのようであれ、＃造画は少な
くとも鋳造され・るストリップの幅を有しなければなら
ない。

好ましい実施態様において、鋳造ホイール２ｏは水冷式
銅合金ホイールを含む、高い伝熱性と好ましい耐摩性の
故に綱および銅合金が好ましい。しかし本発明の主旨の
範囲内において、鋼、黄銅、アルミニウム、アルミニウ
ム合金およびその他の材料も使用する事ができる。

第１図に図示のようなストリップ鋳造ステーションエ５
の動作に際して、鋳造ホイール２ｏの表面２１は、鋳造
材料の冷却を容易にするため、溶融材料との接触から生
じる熱を吸取および／または消散させる事ができなけれ
ばならない。前記のように好ましい実施態様においては
鋳造ホイール２０の内部および／または外側面に対して
十分量の水を循環させる事によってこの鋳造ホイール２
０から熱が除去される。また鋳造ホイール２０を冷却す
るためにその他の冷却技術または装置を使用する事もで
きる。鋳造基板内部に配置された冷却チャンネルの使用
は業界公知であって、これ以上説明しない。

同様に、フロンガス、冷媒などの本機外の媒質によって
鋳造ホイール２０を冷却する事ができる。しかし水が低
価格であり、入手しやすく、一般的に安全であるので好
ましい。

鋳造工程に際して、鋳造ノズル３０が鋳造ホイール２０
の表面２１に隣接して配置される。鋳造ノズル３０は、
シリカ煉瓦などの鋳造に適した任意の材料によって構成
される。一般にこれらの材料はｆａ造ノズルの中に導入
される溶融材料より高い融点を有する事が好ましいのは
明らかである。鋳造中に鋳造ノズル３０のノズル表面３
２が鋳造ホイール２０の表面２Ｉに近接させられるよう
に任意適当な形状を有する。鋳造ノズル３０は溶融材料
がチャンネル３Ｊの内部で固化する事なく基板２０の表
面上に流れるように、溶融材料を流す前に鋳造ノズル３
０を十分に熱く保持されなければならない。

鋳造ノズル面３２は、鋳造操作中にホイール表面２】に
近接するノズル３０の表面を画成するようにノズル３０
の表面から突出する事が好ましい。好ましくは比較的低
い温度の鋳造基板２０に鋳造ノズル３０の比較的高い定
常温度の故に、ホイール表面２１に隣接するノズル３０
の面積を制限する事によって、ノズル３０から鋳造ホイ
ール２０に対する伝熱量を最小限にする事ができる。さ
らに好ましくは、ノズル面３２は鋳造ホイール２０の隣
接面２１に対応しまたほぼ同一の曲率半径を有し、鋳造
ノズル面３２と鋳造ホイール２０の隣接面との間全体に
実質的に均一な所定間隔が保持されるようにする。

第１図−第３図に図示のように、鋳造ノズル３０の中の
溶融材料を鋳造ホイール２０に流すためのチャンネル３
１が配置される。チャンネル３１は鋳造ホイール２０に
向かって溶融材料を流し易くするように任意適当な形状
とする事ができる。図示の場合ベンド３３はチャンネル
３１の下部を成す。

第２図に図示のように溶融材料１１が鋳造ノズル３０の
中に導入される時、この溶融材料はチャンネル３１から
ペクト３３に沿って鋳造ホイール２０の上に流れる。鋳
造ホイール２０が自由に回動し所望厚さの材料が鋳造さ
れるように、鋳造ホイール２０とノズル３０との間に空
隙２３が保持される。この空隙２３は、ノズル面２３と
鋳造ホイール２０の面２１との最も近接した点の間隔で
ある。代表的なストリップ鋳造に際して、一般に約ｏ、
ｏｏｓ”（０，１２５ｍｍ）および約０．０３０”（０
，７５ｍｍ）の範囲の空隙が望ましい、しかし本発明は
理論的にこの空隙２３の間隔によってｔｉｑ限されるも
のでなく、ノズル３０からホイール２０に流れる溶融材
料１１の実際的限界内部で使用する事ができる。前述の
ように本発明は代表的には１，０００°Ｆ以上（６０４
℃以上）の赤熱温度で鋳造される時に使用する事ができ
る。

溶融材料１１の流量、粘土および固有表面張力の故に、
この溶融材料は一般に第２図に図示されるように空隙２
３を横断してホイール２０の表面に流れる。、Ｉａ造中
に、ホイール２０の正面のベッド３３に隣接した面２１
はノズル面３２を通過する際に、大体にベッド３３に対
して上方に回転するので、溶融材料は鋳造ホイール２０
上に堆積され、ホイールの頂点に向かって送られる。鋳
造操作中に、溶融材料１１をノズル３０に隣接した鋳造
ホイール面２１の上方１／４に配置する事が好ましい。

第２図において、鋳造ホイール２０の冷却特性の故に、
溶融材料１１は最初にホイール表面２１と接触した後に
、固化し始める。この図において陰影で図示のように、
溶融材料１１が、ホイール面２１上で固化し冷却するに
従って、この固化材料と接触する溶融材料も先に堆積し
た材料の上で冷却されて固化し、下流になるに従ってホ
イール面２１これらの面上の固化材料の厚さが増大する
。この代表的な下注ぎ鋳造に際して、得られる鋳造物の
厚さは主として、ホイール面２１の速度と温度および溶
融材Ｆ４１１がホイール面２１およびその上に固化した
材料と接触する円弧の長さによって決定される。さらに
、ホイール面２１に隣接したチャンネル３１の垂直側面
が、ホイール面２０上に堆積しているが、チャンネル３
１を出る前にまだ固化していない溶融材料１１の横方向
法がりをＩ！１９ｐＪ１する（すなわちチャンネル３Ｉ
の側面からの外側床がりをｔ！Ｉｒ１ｉする）、その後
、鋳造された材料が固化した時に、鋳造ホイールからス
トリップ鋳造物Ｓとして除去される。

空隙２３を所定の幅に保持するため、本発明のガス式空
隙センサ４０の好ましい実施態様を第１図−第３図につ
いて説明する。第３図に図示のように、センサ４０は本
体４１を含み、また鋳造ホイール２０の表面がセンサ４
０の正面を通過するようにノズル面３２に隣接して配置
される。センサ４０は好ましくはノズル３０のキャビテ
ィ３４の内部に配置される。キャビティ３４はベッド３
３の下方に配置されて、このセンサを溶融材料の流れか
ら確実に離間し、この溶融材料との直接の接触の可能性
を最小限に成す。

センサ４０全体がノズル３０の内部に配置される用途に
おいて、溶融材料がベッド３３またはノズル３０を損傷
する事なくセンサの上方を流れる事ができるように、キ
ャビティ３４とセンサ４０をベッド３３の一体性を損な
わない程度にベッド下方に配置しなければならない事は
明らかである。センサ４０はベッドから約０．５”（１
２，５ｍｍ）下方に配置されれば確実に作動する。

前述のように本発明のセンサは鋳造に伴う不利な条件と
高温に耐えるように構成され、また溶融材料１１に近接
する事により１０００下以上（６００℃以上）の温度に
耐えなければならない。本発明のガス式センサは鋳造ホ
イール２０の表面２１がその正面を通る限りノズル３０
の外部の種々の位置に搭載する事ができるが、このセン
サ４０は溶融材料が実際にノズル３０から鋳造ホイール
２０に転送される区域にできるだけ近く配置される事が
好ましい。このような近接配置によって、実際の鋳造空
隙の確実な測定が可能になり、またこのような近接配置
のための計測装置および方法が現在まで存在せず、また
一般にこのような環境に耐える事ができなかった。

本発明の好ましい実施態様において、センサ４０はｊＩ
１図−第３図に図示のように、ノズル３０内部に少なく
とも部分的に固着される。

キャビティ３４は全体として円筒形を成し、鋳造ノズル
面３２から内側に鋳造ノズル３０の内部まで延在する。

キャビティ３４はセンサ４１をその内部に固着するに適
した任意形状（例えば円筒形、正方形、長方形など）と
する事ができる６　第３図に図示のように、センサ本体
は好ましくは円筒形を成し。

キャビティ３４の中に、例えば高温耐熱性接着剤８４に
よって固着される。

ノズル３０の中に配置されたセンサ本体４１の一部に凹
部４７が備えられる。凹部４７は好ましくはセンサ本体
４１の外周全体に外接し、接着剤７４が本体４１に付着
されない場所でまたは連結を強化するために使用される
。この凹部４７内部の接着剤がキャビティ３４の隣接部
分に対して固着した場合、本体４１をキャビティ３４に
対してさらに強く固着するためのロックとして作用する
事ができる。しかしセンサ本体４１をノズル３０の上に
取り付けるために任意の他の取り付は手段および／また
は固着手段を使用する事ができる。

＃Ｒ造中に空隙２３を連続的にモニタするため、単数ま
たは複数の空隙センサ４０が備えられる。センサ面４３
、すなわち鋳造ホイール２０に最も近接したセンサ本体
４１の末端は、鋳造ホイール２０の隣接面２１に対応す
る形状を有し、このホイール面２１とほぼ同一の曲率半
径を有する。センサ面４３がセンサ本体４１をキャビテ
ィ３４の中に設置する前にこのような形状を備えていな
い場合には、鋳造ホイール２０の隣接面２１の上に紙や
すりなどの研磨面を配置する事によってセンサ面４３を
前記の適当な形状に修正する事ができる。このホイール
面２１がセンサ面４３と接触させられた時に、研磨面が
実質的に隣接面２】の曲率に合致しているので、センサ
面４３を隣接面２１の曲率まで研磨する事ができる。

センサ本体４１の中に、その長手方軸ＩＩＬに沿ったチ
ャンバ４２が備えられる。出口オリフィス４４がセンサ
面４３の中に備えられ、好ましくは軸線りに対して同軸
に配向され、チャンバ４２と流体連通ずる。好ましい実
！態様において、チャンバ４２と出口オリフィス４４は
全体として円筒形を成すが、これらは流体がその内部を
通過するように任意の形状とする事ができる（例えば円
筒形、正方形、長方形など）、さらに好ましくはオリフ
ィス４４はチャンバ４２より小直径を有する。

下記においてさらに詳細に説明するように、センサ本体
４１はノズル面３２から外部に突出したセンサ本体４１
の部分（突起４８）の長さがセンサ本体４１の温度変動
に際して著しく変化しないように低熱膨張係数の材料か
ら成る事が好ましい、またノズル面３２から突出したセ
ンサ本体部分４８は、冷却基板２０の上に溶融材料が流
れる事によって生じる比較的有害な酸化条件および付随
条件に耐える事ができなければならない。窒化ホウ素は
その低い熱膨張係数とすぐれた酸化抵抗の故に、好まし
い材料である。適当な環境においては石英を使用する事
もできる。

好ましい実施態様において、センサ面４３と反対側のセ
ンサ本体末端部分からチャンバ４２に達する孔４５が備
えられる。プラグ４９がチャンバ４２の中に固着れて、
このような孔の作用によるチャンバ４２の後端部分を封
止する。第３図に図示のように。

センサ本体４１のｆｉｉ端部分の中にプラグ４９がねじ
込まれているが、このプラグ４９は接着剤など他の手段
によって取り付ける事ができる。またこのプラグ４９は
、窒化ホウ素などのセンタ本体４１に対応する熱膨張係
数を有する材料から成る。

キャビティ３４と連通する通路３６が鋳造ノズル３０の
中に備えられる。この通路３６は円筒形を成す事が好ま
しいが、導管５日を保持するに適した任意の形状、例え
ば円筒形、正方形、長方形など、とする事ができる。ま
た好ましくは第３図に図示のように、導管５６は高温耐
熱性接着剤などによって通路３６の中に固着される円筒
形の中空部材とする。

導管５６を通路３６の中に取り付けるために任意の他の
取り付は手段および／または固着手段を使用する事がで
きる。導管５６は、アルミナ、耐熱性ステンレス鋼、セ
ラミックスまたは窒化ホウ素などの任意適当な材料から
成る保護管とする。導管５６は、流体が通過できるよう
な任意適当な形状とする。

導入オリフィス４５はセンサ本体４１の中に配置され、
この導管５６を通してチャンバ４２と連通ずる事ができ
る。第３図に好ましい実施態様において、導管５６の開
放端部が導入オリフィス４５の中においてセンサ本体４
１に固着される。導管５６の末端は好ましくは導入オリ
フィス４５の中にねじ込まれ、導入オリフィスの中に固
着するまえに、接着剤を被着する。導入オリフィス４５
は好ましくは円筒形を成し、導管５６の取り付は末端は
導入オリフィス４５と実質的に類似の形状を有しなけれ
ばならない。

第２図と第３図に図示のように、導管５６の他端はコネ
クタ５８を介してＴ型コネクタ５７に連結される。

第４図に図示のように、コネクタ５８は両端に外側ネジ
山を備えた円筒形を有し、好ましくは流体が導管５７か
らこの導管５６を通して流れるように中空である。Ｔ型
コネクタ５７の内部に、３開口または３分岐５１，５２
，５３を有する導管５０が配置され、これらの分岐を通
して流体が流れ、また各分岐に対してそれぞれ導管５６
、トランスデユーサ管６１．および調整管７２が接続さ
れる。トランスデユーサ管６１は、好ましくはＴコネク
タ５７の開口５２に対してコネクタ６７などの手段によ
って接続される。調整管７２はコネクタ６８などの手段
によってＴコネクタ５７の開口５３に対して接続される
。しかしトランスデユーサ管６１　ｍ堅管７２および導
管５６をＴコネクタ５７のそれぞれの開口に接続するた
めに他の任意手段を使用する事ができる。

本発明に開示のように、それぞれ内側の連結ネジ山を有
する２つの管を接続するためにコネクタ５８．６７．６
８が使用されているが、トランスデユーサ管６１、調整
管７２または導管５６をそれぞれＴコネクタ５７に対し
て他の方法によって取り付けできるならば、これらのコ
ネクタ５８，６７．６８を除去する事ができる。トラン
スデユーサ管６１と調整管７２は流体を通過させるプラ
スチックなどの通常の管とする事ができる。コネクタ５
８，６７および６８はステンレス鋼、プラスチック、ゴ
ムまたはその他適当な材料から成る事ができる。

調整管７２をＴコネクタ５７に接続するコネクタ６８の
内部に流れレストリフタ５９が配置される。流れレスト
リフタ５９は導溝５４を有し、この導溝を通して流体が
調整管７２とＴコネクタ５７との間を流れる事ができる
。導溝５４はレストリフタ入口５４ａとレストリフタ出
口５４ｂとを有する。第４図に図示の好ましい実施態様
において、導溝５４、レストリフタ入口５４ａおよびレ
ストリフタ出口５４ｂは全体的に円筒形である。レスト
リフタ出口５４はレストリフタ入口５４ａより小直径を
有するので、調整管７１からＴ管５７およびセンサ４０
への流体流に対する抵抗が生じる。この抵抗の故に、後
述のようにセンサ４０の中で圧が変動しても調整管７２
中の所定の圧が保持される。この流れレストリフタ５９
はステンレス鋼。

ゴム、プラスチックまたはその他の任意適当な材料で形
成され、好ましくはコネクタ５８の中に接着剤などの任
意の固着材料によって固着される。

第２図に図示のように、ａｉｍ管７２は所定の流体圧を
流れレストリフタ５９に正確に加えるため手段（例えば
調整装置７０）に接続されている。確実な一定圧を生じ
る事のできる適当な精密装置の例はモデル１０　Ｆａｉ
ｒｃｈｉｌｄ−Ｈｉｌｌｅｒ　Ｒ＋４ｕｌａｔｏｒであ
る。供給される流体は好ましくはアルゴンなどの不活性
ガスとする事ができる。溶融材料１工と鋳造ホイールの
表面２１との界面近傍に不活性ガスを供給すれば、過度
の酸化の減少に役立つ、酸化を減少させるために鋳造界
面に不活性ガスを供給する方法は業界公知である。

トランスデユーサ管６１の他端はトランスデユーサ６０
などの圧力モニタ装置に接続されている。トランスデユ
ーサ６ｏは、センサ４ｏに供給されるガス流中の圧力の
変動を検出しまた／あるいは測定する事のできる任意装
置の一例である。第２図に図示のように、トランスデユ
ーサ６ｏはベロー６２と線形トランスデユーサ６３とを
含む。ベロー６２中にガスが存在するので、ベローのた
わみを生じ、　これを線形トランスデユーサ６３によっ
てモニタする事ができる６　ベロー６２中の圧力変動は
相異なるベロー変形を生じ、この変形が十分に大であれ
ば、トランスデユーサ６３のピストンの線形運動によっ
てこの変形が検出される。

本発明について使用するに適したトランスデユーサは、
カリフォルニ乙　［Ｊｎｉｍｅａｓｕｒｅ　ｏｆ　Ｐａ
５ａ−ｄｅｎａ　　によって製造されるＭｏｄｅｌ　　
８０　　トランスデユーサである。しかし、センサ４ｏ
中の圧をモニタするために任意適当なトランスデユーサ
または圧力モニタ装置を使用する事ができる。

低圧供給装置７０から供給される液体の流れるシステム
は、液体がシステムから排出オリフィス４４のみを通し
て流出するように実質的に閉鎖されなければならない。

従ってシステムからの流体の予想外の損失を制限するよ
うに、先述の各接続部分は非常に確実でなければならな
い。センサ４０中の圧力変動がトランスデユーサ６０に
対して急速に伝達され、システムが空隙幅の変動をさら
に正確に制御するように、トランスデユーサ管６１と、
Ｔコネクタ５７と、コネクタ５８，６７および６８と、
導管５６と、センサ４０との中の流体量をできるだけ小
量に保持する事が好ましい、　　２０ｐｓｉの一定制御
圧が好ましいが、種々の圧を使用する事ができる。

ノズル３０を鋳造するために使用される耐熱性材料の脆
性の故に、センサ本体４］とプラグ４９はガスシステム
からのガス体の不慮の損失を１１ｍするために配備され
る。しかし本発明の他の実施態ｍ（図示されず）におい
て、鋳造ノズル３０が実質的に非多孔性材料から成る場
合、プラグ４９および／またはセンサ本体４Ｉを省略す
る事ができる。この実施態様においては、流体はキャビ
ティ３４の中に圧下導入され、センサ面３２の中に配置
された開口を通して排出される。

操作に際して、調整器７１が流体供給装置７ｏから正確
な圧力のガスを供給してレストリフタ５９に流れさせる
。レストリフタ５９を通過する供給ガスがそれぞれトラ
ンスデユーサ管６１と導管５６とを通してトランスデユ
ーサ６０およびセンサ４ｏに供給される。センサ４０に
供給されるガスが導入オリフィス３６を通してチャンバ
４２の中に入り、出口オリフィス４４が少なくとも部分
的に開放されている時にこのオリフィスを通して空隙２
８の中に圧下装入される。空隙２８は、センサ面４３と
鋳造ホイール２ｏの面２１との最も近接した対向点の間
隔である。センサ面４３がノズル面３２と共面であるば
あいには、空隙２８が空に２３と同等である事は理解さ
れよう。

鋳造ホイール２０の面２１が排出オリフィス４４に対し
て十分に近接させられた時、センサ４０から出るガスが
隣接面２１に衝突する０面２１が存在するので、オリフ
ィス４４から出るガス流に対して抵抗が生じ、所定時間
内にセンサ４ｏから出るガス量を減ψさせる。空隙３８
の間隔Ｃがゼロに低下すれば（または排出オリフィス４
４が密封されれば）、ガスがシステムを流通しないので
あるから、レストリフタ５９と排出オリフィス４４との
間のガス圧はｌｌ整器７１に′よって調整されたガス圧
に対応する。

空隙２８が十分に大きく、本発明の多くの用途について
空隙２８ノ間隔Ｃが０．０１５″（０，０３７５ｍｍ）
　テアれば、レストリフタ５９と排出オリフィス４４と
の間の圧力は供給圧と大気圧との間の一定圧で安定する
であろう。この大気圧以上の差圧はオリフィス４４の絞
り特性に直接に関連する。前述のように。

排出オリフィス４４の直径はチャンバ４２の直径より小
さいからである。

従って、空隙２８の間隔Ｃが変動する際にレストリフタ
５９と排出オリフィス４４との間の圧力がこれに対応し
て変動し、トランスデユーサ６ｏによって検出可能であ
る。第６図に図示のグラフは、空隙２８の間隔Ｃとセン
サ４０内部の圧力（オームで測定）との非直線的関係を
示す。

前述のように、センサ面４３がノズル３２から突出して
、センサ本地４１の突起４８を成す事ができる。

突起４８は、センサ４８が空隙２８の中の圧力変動に敏
感となるようにセンサ面４３を面２１から所定距離に配
置するために使用される。前述のように、第６図は空隙
２８の間隔Ｃとセンサ４０中の圧（オーム）との全般的
関係を示す。本発明の好ましい実施態様において、セン
サ４０が約０．００３”（０，０７５ｍ１１１）乃至約
０．０１５”（０，３７５＋ａｍ）の範囲内で作動する
ように構成されている。一般にセンサ４０の作動範囲内
において、センサ４０が空隙２８内部の変動に対して最
も敏感な空隙Ｃ′が存在する。第６図に図示の場合、こ
のＣ′は曲線の最大傾斜部分に対応する。本発明の実施
態様において、センサ４０は、間隔Ｃが約ｏ、ｏｏｓ”
（０，１，２５ｍｍ）乃至約０．０１１″（０，２７５
＋＋＋＋ｏ）の範囲内、特に約ｏ、ｏｏｓ″（０、１２
５＋＋ａ）である場合に空隙２８の変動に対して最も敏
感であった。センサ４０が空［２８（また従って空隙２
３）の変動に最も敏感になるようなノズル面３２からの
距離にセンサ面４３を配置するための突起４８の長さは
所望の幅Ｗから所望の空隙Ｃを引く事によって計算され
る。センサ４０の作動範囲とこれに対応する感度の増大
範囲は、センサ４０に供給されるガスの圧力および出口
オリフィス４４の直径など種々のファクタに依存してい
る。

本発明の実施態様において、センサ面４３は空隙２δの
ｒｇｊ隔ＣがＣ′に近似するように配置される。

センサ４０の特定の構造がその作動範囲のいずれかの極
端位置に近くにおいて空隙２８の変動に対して最も敏感
であるならば、空隙２８の増減に従ってこの空隙２８を
正確に検出する事のできるセンサ作動範囲の中に間隔Ｃ
が入るようにセンサ面４３を配置する事が好ましい０例
えば間隔Ｃがセンサ４０の好ましい作動範囲の生魚にあ
るようにセンサ面４３を面２１から離間して配置する事
ができる。

また、突起４８はセンサ４０の作動範囲より大きな空隙
＊Ｗを成すように使用する事ができる。空隙２３の所望
の輻Ｗがセンサ４０の作動範囲内にある限り、センサ４
３はノズル面３２と共面になる事ができる。センサ面４
３がノズル面３２と共面である場合、空隙２８は空隙２
３と等しくなる。しかしセンサ面４３がノズル面３２と
共面を成し所望の空隙ｚ３が十分に大きくなり、空隙＠
Ｗが０．０１５”　（０，３７５ｍｍ）より大になれば
、ホイール面２１の絞り効果の制限の故に。

正確に測定するためにホイール２０をセンサ面４３に近
接させる事がますます困難になる。センサ４０の作動範
囲より大きな空隙＠Ｗをモニタするために、空隙２８の
間隔Ｃがセンサ４０の作動範囲内にくるまでセンサ面４
３をホイール面２Ｉに向かって延長させる。このように
して、空隙２３の幅Ｗは、間隔Ｃと、センサ面がノズル
面３２から突出する距離との合計として計算する事がで
きる。

センサ４０の内部圧の測定値がトランスデユーサ６０か
らＩ１１御装置ｒ７８に伝達さ九、この制御装置７６は
ノズル面３２とホイール面２１の相対位置を調整する手
段（例えば９０．９５および９７）を操作するために配
備されている。制御装置７６は、好ましくはトランスデ
ユーサ６０の圧力読み取り値に基づいてノズル３０とホ
イール面２１との空隙を第１軸方向調節手段９０などの
調節手段によって所定値に保持する事のできるコンピュ
ータである。

本発明の好ましい操作に際して、空隙２３を所定の幅Ｗ
に保持するため制御装置７６を公知の技術によって校正
する。例えば空隙２３が所定の幅に近似するように、ホ
イール面２１をノズル面３２に近接させる。そこで鋳造
操作中、ノズル面３２とホイール・面２１の相対位置を
調節する手段（例えば９０．９５．９７）の動作によっ
て、対応のトランスデユーサ読み値を保持する事ができ
る。空隙２３が＠Ｗから反れた場合、トランスデユーサ
６０の圧力読み値が幅Ｗの校正読み値に対応するまで、
制御装置７６が鋳造ノズル３０とホイール２０との相対
位置を調節する。

突起４８を備える場合、所望の間隔Ｃを保持するように
制御装置７６を校正する事ができる。

他の好ましい実施態様において、センサ面４３と隣接の
ホイール面２１との相対距離を測定するため空隙２８と
トランスデユーサ６０の読み値との相互関係を線形化す
るように制御コンピュータ７６をプログラミングする事
ができる。このようにしてノズルとホイールとの間の絶
対距離を測定し所定の相互関係を保持するように、圧力
変動の測定によってモニタされる相対位置を、校正する
事ができる。

センサ面４３とノズル面３２と共面を成す場合トランス
デユーサ６０の読み値が空隙２３の輻Ｗに対応するであ
ろう、突起４８が備えられた場合、空隙２３の輻Ｗは、
間隔Ｃと、センサ面４３がノズル面３２から突出した距
離（すなわち突起４８の長さ）との合計として計算する
事ができる。

９１図に図示のように、センサ４０はノズル面３２上に
ベンド３３に近接して配置される。鋳造操作中に、セン
サ４０によって記録された圧力に基づいて。

ノズル３０とホイール２０は任意の面に沿って、種々の
機械手段によって示されるようにＸ−Ｙ　−Ｚ　３座標
軸系の任意の軸線回りに連続的に調整する事ができる。

１つのセンサ４０のみが使用される場合、第１軸１／Ｉ
ＡＩＥ１節手段９０を備えて、Ｘ線軸に沿ったノズル面
３２とホイール面２１の相対位置を調整する。

単一のセンサ４０について種々の調節手段を使用する事
ができるが、一般的に単一の箇所における空隙幅Ｗの測
定値がノズル面２３の他の部分に沿った空隙幅Ｗに関す
る情報を限定する。枢転点９６と軌道９５が備えられて
ノズル３０を点９６回りに回転させＸ軸とＹ軸に沿った
調節を可能とし、またアーム２５を備えた調節手段９７
がＸ軸とＺ軸に沿ってホイール２０の調節を可能とする
。

溶融材料が鋳造ノズル３０を通して鋳造ホイール２０の
上に導入される時に、溶融材料に最も近接しまたは接触
するノズル３０とホイール２０の区域は一般に他の部分
よりも大きな熱膨張を受ける。実際上、溶融材料の流れ
に沿って配置されたノズル３０とホイール２０の部分の
膨張が最大であるので、ノズル３０とホイール２０の隣
接中心部分が一般に相互の方向に拡張する。従って、鋳
造工程中に、ホイール面２１とこの面２１に隣接したベ
ンド３３の中心点との輻Ｗは一般に、ホイール面２１と
ノズル３０の周辺区域の点との空隙の幅より小となる。

センサ４０を鋳造ホイール面２１に対向するベッド３３
の中心点に近く配置する事は一般に、鋳造ノズル３０が
鋳造ホイール２０と接触しないようにするのに役立つ。

第５図に図示の本発明の他の実施態様において。

鋳造ノズル（例えば１３０）について１つ以上の空隙セ
ンサ（例えば１４０）を使用する事ができる。構造は、
長時間の鋳造操作の場合、または幅広いまたは厚い鋳造
物を鋳造する場合、また／あるいはノズル面１３２と鋳
造基板（図示されず）の面との間に所定の変動幅空隙を
保持するために複数の調節手。

段（９０，９５，９７）を備える場合に適当な構造であ
る。この実施態様においては空隙センサ１４０が鋳造ノ
ズル面１３２の下側に沿って設置される。また図示のよ
うにセンサ１４０ａを下方センサの上方に設置する事が
できる。複数の空隙センサを使用する事により、ノズル
面１３２の特定の部分が鋳造基板（図示されず）から特
定距離にあるかいなかを確定する事ができ、ノズルと基
板の間に所定の幅の空隙を保持するために使用する事が
できる。

単数または複数の空隙センサによって記録された圧力に
基づいて、＠造操作中に鋳造ノズル３０は種々のＩ１Ｍ
１手段によって相異なる配−肉面にそっ鋳造ホイール２
０に対して連続的に動的に調節される。第１図に図示の
ように、鋳造ホイール２０はテーブル９１上に配置され
、このテーブル９１はレール９２などに沿ってＸ軸線に
沿って並進運動する。　テーブル９１は第１軸線調節手
段９０に対して連結され。

この調節手段９０は好ましい実施ａ様においてはホイー
ル２０をノズル３０に対して選択的に配置するための油
圧または空気圧ピストンを含む。鋳造ホイール２０の表
面２１が鋳造ノズル面３２に隣接している時、テーブル
９１はレール９２の側面に配置された負荷手段９３に遭
遇する。

第１図に図示のように、負荷手段９３は調節手段９０に
よってノズル３０の方に移動されるテーブル９】に対し
て抵抗して、システム中のたるみを最小限に成し、この
ようにしてノズル面３２とホイール面２１との相対位置
に対する微調整を成す事ができる。

さらに好ましい実施態様において、テーブルの並進運動
中の弾性変形を一定に保持するためテーブル９１に対し
て一定の応力を保持するように第１軸線調節手段９０と
負荷手段９３が構成される。

この好ましい実施態様において、テーブル９１を正確に
並進させるために調節ストッパ９４が備えられる。テー
ブル９１の並進運動中に第１調節手段９０が負荷手段９
３より大きな一定応力を生じる場合、テーブル９１は調
節ストッパ９４と接触させられる。

この調節ストッパ９４はテーブル９１の弾性変形を生じ
る事なくノズル３０と基板２０の相対位置を正確に調節
する事ができる。この調節可能ストッパ９４は油圧まは
空気圧ピストンまたはボールネジ構造などの精密調節手
段を含む。

空隙２３をさらに制御する事が望ましい場合、第２調節
手段９７を備える事ができる。この第２手段は好ましく
はリフト９８とカウンタリフト９９とを含む、リフト９
８は、鋳造ホイール２０を２軸線に沿って持ち上げてカ
ウンタリフト９９によるホイール２０の下降運動に対し
て予荷重抵抗を生じ、この第２調節手段９７の中のたる
みを最小限にするための油圧ピストンを含む。カウンタ
リフト９９は被駆動カムまたはその他の精密調節装置を
含む。

ｊＩ２図に図示のように、ベッド３３から離れた溶融材
料１１の部分がさきにホイール面２Ｉ上に堆積し部分的
に硬化した溶融材料の上に固化する。従って、ベッド３
３の上方においてホイール面２１上に堆積した溶融材料
の横方向展張部分はホイール面２Ｉから鋳造ノズル面３
２に向かって少し離間される事は理解されよう。従って
、ノズル面３２の下部と基板上の溶融材料の横方向展張
部分を有しないホイール面２１との空隙よりも大きな空
隙が鋳造ノズル面３２の上部と鋳造ホイール面２１との
間に保持される事になる。従って、鋳造ノズル面３２と
ホイール面２１との空隙と相違する空隙を鋳造ノズル面
３２の上部と鋳造ホイール面２１との間に保持するため
に、ｊＩ２調節手段９７を使用する事ができる。

一般に鋳造ノズル面３２と鋳造ホイール面２１との間に
均一な空隙を保持する事は不可能であるから、ホイール
面２１に隣接したチャンネル３１の面を画成する４隅に
均一空隙を保持する事が好ましい、これは、第５図に図
示の４センサ（例えば１４０，１４０ａ）を使用する事
によって実施される。

さらに、長手方ベッド１０の上側面に対して実質的に垂
直な軸線Ｒを有するピボット９６回りに鋳造ノズル３０
を回転させる手段９５を備える事ができる。

この手段９５は好ましくは鋳造ノズル３０に固着された
油圧式装置またはモータ装置を含む。鋳造中に鋳造ノズ
ルの回転する角度は比較的小さいので、鋳造ノズル３０
の遠位端（鋳造ノズル面３２と反対側の面）は油圧また
は空気圧装置、ステップモータなど（図示されず）によ
って実質的に直線的に往復運動させられる。あるいはピ
ボット９６に回転駆動装置を配備する事ができる。第２
図に図示のように、鋳造ノズル３０が長手方ベンド１０
に対して実質的に垂直で鋳造ホイール面２１側のベッド
３３の縁の中点にできるだけ近く配置された軸線Ｒ回り
に鋳造ノズル３０が回動できるようにピボット９６を配
置する。

鋳造ノズル３０と鋳造ホイール２０との間に所定の相互
関係または空隙２３を保持するように、その−方または
両方を配置するため種々の装置を使用する事ができる。

これらの調節手段は、精密ボールネジ構造、ステップモ
ータなど、およびその他、油圧または鋳造ノズル３０と
鋳造ホイール２０との相対位置を変更するための任意の
構造とする事力（できる、任意の軸線に沿ってまたは軸
線回り番こ鋳造ノズル３０および／または鋳造ホイール
２０を移動または回動させるための追加調節装置を備え
る事ができる。

本発明は前記の説明のみに限定されるものでなく、その
主旨の範囲内において任意に変更実施で。

きる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の好ましい実施態様を含む鋳造ステーシ
ョンの部分斜視図、第２図は第１図の鋳造ステーション
の部分横断面図、第３図は第２図のセンサとＴ形コネク
タとを示す横断面図、第４図は第２図と第３図のＴ形コ
ネクタの横断面図、第５図は本発明の他の実施態様によ
る鋳造ノズルの部分斜視図、また第６図は本発明のセン
サの代表的応答を示すグラフである。 １０、、、ベッド、１５．、、鋳造ステーション、２０
．、鋳造ホイール、２１．、、鋳造面、３０．、、鋳造
ノズル、３１．９、鋳造チャンネル、４０．、、センサ
、４２．、、チャンバ、６０、、、）ランスデューサ、
７０．、、低圧装置＋　　７１．、調整器、１６．、、
ｔ１１御コンピュータ、９０．、、Ｘ軸線調節手段、９
６，９５．、、Ｘ　−Ｙ軸線調節手段、９７．、、Ｘ　
−Ｘ軸線調節手段、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、溶融材料の鋳造中に鋳造ノズルと基板の鋳造面との
   空隙をモニタする装置であつて、溶融材料が鋳造ノズル
   を通して供給されて基板の鋳造面の上に流し込まれて固
   化する型の空隙センサにおいて、 （ａ）前記鋳造ノズル上に、前記空隙に隣接して前記基
   板の前記鋳造面近くに搭載されたガス式センサであつて
   、前記センサは導入オリフィスと排出オリフィスを備え
   た内部チャンバを有し、前記排出オリフィスが前記鋳造
   面の方に向けられたセンサと、 （ｂ）前記導入オリフィスに所定圧のガスを供給する手
   段と、 （ｃ）鋳造工程中に前記センサチャンバ内部の前記ガス
   圧を測定する手段であって、前記空隙中の相対変化が前
   記手段において測定される圧力の対応の変化によつて確
   定される手段とを含む空隙センサ。 ２、前記基板に対する前記ノズルの位置を選択的に調節
   して前記ノズルと前記基板の間の空隙を調節する手段を
   含む事を特徴とする請求項１に記載の空隙センサ。 ３、前記調節手段を制御する手段を含み、鋳造工程中に
   前記空隙の変化に対応する所定量だけ、前記鋳造面に対
   するノズルの位置が調節可能である事を特徴とする請求
   項２に記載の空隙センサ。 ４、前記センサによって確定された空隙の相対変化に対
   応する量だけ前記鋳造ノズルの前記鋳造面に対する位置
   の調節を開始する信号を前記制御手段に伝達する手段を
   含む事を特徴とする請求項３に記載の空隙センサ。 ５、前記ガス式センサはさらに前記鋳造面に向かって前
   記鋳造ノズルを越えて所定距離外側に延在する面を有す
   る事を特徴とする請求項１に記載の空隙センサ。 ６、前記チャンバ中の圧力測定手段はトランスデューサ
   を含む事を特徴とする請求項１に記載の空隙センサ。 ７、前記鋳造ノズルは、溶融材料が前記空隙を通して前
   記鋳造面の上に排出される際に溶融材料を流し込むベッ
   ドを含み、また前記センサは前記鋳造ノズルの中に前記
   ベッド部分の下方に搭載され、前記鋳造ノズルから前記
   鋳造面に向かって外側に延在し、鋳造工程中に前記鋳造
   ノズルから出た溶融材料が前記鋳造面と接触する箇所の
   近傍において前記空隙をモニタする事を特徴とする請求
   項１に記載の空隙センサ。 ８、複数のセンサを含む事を特徴とする請求項１に記載
   の空隙センサ。 ９、前記センサは少なくとも部分的に窒化ホウ素によっ
   て形成される事を特徴とする請求項１に記載の空隙セン
   サ。 １０、前記基板は可動鋳造面を含み、この鋳造面は、鋳
   造工程中に溶融材料が前記鋳造面に流し込まれる際にこ
   の溶融材料の固化を容易にするために冷却される事を特
   徴とする請求項１に記載の空隙センサ。 １１、鋳造ノズルと鋳造面との間に所定空隙を保持する
   ため必要に応じて前記鋳造ノズルと前記鋳造面との相対
   位置を調節する手段を含む事を特徴とする請求項３に記
   載の空隙センサ。 １２、前記鋳造ノズルと前記鋳造面との空隙を複数軸線
   に沿ってモニタするため、複数のセンサが前記ノズル上
   において相互に離間されている事を特徴とする請求項８
   に記載の空隙センサ。 １３、前記調節手段は、鋳造工程中に前記鋳造ノズルと
   前記鋳造面との間の空隙のさらに均一な制御を容易にす
   るため、複数軸線に沿つてこれらの部材の相対位置を調
   節する構造を含む事を特徴とする請求項１２に記載の空
   隙センサ。 １４、溶融材料の鋳造中に鋳造ノズルと基板の鋳造面と
   の空隙をモニタする空隙センサにおいて、溶融材料が鋳
   造ノズルを通して供給されて基板の鋳造面の上に流し込
   まれて固化する型の空隙センサであって、 （ａ）前記鋳造ノズル上に、前記空隙に隣接して前記基
   板の前記鋳造面近くに搭載された複数のガス式センサで
   あつて、前記センサはそれぞれ導入オリフィスと排出オ
   リフィスを備えた内部チャンバを有し、前記排出オリフ
   ィスが前記鋳造面の方に向けられたセンサと、 （ｂ）前記導入オリフィスに所定圧のガスを供給する手
   段と、 （ｃ）鋳造工程中に前記センサチャンバ内部の前記ガス
   圧を測定する手段であって、前記空隙の相対変化が前記
   手段において測定される圧力の対応の変化によつて確定
   される手段と、 （ｄ）前記基板に対する前記鋳造ノズルの相対位置を選
   択的に調節する事によって鋳造ノズルの基板間の空隙を
   調節する手段とを含む空隙センサ。 １５、前記調節手段を制御する手段を含み、鋳造工程中
   に前記空隙の変化に対応する所定量だけ、前記鋳造面に
   対するノズルの位置が調節可能である事を特徴とする請
   求項１４に記載の空隙センサ。 １６、前記センサは前記鋳造ノズル上において相互に離
   間配置され、前記鋳造ノズルと前記鋳造面との間の空隙
   を複数の軸線に沿つてモニタする事を特徴とする請求項
   １４に記載の空隙センサ。 １７、前記調節手段は、鋳造工程中に前記鋳造ノズルと
   前記鋳造面との間の空隙のさらに均一な制御を容易にす
   るため、複数軸線に沿つてこれらの部材の相対位置を調
   節する構造を含む事を特徴とする請求項１６に記載の空
   隙センサ。 １８、溶融材料の連続鋳造のため鋳造ノズルと基板鋳造
   面との空隙をモニタする方法において、（ａ）前記鋳造
   ノズル上に、前記空隙に隣接して前記基板の前記鋳造面
   近くに搭載されたガス式センサであって、前記センサは
   導入オリフィスと排出オリフィスを備えた内部チャンバ
   を有し、前記排出オリフィスが前記鋳造面の方に向けら
   れたセンサと、前記導入オリフィスに所定圧のガスを供
   給する手段と、鋳造工程中に前記センサチャンバ内部の
   前記ガス圧を測定する手段であって、前記空隙中の相対
   変化が前記手段において測定される圧力の対応の変化に
   よって確定される手段とを含む鋳造ノズルを配備する段
   階と、 （ｂ）前記鋳造ノズルと前記鋳造面を相互に近接関係に
   、相互間に所定の空隙を成すように配置する段階と、 （ｃ）溶融材料を前記鋳造ノズルに供給して前記鋳造面
   上に流し込む段階と、 （ｄ）鋳造工程中にガスを所定圧で前記センサの前記導
   入オリフィスに供給する段階と、（ｅ）鋳造工程中に前
   記センサ中の前記ガスの圧力を確定する事によつて前記
   鋳造ノズルと前記鋳造面の間の空隙をモニタする段階と
   を含む方法。 １９、鋳造工程中の前記空隙の確定された変化に対応し
   て前記鋳造面に対する前記鋳造ノズルの位置を選択的に
   調節するため前記調節手段を使用する段階を含む事を特
   徴とする請求項１８に記載の方法。 ２０、前記鋳造ノズルと前記鋳造面との空隙を複数軸線
   に沿ってモニタするように相互に離間配置された複数セ
   ンサを前記鋳造ノズルに配備する段階を含む事を特徴と
   する請求項１９に記載の方法。 ２１、前記調節手段を使用する前記段階は、鋳造工程中
   に前記鋳造ノズルと前記鋳造面との間の空隙のさらに均
   一な制御を容易にするため複数軸線に沿つてこれらの部
   材の相対位置を調節する事を可能にする事を特徴とする
   請求項２０に記載の方法。