JPH0454062B2 - - Google Patents
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- JPH0454062B2 JPH0454062B2 JP58152074A JP15207483A JPH0454062B2 JP H0454062 B2 JPH0454062 B2 JP H0454062B2 JP 58152074 A JP58152074 A JP 58152074A JP 15207483 A JP15207483 A JP 15207483A JP H0454062 B2 JPH0454062 B2 JP H0454062B2
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- piston
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- flow path
- compression space
- compression
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- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 39
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 25
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 7
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
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- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、スターリング機関に関するものであ
る。
る。
従来例の構成とその問題点
従来のスターリング機関、特にデイスクプレー
サ型のスターリング機関においては、第１図に示
すように作動流体に膨張区間１、流路２，３、再
生器６、（加熱器４、冷却器５）の作動流体側空
間、圧縮空間７，８からなる作動空間の体積をほ
ぼ一定に保つて加熱器４と冷却器５との間を往復
させ、それによつて膨張空間１および圧縮空間
７，８に圧力脈動を作りだすためにデイスプレー
サ９を設けていた。デイスプレーサ９は容器１０
の内面に摺動して上下運動し、デイスプレーサ９
が上方に移動すると、膨張空間１の圧力は圧縮空
間７の圧力より高くなり、この差圧によつて膨張
空間１の作動流体は加熱器４、再生器６、冷却器
６を通つて圧縮空間７の方へ移動する。そのた
め、膨張空間１、流路２、加熱器４の中にある高
温の作動流体の体積が減少し、逆に、圧縮空間
７，８、流路３、冷却器５の中にある低温の作動
流体の体積が増加する。このデイスプレーサ９が
下死点から上死点まで移動する間は、作動空間の
体積はほぼ一定に保たれるので、作動空間の平均
温度が下がり、その結果、作動空間の平均圧力は
減少する。また逆に、デイスプレーサ９が上死点
から下死点まで移動すると、この間、作動空間の
体積はほぼ一定に保たれるので、作動空間の平均
温度は上がり、その結果、作動空間の平均圧力は
増加する。
サ型のスターリング機関においては、第１図に示
すように作動流体に膨張区間１、流路２，３、再
生器６、（加熱器４、冷却器５）の作動流体側空
間、圧縮空間７，８からなる作動空間の体積をほ
ぼ一定に保つて加熱器４と冷却器５との間を往復
させ、それによつて膨張空間１および圧縮空間
７，８に圧力脈動を作りだすためにデイスプレー
サ９を設けていた。デイスプレーサ９は容器１０
の内面に摺動して上下運動し、デイスプレーサ９
が上方に移動すると、膨張空間１の圧力は圧縮空
間７の圧力より高くなり、この差圧によつて膨張
空間１の作動流体は加熱器４、再生器６、冷却器
６を通つて圧縮空間７の方へ移動する。そのた
め、膨張空間１、流路２、加熱器４の中にある高
温の作動流体の体積が減少し、逆に、圧縮空間
７，８、流路３、冷却器５の中にある低温の作動
流体の体積が増加する。このデイスプレーサ９が
下死点から上死点まで移動する間は、作動空間の
体積はほぼ一定に保たれるので、作動空間の平均
温度が下がり、その結果、作動空間の平均圧力は
減少する。また逆に、デイスプレーサ９が上死点
から下死点まで移動すると、この間、作動空間の
体積はほぼ一定に保たれるので、作動空間の平均
温度は上がり、その結果、作動空間の平均圧力は
増加する。
以上のようにして、デイスプレーサ９は上下運
動し、それによつて作動空間内に圧力の脈動が発
生し、この圧力の脈動によつてピストン１１は上
下運動し、その結果、作動空間の作動流体は加熱
器４から熱をもらい、冷却器５へ熱をすて、ピス
トン１１に対して仕事をするのである。
動し、それによつて作動空間内に圧力の脈動が発
生し、この圧力の脈動によつてピストン１１は上
下運動し、その結果、作動空間の作動流体は加熱
器４から熱をもらい、冷却器５へ熱をすて、ピス
トン１１に対して仕事をするのである。
ところでデイスプレーサ９と容器１０の内面と
の間にはデイスプレーサ９の運動を容易にするた
めに隙間があり、したがつて膨張空間１と圧縮空
間７との間に差圧があるときに、作動流体が流路
２や流路３を通らずに、この隙間を通つて、直
接、膨張空間１と圧縮空間７の間を往来すること
になる。一方、この隙間を通つて膨張空間１と圧
縮空間７の間を往来する作動流体は再生器６を通
つていないため、隙間のない理想的な場合に比
べ、同一の出力をだすためにより多くの加熱量を
必要とし、また同一の出力をだすためにより大き
な加熱器および冷却器を必要とする。言い換える
と効率の低下と加熱器４および冷却器５の大型化
を招いていた。
の間にはデイスプレーサ９の運動を容易にするた
めに隙間があり、したがつて膨張空間１と圧縮空
間７との間に差圧があるときに、作動流体が流路
２や流路３を通らずに、この隙間を通つて、直
接、膨張空間１と圧縮空間７の間を往来すること
になる。一方、この隙間を通つて膨張空間１と圧
縮空間７の間を往来する作動流体は再生器６を通
つていないため、隙間のない理想的な場合に比
べ、同一の出力をだすためにより多くの加熱量を
必要とし、また同一の出力をだすためにより大き
な加熱器および冷却器を必要とする。言い換える
と効率の低下と加熱器４および冷却器５の大型化
を招いていた。
なお、第１図において、１２はデイスプレーサ
９に固定されているピストン、１３はピストン１
２と摺動するよう設けられたシリンダ、流路１４
と流路１５は、ピストン１２が上下運動すると
き、ある相対位置で連通するように設けられてお
り、連通時、圧縮空間７とガススプリング１６も
連通し、これによつて圧縮空間７とガススプリン
グ１６とは等しい圧力になり、これによつてピス
トン１２の上下運動の運動の中心位置が常に流路
１４と流路１５が連通した位置になるようになつ
ている。１７，１８は圧縮空間７と圧縮空間８と
を連通するための流路、流路１９と流路２０は、
ピストン１１が上下運動するとき、ある相対位置
で連通するように設けられており、連通時、圧縮
空間８とバウンス空間２１も連通し、これによつ
て、圧縮空間８とバウンス空間２１とは等しい圧
力になり、これによつてピストン１１の上下運動
の運動中心位置が常に流路１９と流路２０が連通
した位置になるようになつている。
９に固定されているピストン、１３はピストン１
２と摺動するよう設けられたシリンダ、流路１４
と流路１５は、ピストン１２が上下運動すると
き、ある相対位置で連通するように設けられてお
り、連通時、圧縮空間７とガススプリング１６も
連通し、これによつて圧縮空間７とガススプリン
グ１６とは等しい圧力になり、これによつてピス
トン１２の上下運動の運動の中心位置が常に流路
１４と流路１５が連通した位置になるようになつ
ている。１７，１８は圧縮空間７と圧縮空間８と
を連通するための流路、流路１９と流路２０は、
ピストン１１が上下運動するとき、ある相対位置
で連通するように設けられており、連通時、圧縮
空間８とバウンス空間２１も連通し、これによつ
て、圧縮空間８とバウンス空間２１とは等しい圧
力になり、これによつてピストン１１の上下運動
の運動中心位置が常に流路１９と流路２０が連通
した位置になるようになつている。
発明の目的
本発明は、従来のスターリング機関の欠点であ
るデイスプレーサと容器の内面との隙間を通つ
て、膨張空間の作動流体と圧縮空気の作動流体が
往来し、そのために熱効率の低下と機関の大型化
を招いていたという欠点を解消し、それにより、
従来以上に効率が高く、しかも小型のスターリン
グ機関を提供しようとするものである。
るデイスプレーサと容器の内面との隙間を通つ
て、膨張空間の作動流体と圧縮空気の作動流体が
往来し、そのために熱効率の低下と機関の大型化
を招いていたという欠点を解消し、それにより、
従来以上に効率が高く、しかも小型のスターリン
グ機関を提供しようとするものである。
発明の構成
本発明は、密閉容器内に互いに連通しない２つ
の空間（膨張空間と圧縮空間）に分割するように
可とう性隔板を設けると共に、２つの空間を連通
するように流路を設け、前記流路に流路内の作動
流体を加熱または冷却する手段を設けたものであ
る。
の空間（膨張空間と圧縮空間）に分割するように
可とう性隔板を設けると共に、２つの空間を連通
するように流路を設け、前記流路に流路内の作動
流体を加熱または冷却する手段を設けたものであ
る。
実施例の説明
以下、本発明の実施例を第２図を参照して説明
する。図において、２２は密閉容器で、その中に
作動流体が封入されている。２３は作動流体を加
熱する加熱器、２４は作動流体を冷却する冷却
器、２５は再生器、２６，２７は流路、２８は膨
張空間、２９，３０は圧縮空間、３１はその外周
が密閉容器２２の壁に密着、固定されている可と
う性隔板、３２は可とう性隔板３１の内周に密
着、固定されているピストン、３３は可とう性隔
板３１を通つて、膨張空間２８から圧縮空間２９
へ移動する熱量を減らすために可とう性隔板３１
に取付けられた断熱材、３４はピストン３２と摺
動するように設けられたシリンダ、流路３５と流
路３６は、ピストン３２が上下運動するとき、あ
る相対位置で連通するように設けられており、連
通時、圧縮空間２９とガススプリング３７も連通
し、これによつて圧縮空間２９とガススプリング
３７とは等しい圧力になり、その結果ピストン３
２の上下運動の運動の中心位置が常に流路３５と
流路３６との連通する位置になるようになつてい
る。３８，３９は圧縮空間２９と圧縮空間３０と
を連通するための流路、４０は密閉容器２２の内
面に摺動自在に設けられたピストン、流路４１と
流路４２は、ピストン４０が上下運動するとき、
ある相対位置で連通するように設けられており、
連通時、圧縮空間３０とバウンス空間４３も連通
し、これによつて、圧縮空間３０とバウンス空間
４３とは等しい圧力になり、その結果ピストン４
０の上下運動の運動中心位置が常に流路４１と流
路４２との連通する位置になるようになつてい
る。
する。図において、２２は密閉容器で、その中に
作動流体が封入されている。２３は作動流体を加
熱する加熱器、２４は作動流体を冷却する冷却
器、２５は再生器、２６，２７は流路、２８は膨
張空間、２９，３０は圧縮空間、３１はその外周
が密閉容器２２の壁に密着、固定されている可と
う性隔板、３２は可とう性隔板３１の内周に密
着、固定されているピストン、３３は可とう性隔
板３１を通つて、膨張空間２８から圧縮空間２９
へ移動する熱量を減らすために可とう性隔板３１
に取付けられた断熱材、３４はピストン３２と摺
動するように設けられたシリンダ、流路３５と流
路３６は、ピストン３２が上下運動するとき、あ
る相対位置で連通するように設けられており、連
通時、圧縮空間２９とガススプリング３７も連通
し、これによつて圧縮空間２９とガススプリング
３７とは等しい圧力になり、その結果ピストン３
２の上下運動の運動の中心位置が常に流路３５と
流路３６との連通する位置になるようになつてい
る。３８，３９は圧縮空間２９と圧縮空間３０と
を連通するための流路、４０は密閉容器２２の内
面に摺動自在に設けられたピストン、流路４１と
流路４２は、ピストン４０が上下運動するとき、
ある相対位置で連通するように設けられており、
連通時、圧縮空間３０とバウンス空間４３も連通
し、これによつて、圧縮空間３０とバウンス空間
４３とは等しい圧力になり、その結果ピストン４
０の上下運動の運動中心位置が常に流路４１と流
路４２との連通する位置になるようになつてい
る。
４４はその一端がピストン４０、他端が密閉容
器２２の内壁に固定され、ピストン４０の上下運
動に伴つて、ピストン４０から仕事をされる例え
ばリニアオルタネータ等の負荷である。
器２２の内壁に固定され、ピストン４０の上下運
動に伴つて、ピストン４０から仕事をされる例え
ばリニアオルタネータ等の負荷である。
また、以下、膨張空間２８、再生器２５、流路
２６，２７（加熱器２３、冷却器２４）の作動流
体側空間、圧縮空間２９，３０を作動空間と総称
する。
２６，２７（加熱器２３、冷却器２４）の作動流
体側空間、圧縮空間２９，３０を作動空間と総称
する。
以下に上記構成の作用について説明する。
本発明は従来のフリーピストン・スターリング
機関（以下、FPSEと略称する）とよく似た構造
を持つており、従来のFPSEのデイスプレーサ９
が可とう性隔板３１、ピストン３２、断熱材３３
の構成に変つたところが異る。
機関（以下、FPSEと略称する）とよく似た構造
を持つており、従来のFPSEのデイスプレーサ９
が可とう性隔板３１、ピストン３２、断熱材３３
の構成に変つたところが異る。
そして、ピストン３２は従来のFPSEのデイス
プレーサ９と同じ動きをするように構成されてお
り、ピストン４０も従来のFPSEのピストン１１
と同じ動きをするように構成されている。
プレーサ９と同じ動きをするように構成されてお
り、ピストン４０も従来のFPSEのピストン１１
と同じ動きをするように構成されている。
今まで述べてきた本発明の構成において、ピス
トン３２は上下に振動している。ピストン３２が
上方に移動すると可とう性隔板３１および断熱材
３３もピストン３２の動きに伴つて変形し、それ
によつて膨張空間２８の体積は減少し圧縮空間２
９の体積は増加する。それと同時に、膨張空間２
８の圧力の方が圧縮空間２９の圧力より高くな
り、そのために、膨張空間２８の作動流体は圧縮
空間２９の方へ移動する。これにより従来の
FPSEと同様のしくみで、作動空間の平均圧力は
減少する。このためにピストン４０に働く、圧縮
空間３０とバウンス空間４３との差圧によつて働
く力は上向きに増加し、ピストン４０は上方に引
上げられる。ところで、このようにしてピストン
３２が上方に移動すると、ガススプリング３７の
圧力が減少し、ガススプリング３７の圧力と膨張
空間２８の圧力の差圧によつてピストン３２に働
く力は下向きに増加し、そのためにピストン３２
は上死点を経て下方に移動する。そうすると、可
とう性隔板３１および断熱材３３もピツチ３２の
動きに伴つて変形し、それによつて膨張空間２８
の体積は増加し、圧縮空間２９の体積は減少す
る。それと同時に膨張空間２８の圧力の方が圧縮
空間２９の圧力より低くなり、そのために、圧縮
空間２９，３０の作動流体は膨張空間２８の方へ
移動する。これにより従来のFPSEと同様のしく
みで、作動空間の平均圧力は増加する。その結果
ピストン４０に働く、圧縮空間３０とバウンス空
間４３との差圧によつて働く力は下向きに増加
し、ピストン４０は下向きの力を受けて、上死点
を経て下方へ引下げられる。ところで、このよう
にしてピストン３２が下方に移動すると、ガスス
プリング３７の圧力が増加し、ガススプリング３
７の圧力と膨張空間２８の圧力の差圧によつてピ
ストン３２に働く力は上向きに増加し、そのため
にピストン３２は下死点を経て上方に移動する。
トン３２は上下に振動している。ピストン３２が
上方に移動すると可とう性隔板３１および断熱材
３３もピストン３２の動きに伴つて変形し、それ
によつて膨張空間２８の体積は減少し圧縮空間２
９の体積は増加する。それと同時に、膨張空間２
８の圧力の方が圧縮空間２９の圧力より高くな
り、そのために、膨張空間２８の作動流体は圧縮
空間２９の方へ移動する。これにより従来の
FPSEと同様のしくみで、作動空間の平均圧力は
減少する。このためにピストン４０に働く、圧縮
空間３０とバウンス空間４３との差圧によつて働
く力は上向きに増加し、ピストン４０は上方に引
上げられる。ところで、このようにしてピストン
３２が上方に移動すると、ガススプリング３７の
圧力が減少し、ガススプリング３７の圧力と膨張
空間２８の圧力の差圧によつてピストン３２に働
く力は下向きに増加し、そのためにピストン３２
は上死点を経て下方に移動する。そうすると、可
とう性隔板３１および断熱材３３もピツチ３２の
動きに伴つて変形し、それによつて膨張空間２８
の体積は増加し、圧縮空間２９の体積は減少す
る。それと同時に膨張空間２８の圧力の方が圧縮
空間２９の圧力より低くなり、そのために、圧縮
空間２９，３０の作動流体は膨張空間２８の方へ
移動する。これにより従来のFPSEと同様のしく
みで、作動空間の平均圧力は増加する。その結果
ピストン４０に働く、圧縮空間３０とバウンス空
間４３との差圧によつて働く力は下向きに増加
し、ピストン４０は下向きの力を受けて、上死点
を経て下方へ引下げられる。ところで、このよう
にしてピストン３２が下方に移動すると、ガスス
プリング３７の圧力が増加し、ガススプリング３
７の圧力と膨張空間２８の圧力の差圧によつてピ
ストン３２に働く力は上向きに増加し、そのため
にピストン３２は下死点を経て上方に移動する。
このようにして、ピストン３２は上下に振動
し、それによつて、可とう性隔板３１および断熱
材３３が運動し、そのために膨張空間２８の体積
が増加すると同時に圧縮空間２９の体積が減少し
たり、逆に膨張空間２８の体積が減少すると同時
に圧縮空間２９の体積が増加し、それによつて作
動空間の平均圧力が振動し、そのために、ピスト
ン４０が上下に振動する。このような過程によ
り、加熱器２３から作動流体に伝えられた熱は、
その一部がピストン４０にその一端が固定された
負荷４４に対して仕事をし、他の一部は冷却器２
４を通して作動流体から奪われる。
し、それによつて、可とう性隔板３１および断熱
材３３が運動し、そのために膨張空間２８の体積
が増加すると同時に圧縮空間２９の体積が減少し
たり、逆に膨張空間２８の体積が減少すると同時
に圧縮空間２９の体積が増加し、それによつて作
動空間の平均圧力が振動し、そのために、ピスト
ン４０が上下に振動する。このような過程によ
り、加熱器２３から作動流体に伝えられた熱は、
その一部がピストン４０にその一端が固定された
負荷４４に対して仕事をし、他の一部は冷却器２
４を通して作動流体から奪われる。
また上記実施例においては、従来のFPSEと異
り、デイスプレーサ９の往復運動により膨張空間
の体積を増減させるのではなく、ピストン３２が
上下に運動し、それに伴つて、ピストン３２に取
付けられた可とう性隔板３１および断熱材３３が
上下に運動し、それによつて膨張空間２８の体積
が増減する。また、この可とう性隔板３１の外周
は密閉容器２２の壁に密着、固定されており、可
とう性隔板３１の内周はピストン３２に密着、固
定されている。したがつて、密閉容器２２内の作
動流体は、再生器２５を通らずに膨張空間２８と
圧縮空間２９，３０との間を往来することはでき
ない。したがつて従来のFPSEの欠点であるデイ
スプレーサ９と容器１０の内面との隙間を通つて
作動流体が往来するために生ずる効率の低下、加
熱器、冷却器の大型化を解消することができ、こ
のため従来のFPSEより効率がより高く、しかも
加熱器、冷却器のより小さいスターリング機関
（FPSE）を提供することができる。
り、デイスプレーサ９の往復運動により膨張空間
の体積を増減させるのではなく、ピストン３２が
上下に運動し、それに伴つて、ピストン３２に取
付けられた可とう性隔板３１および断熱材３３が
上下に運動し、それによつて膨張空間２８の体積
が増減する。また、この可とう性隔板３１の外周
は密閉容器２２の壁に密着、固定されており、可
とう性隔板３１の内周はピストン３２に密着、固
定されている。したがつて、密閉容器２２内の作
動流体は、再生器２５を通らずに膨張空間２８と
圧縮空間２９，３０との間を往来することはでき
ない。したがつて従来のFPSEの欠点であるデイ
スプレーサ９と容器１０の内面との隙間を通つて
作動流体が往来するために生ずる効率の低下、加
熱器、冷却器の大型化を解消することができ、こ
のため従来のFPSEより効率がより高く、しかも
加熱器、冷却器のより小さいスターリング機関
（FPSE）を提供することができる。
また上記実施例においては、FPSEについて述
べているが、デイスプレーサ９の代りに、可とう
性隔板３１、ピストン３２、断熱材３３を用いる
という方法は、たのスターリング機関にも適用可
能である。
べているが、デイスプレーサ９の代りに、可とう
性隔板３１、ピストン３２、断熱材３３を用いる
という方法は、たのスターリング機関にも適用可
能である。
発明の効果
以上述べたように本発明は、密閉容器内の作動
流体が再生器を通らずに膨張空間と圧縮空間の間
を往来するということが防がれ、これによつて従
来のスターリング機関より、より効率が高く、加
熱器、冷却器が小型のスターリング機関を提供す
ることができる。
流体が再生器を通らずに膨張空間と圧縮空間の間
を往来するということが防がれ、これによつて従
来のスターリング機関より、より効率が高く、加
熱器、冷却器が小型のスターリング機関を提供す
ることができる。
第１図は従来のスターリング機関の概略の構成
を示す断面図、第２図は本発明によるスターリン
グ機関の概略の構成を示す断面図である。 ２２……密閉容器、２３……加熱器、２４……
冷却器、２５……再生器、３１……可とう性隔
板、３３……断熱材、３２……ピストン、３４…
…シリンダ、４０……ピストン、４４……負荷。
を示す断面図、第２図は本発明によるスターリン
グ機関の概略の構成を示す断面図である。 ２２……密閉容器、２３……加熱器、２４……
冷却器、２５……再生器、３１……可とう性隔
板、３３……断熱材、３２……ピストン、３４…
…シリンダ、４０……ピストン、４４……負荷。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 密閉容器と、密閉容器内に封入された作動流
体と、密閉容器内を互いに連通しない膨張空間と
圧縮空間とに分割するように設けられた可とう性
隔板と、可とう性隔板に取付けられたピストンＡ
と、ピストンＡと摺動可能なように密閉容器に取
付けられピストンＡと共にその体積が変化するガ
ススプリングを形成するように密閉容器に設けら
れたシリンダと、膨張空間と圧縮空間とを連通す
るように設けられた流路と、流路の膨張空間側に
設けられた加熱器と、流路の圧縮空間側に設けら
れた冷却器と、再生器と、圧縮空間の体積が変化
するように圧縮空気内に出没しながら作動流体か
ら仕事をされるピストンＢとを有するスターリン
グ機関。 ２ 隔板に断熱材を取付けた特許請求の範囲第１
項記載のスターリング機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15207483A JPS6043158A (ja) | 1983-08-20 | 1983-08-20 | スタ−リング機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15207483A JPS6043158A (ja) | 1983-08-20 | 1983-08-20 | スタ−リング機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043158A JPS6043158A (ja) | 1985-03-07 |
| JPH0454062B2 true JPH0454062B2 (ja) | 1992-08-28 |
Family
ID=15532482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15207483A Granted JPS6043158A (ja) | 1983-08-20 | 1983-08-20 | スタ−リング機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043158A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03121244A (ja) * | 1989-10-02 | 1991-05-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スターリングエンジン |
| JP3773522B1 (ja) | 2005-01-18 | 2006-05-10 | シャープ株式会社 | スターリング機関 |
| US7269961B2 (en) * | 2005-07-22 | 2007-09-18 | Pendray John R | Thermodynamic cycle apparatus and method |
| WO2010093666A2 (en) * | 2009-02-11 | 2010-08-19 | Stirling Biopower, Inc. | Stirling engine |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5537540A (en) * | 1978-09-09 | 1980-03-15 | Naoji Isshiki | Airtight stirling engine |
| JPS56619A (en) * | 1979-06-17 | 1981-01-07 | Takeshi Fukuhara | Automatically measuring water stop cock |
-
1983
- 1983-08-20 JP JP15207483A patent/JPS6043158A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5537540A (en) * | 1978-09-09 | 1980-03-15 | Naoji Isshiki | Airtight stirling engine |
| JPS56619A (en) * | 1979-06-17 | 1981-01-07 | Takeshi Fukuhara | Automatically measuring water stop cock |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6043158A (ja) | 1985-03-07 |
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