JPH0453207A - ソフトフェライト用原料酸化物の製造方法 - Google Patents
ソフトフェライト用原料酸化物の製造方法Info
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- JPH0453207A JPH0453207A JP2161218A JP16121890A JPH0453207A JP H0453207 A JPH0453207 A JP H0453207A JP 2161218 A JP2161218 A JP 2161218A JP 16121890 A JP16121890 A JP 16121890A JP H0453207 A JPH0453207 A JP H0453207A
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Landscapes
- Magnetic Ceramics (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分ψモ1
本発明はソフトフェライト用原料酸化物の製造方法に係
り、特にフェライトを構成する金属元素の塩化物を原料
とするソフトフェライト用原料酸化物の製造方法に関す
る。
り、特にフェライトを構成する金属元素の塩化物を原料
とするソフトフェライト用原料酸化物の製造方法に関す
る。
[従来の技術1
フェライトの製造工程は、通常、フェライトに含有され
る主要構成金属元素である鉄、マンガン、ニッケル、マ
グネシウム、亜鉛等の個々の酸化物または加熱により容
易に酸化物に変化する炭酸塩等の化合物を所定のモル比
率で混合した後に、800〜1.000℃の温度で仮焼
し、粉砕、成形、焼成することにより、構成される(第
3図参叩)。しかしこの製造工程においては、■ 0.
1〜1μmの粒径の原料酸化物を混合分数させるために
、均一混合性が不十分となり製品の磁気特性を劣化させ
る。
る主要構成金属元素である鉄、マンガン、ニッケル、マ
グネシウム、亜鉛等の個々の酸化物または加熱により容
易に酸化物に変化する炭酸塩等の化合物を所定のモル比
率で混合した後に、800〜1.000℃の温度で仮焼
し、粉砕、成形、焼成することにより、構成される(第
3図参叩)。しかしこの製造工程においては、■ 0.
1〜1μmの粒径の原料酸化物を混合分数させるために
、均一混合性が不十分となり製品の磁気特性を劣化させ
る。
■ 800〜1000℃という高温での仮焼工程を経る
ために、コスト高になるのみでなく、■ 仮焼で磁粉が
2〜10μmと粒成長を起こし、次工程において1μm
程度に粉砕する際に、粉砕に長時間を要する、 等の問題点があった。
ために、コスト高になるのみでなく、■ 仮焼で磁粉が
2〜10μmと粒成長を起こし、次工程において1μm
程度に粉砕する際に、粉砕に長時間を要する、 等の問題点があった。
そこで従来技術の問題点である上記の■及び■を改善す
るソフトフェライト製造方法として、第4図に示すよう
に、フェライトを構成する金属元素の塩化物混合水温液
を出発原料として、これを酸化焙焼する製造方法が提案
されている(特公昭63−1.7776号公報)。しか
しこの方法によっても、ソフトフェライトを構成する金
属元素のうち、その塩化物の蒸気圧が高い亜鉛は同時に
酸化焙焼することができず、そのため後工程において酸
化物の形態にて混合する必要がある。つまり、亜鉛、銅
等の成分については0.1〜lLLmの粒径の酸化物を
後工程において混合しなければならず、かつこれらの成
分については原料の均一混合性が十分でなく、組成の不
均一を招き、製品の磁気特性を劣化させる、という上記
■の問題点は解決されていなかった。
るソフトフェライト製造方法として、第4図に示すよう
に、フェライトを構成する金属元素の塩化物混合水温液
を出発原料として、これを酸化焙焼する製造方法が提案
されている(特公昭63−1.7776号公報)。しか
しこの方法によっても、ソフトフェライトを構成する金
属元素のうち、その塩化物の蒸気圧が高い亜鉛は同時に
酸化焙焼することができず、そのため後工程において酸
化物の形態にて混合する必要がある。つまり、亜鉛、銅
等の成分については0.1〜lLLmの粒径の酸化物を
後工程において混合しなければならず、かつこれらの成
分については原料の均一混合性が十分でなく、組成の不
均一を招き、製品の磁気特性を劣化させる、という上記
■の問題点は解決されていなかった。
[発明が解決しようとする課題1
以上述べたように、ソフトフエライ1〜原料酸化物の製
造方法において、亜鉛等の蒸気圧の高い金属元素の塩化
物は、鉄、マンガン、ニッケルマグネシウムの塩化物と
同時に高温焙焼することができず、その後に酸化物の形
態で混合するという工程が必要なために、原料の均−i
’i’li合性が劣り、最終的には焼成後の製品の6n
気特性を劣化さゼる、等の問題点は依然として残ってい
た。
造方法において、亜鉛等の蒸気圧の高い金属元素の塩化
物は、鉄、マンガン、ニッケルマグネシウムの塩化物と
同時に高温焙焼することができず、その後に酸化物の形
態で混合するという工程が必要なために、原料の均−i
’i’li合性が劣り、最終的には焼成後の製品の6n
気特性を劣化さゼる、等の問題点は依然として残ってい
た。
本発明者らは、上記問題点を解決するために、低コスト
で特性の優れたソフトフェライトし得る原料酸化物の製
造方法について鋭意研究を重ねた結果、亜鉛の金属塩化
物として蒸気圧の高い成分と、鉄、マンガン、ニッケル
、マグネシウム等の金属塩化物どして蒸気圧の低い成分
とを同時焙焼することを可能にする新たな方法を見出し
、以]この発明を完成するに至った。本発明はこのよう
な発明を提供することを目的とする。
で特性の優れたソフトフェライトし得る原料酸化物の製
造方法について鋭意研究を重ねた結果、亜鉛の金属塩化
物として蒸気圧の高い成分と、鉄、マンガン、ニッケル
、マグネシウム等の金属塩化物どして蒸気圧の低い成分
とを同時焙焼することを可能にする新たな方法を見出し
、以]この発明を完成するに至った。本発明はこのよう
な発明を提供することを目的とする。
[課題を解決するだめの手段]
本発明は、鉄の塩化物と、マンガン、二・ンク−ル,マ
グネシウムの塩化物のうち1種以上を含む塩化物の混合
溶液を酸化焙焼する隙に、それらの金属酸化物が形成さ
れる過程中に、亜鉛塩化物を添加することを特徴とする
。
グネシウムの塩化物のうち1種以上を含む塩化物の混合
溶液を酸化焙焼する隙に、それらの金属酸化物が形成さ
れる過程中に、亜鉛塩化物を添加することを特徴とする
。
この方法において、亜鉛の塩化物溶液を噴霧する際に、
温度が400℃以fニー 9 0 0 ℃以下である焙
焼炉内の位置にてinr釦の塩化物を噴霧添加すること
によって塩化物の蒸気圧が高い金属である亜鉛、銅等の
塩化物を適量添加することができる。
温度が400℃以fニー 9 0 0 ℃以下である焙
焼炉内の位置にてinr釦の塩化物を噴霧添加すること
によって塩化物の蒸気圧が高い金属である亜鉛、銅等の
塩化物を適量添加することができる。
また、酸化反応の完rした金属酸化物が焙焼熱を保持す
る間に直ちに、亜鉛の塩化物を添加することとしてもよ
く、この場合、酸化反応の完了した金属酸化物の温度が
4 0 0 ’C以11 9 0 0 ”C以下のとき
に添加するとよい。
る間に直ちに、亜鉛の塩化物を添加することとしてもよ
く、この場合、酸化反応の完了した金属酸化物の温度が
4 0 0 ’C以11 9 0 0 ”C以下のとき
に添加するとよい。
[作用J
以ド,本発明に至った基礎実験結果について説明する。
試薬特級の塩化鉄1 500gと試薬特級の塩化マンガ
ン500gを80℃、4 0 0 0 g (7) ?
M純水に溶かした後に、N2ガスを流したグローボック
ス中にて完全に乾燥した。この乾燥相を横型環状炉中で
空気中600℃/hのμ温速度にて700°Cまで胃,
渇し、その後炉がら取り出して空冷した。生成酸化物は
X線回折による定性分析の結果、Mn203、T’ e
2 0 aのみの存在が確認された。この生成酸化物
を1 0 0 g秤稙し、次に試薬特級の塩化亜鉛13
gを80℃、50gの温純水に市かした水ン容液を、こ
の生成酸化物に霧吹にて噴霧し混合した。この粉末を横
型環状炉中で空気中600℃/hの昇温速度にてそれぞ
れ300℃、400℃、500’C.600″C、7
0 0 ”C、800℃、900℃、9 5 0 ”C
まで昇温し、その後炉から取り出して空冷し生成物を回
収した。
ン500gを80℃、4 0 0 0 g (7) ?
M純水に溶かした後に、N2ガスを流したグローボック
ス中にて完全に乾燥した。この乾燥相を横型環状炉中で
空気中600℃/hのμ温速度にて700°Cまで胃,
渇し、その後炉がら取り出して空冷した。生成酸化物は
X線回折による定性分析の結果、Mn203、T’ e
2 0 aのみの存在が確認された。この生成酸化物
を1 0 0 g秤稙し、次に試薬特級の塩化亜鉛13
gを80℃、50gの温純水に市かした水ン容液を、こ
の生成酸化物に霧吹にて噴霧し混合した。この粉末を横
型環状炉中で空気中600℃/hの昇温速度にてそれぞ
れ300℃、400℃、500’C.600″C、7
0 0 ”C、800℃、900℃、9 5 0 ”C
まで昇温し、その後炉から取り出して空冷し生成物を回
収した。
この回収物をX線回折による定性分析を行った結果を第
1表に示した。第1表は、焙焼温度による生成物のX線
定性分析の結果である。30()°Cては塩化亜鉛は残
留していたが、400℃以上において塩化亜鉛は酸化物
と完全に反応し、7、nMn204またはスピネルへと
変化していた。第2表は焙焼温度による生成物の1・0
M n、Z nの組成の化学分析の結果である。
1表に示した。第1表は、焙焼温度による生成物のX線
定性分析の結果である。30()°Cては塩化亜鉛は残
留していたが、400℃以上において塩化亜鉛は酸化物
と完全に反応し、7、nMn204またはスピネルへと
変化していた。第2表は焙焼温度による生成物の1・0
M n、Z nの組成の化学分析の結果である。
900°Cを越えると第2表に示した化学分析の結果よ
り、亜鉛の組成ずれが発生している。分析結果は、Fe
、Mn、7.nの成分の総和がl OO屯に%になるよ
うに求めた。これより塩化物を添加した後の焙焼温度と
しては4.00 ’C以上で、900°C以下が望まし
いといえる。
り、亜鉛の組成ずれが発生している。分析結果は、Fe
、Mn、7.nの成分の総和がl OO屯に%になるよ
うに求めた。これより塩化物を添加した後の焙焼温度と
しては4.00 ’C以上で、900°C以下が望まし
いといえる。
これらの実験結果より蒸気圧の高い塩化亜鉛を鉄とマン
ガンの酸化物と混合し4.00℃以上900℃以下の温
度にて焙焼することにより、塩化亜鉛はこれらの酸化物
と完全に反応し、容易に亜鉛を含有する複合酸化物を1
成することが明かとなった。
ガンの酸化物と混合し4.00℃以上900℃以下の温
度にて焙焼することにより、塩化亜鉛はこれらの酸化物
と完全に反応し、容易に亜鉛を含有する複合酸化物を1
成することが明かとなった。
第 2 表
このJ二うに蒸気圧が高く焙焼が困難な原料でも、鉄と
マンガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)の酸化
物と共に焙焼することにより、こhらの酸化物と反応し
て容易に亜鉛を含有する複合酸化物に酸化させ、焙焼が
可能になることが明かになった。
マンガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)の酸化
物と共に焙焼することにより、こhらの酸化物と反応し
て容易に亜鉛を含有する複合酸化物に酸化させ、焙焼が
可能になることが明かになった。
塩化物の蒸気圧が高い金属であるZnの塩化物の添力旧
J、粉末であっても(8液であってもよい。
J、粉末であっても(8液であってもよい。
以下に、本発明を実施例に括づき!1体的1こ説明する
。
。
[実施例]
実施例1
]00mg中に25gの鉄を含有する濃度まで濃縮した
鋼板の塩酸酸洗廃液3000シに金属マンガン250k
gを投入し、80 ”Cに加熱して、金属マンカンを完
全に溶解させた。その後に、第1図に示したような85
0°Cに保持した噴霧焙焼炉Iの炉r百より噴霧し、こ
の溶解液2を酸化焙焼し、炉底に酸化焙焼lト成物4を
得た。炉底に得られた酸化物4を炉底に滞留させながら
、+00mfl中に1.5 gの塩化亜鉛を含有する水
溶液500gを炉底の横3から噴霧投入した。この時の
炉底l晶度は600°Cであった。炉底に1時間滞留し
た後、炉底より生成酸化物を回収した。
鋼板の塩酸酸洗廃液3000シに金属マンガン250k
gを投入し、80 ”Cに加熱して、金属マンカンを完
全に溶解させた。その後に、第1図に示したような85
0°Cに保持した噴霧焙焼炉Iの炉r百より噴霧し、こ
の溶解液2を酸化焙焼し、炉底に酸化焙焼lト成物4を
得た。炉底に得られた酸化物4を炉底に滞留させながら
、+00mfl中に1.5 gの塩化亜鉛を含有する水
溶液500gを炉底の横3から噴霧投入した。この時の
炉底l晶度は600°Cであった。炉底に1時間滞留し
た後、炉底より生成酸化物を回収した。
X線回折を行ったところ、生成酸化物はF’c203
、Mn203 、ZnMn20sであり、7.nC92
は存在しなかった。
、Mn203 、ZnMn20sであり、7.nC92
は存在しなかった。
化学分析によりFe、Mn、Znの組成を求めた。組成
はPC,Mn、Zn令濃度が100重遣%となるように
求めた。第3表は実施例1における酬合時に予想される
Fe、Mn、Znの組成ど、焙焼後の生成酸化物の組成
の化学分析の結果である。Fe、Mn、Znの組成ずれ
は、噴霧焙焼前の予想濃度と比較して、組成のずれを生
しることなくソフトフェライト原料酸化物が得られてい
ることがわかる。
はPC,Mn、Zn令濃度が100重遣%となるように
求めた。第3表は実施例1における酬合時に予想される
Fe、Mn、Znの組成ど、焙焼後の生成酸化物の組成
の化学分析の結果である。Fe、Mn、Znの組成ずれ
は、噴霧焙焼前の予想濃度と比較して、組成のずれを生
しることなくソフトフェライト原料酸化物が得られてい
ることがわかる。
この原料酸化物をt 000g秤量し、この粉末にバイ
ンダとしてI) V Aを0.5%添加し、造粒後、外
径36mm、内径24mm、高さ10mmのトロイグル
形状に成形し、+ 340 ”Cにて1%の酸素を含む
窒素雰囲気中で焼成した。
ンダとしてI) V Aを0.5%添加し、造粒後、外
径36mm、内径24mm、高さ10mmのトロイグル
形状に成形し、+ 340 ”Cにて1%の酸素を含む
窒素雰囲気中で焼成した。
得られた焼結コアの磁気特性として、
k +−(z、5m0e、25°Cでの初透磁率を測定
した。第4表は、焼結コアの初透磁率の測定結果である
。7000という良好な磁気特性を得た。
した。第4表は、焼結コアの初透磁率の測定結果である
。7000という良好な磁気特性を得た。
第 3 表
第 4
表
比較例1
100mβ中に25gの鉄を含有する濃度まで濃縮した
鋼板の塙酸酸洗廃液3000ffに金属マンガン250
kgを投入し、80℃に加熱し、金属マンガンを完全に
溶解させた後に、850°Cに保持した噴霧焙焼炉の炉
頂より噴霧し、この溶解液を酸化焙焼し、炉底に酸化焙
焼生成物を得た。
鋼板の塙酸酸洗廃液3000ffに金属マンガン250
kgを投入し、80℃に加熱し、金属マンガンを完全に
溶解させた後に、850°Cに保持した噴霧焙焼炉の炉
頂より噴霧し、この溶解液を酸化焙焼し、炉底に酸化焙
焼生成物を得た。
炉底に得られた酸化物を空冷した後にi 000g秤量
し、粉末の試薬の酸化亜鉛75gとともに、ボールミル
中で10時間の混合を行った。
し、粉末の試薬の酸化亜鉛75gとともに、ボールミル
中で10時間の混合を行った。
この混合酸化物粉末にバインダとし−rPVAを0.5
%添加し、造粒後、外径36 m m、内径24mm、
高さl Ommのトロイタル形状に成Jr; L、13
40℃にて1%の酸素を含む窒素雰囲気中で焼成した。
%添加し、造粒後、外径36 m m、内径24mm、
高さl Ommのトロイタル形状に成Jr; L、13
40℃にて1%の酸素を含む窒素雰囲気中で焼成した。
得られた焼結コアの磁気特性として、
k[1z、5m0e、25℃での初透磁率を測定したと
ころ、第4表に示したように4000と非常に低かった
。
ころ、第4表に示したように4000と非常に低かった
。
実施例1と比較例1より、本発明によれば、酸化亜鉛の
混合工程を伴うことなく鉄、マンガン、町■i鉛の酸化
物を製造するために1分散性の良好なソフトフェライト
原料酸化物を製造することが可能となり、その結果、磁
気特性の良好な製品を製造することが可能になった。史
に焙焼炉内の炉底に残留する酸化焙焼温度を利用してい
るために、従来の製造方法よりも、より低コストで製造
することも可能になった。
混合工程を伴うことなく鉄、マンガン、町■i鉛の酸化
物を製造するために1分散性の良好なソフトフェライト
原料酸化物を製造することが可能となり、その結果、磁
気特性の良好な製品を製造することが可能になった。史
に焙焼炉内の炉底に残留する酸化焙焼温度を利用してい
るために、従来の製造方法よりも、より低コストで製造
することも可能になった。
実施例2
100mff中に30gの鉄イオンと1.0 gのマン
ガンイオンを含有する濃度まで調整した塩化物水溶液を
作成した。この水溶液を第2図に示したような790°
Cに保持した噴霧焙焼炉の炉頂より噴霧し、この水溶液
を酸化焙焼する際に、炉内胴部の550°Cの位置から
、]、2.4.g/ 100rr+j2の濃度の塩化亜
鉛(ZnCff2)水溶液を噴霧供給した。炉底より得
られた生成酸化物粉末は、X線回折による生成分析の結
果、Fc203、M n 203、Z n 2 M n
04及びスピネルの生成が確認された。
ガンイオンを含有する濃度まで調整した塩化物水溶液を
作成した。この水溶液を第2図に示したような790°
Cに保持した噴霧焙焼炉の炉頂より噴霧し、この水溶液
を酸化焙焼する際に、炉内胴部の550°Cの位置から
、]、2.4.g/ 100rr+j2の濃度の塩化亜
鉛(ZnCff2)水溶液を噴霧供給した。炉底より得
られた生成酸化物粉末は、X線回折による生成分析の結
果、Fc203、M n 203、Z n 2 M n
04及びスピネルの生成が確認された。
化学分析によると、Fe、Mn、Znの組成ずれは、第
3表に示した通りであり、組成のずれを生しることなく
ソフトフェライト原料酸化物が得られていることがわか
った。
3表に示した通りであり、組成のずれを生しることなく
ソフトフェライト原料酸化物が得られていることがわか
った。
この原料酸化物に、試薬特級の炭酸カルシウム(CaC
O3)を900ppm、試薬特級のシリカ(SiO:i
)を+OOppm添加後に、純水を加えて50%スラリ
ー濃度にした後に、アトライタ中て20分混合し、スプ
レードライヤ6、二よる造粒後、機械プレスにより外径
36mm、内径24mm、高さ10mmのトロイダル形
状に成形した。
O3)を900ppm、試薬特級のシリカ(SiO:i
)を+OOppm添加後に、純水を加えて50%スラリ
ー濃度にした後に、アトライタ中て20分混合し、スプ
レードライヤ6、二よる造粒後、機械プレスにより外径
36mm、内径24mm、高さ10mmのトロイダル形
状に成形した。
この成形体を1280℃、1%酸素を含有する窒素雰囲
気中にて3時間の焼成を施し、焼結コアを得た。得られ
たコアの磁気特性としC,100k Hz、200mT
、80’Cでのコアロスの(直を第5表に示した。第5
表は実施例2と比較例2により製造されたソフ[・フェ
ライト用原料酸化物の焼結コアのコアロスの測定結果で
ある。
気中にて3時間の焼成を施し、焼結コアを得た。得られ
たコアの磁気特性としC,100k Hz、200mT
、80’Cでのコアロスの(直を第5表に示した。第5
表は実施例2と比較例2により製造されたソフ[・フェ
ライト用原料酸化物の焼結コアのコアロスの測定結果で
ある。
第 5 表
比較例2
100mff中に30gの鉄イオンとlogのマンガン
イオンを含有する濃度まで調整した塩化物水溶液を作成
した。この水?8液を790°Cに保持した噴霧焙焼炉
の炉頂より噴霧し、この溶解液を酸化焙焼した。炉底よ
り得られた生成酸化物粉末は、X線回折による定性分析
の結果、F e 203、M n 203及びスピネル
の生成が確認された3゜ この原料酸化物1.kg当りに、酸化亜鉛(ZnO)を
75gの割合で配合し、試薬特級の炭酸カルシウム(C
a COa )を900ppm、試薬特級のシリカ(S
i02)を1100pp添加後に、純水を加λて50%
スラリー濃度にした後に、ア1−ライタ中−C20混合
合し、スプレードライヤによる造粒後、機械プレスによ
り外径36mm、内径24. m m、高さ1.Omm
のトロイダル形状に成形した。
イオンを含有する濃度まで調整した塩化物水溶液を作成
した。この水?8液を790°Cに保持した噴霧焙焼炉
の炉頂より噴霧し、この溶解液を酸化焙焼した。炉底よ
り得られた生成酸化物粉末は、X線回折による定性分析
の結果、F e 203、M n 203及びスピネル
の生成が確認された3゜ この原料酸化物1.kg当りに、酸化亜鉛(ZnO)を
75gの割合で配合し、試薬特級の炭酸カルシウム(C
a COa )を900ppm、試薬特級のシリカ(S
i02)を1100pp添加後に、純水を加λて50%
スラリー濃度にした後に、ア1−ライタ中−C20混合
合し、スプレードライヤによる造粒後、機械プレスによ
り外径36mm、内径24. m m、高さ1.Omm
のトロイダル形状に成形した。
この成形体を1280℃、1%酸素を含有する窒素雰囲
気中にて3時間の焼成を施し、焼結コアを得た。得られ
たコアの磁気特性として100に、 t−1z、200
mT、80°0でのコアロスの値を第5表に併セで示し
た。
気中にて3時間の焼成を施し、焼結コアを得た。得られ
たコアの磁気特性として100に、 t−1z、200
mT、80°0でのコアロスの値を第5表に併セで示し
た。
実施例2と比較例2より、本発明によれば、酸化物の生
成段階で塩化亜鉛の混合を行ったために、従来方法によ
るフェライトの装造に比較して低コストで、亜鉛の均一
分散性が向1−.シ、磁気特性も良好な製品が得られて
いる。
成段階で塩化亜鉛の混合を行ったために、従来方法によ
るフェライトの装造に比較して低コストで、亜鉛の均一
分散性が向1−.シ、磁気特性も良好な製品が得られて
いる。
上記実施例では、塩化物の噴霧方法において、水溶液の
状態で加えたが、塩化物の水溶液に限らず、塩化物の粉
末状態で加えても十分に61能である。
状態で加えたが、塩化物の水溶液に限らず、塩化物の粉
末状態で加えても十分に61能である。
また上記実施例は、塩化鉄と塩化マンガンの酸化後ある
いは酸化途中に塩化亜鉛を添加し−C焙焼を行っCいる
が、この成分組成のみに限られるものではなく、塩化マ
ンガン以外に塩化ニッケル、塩化マグネシウムのうちの
1種以上またはそれ以上でもよく、塩化物としては塩化
亜鉛以外に塩化銅でもよい。
いは酸化途中に塩化亜鉛を添加し−C焙焼を行っCいる
が、この成分組成のみに限られるものではなく、塩化マ
ンガン以外に塩化ニッケル、塩化マグネシウムのうちの
1種以上またはそれ以上でもよく、塩化物としては塩化
亜鉛以外に塩化銅でもよい。
[発明の効果]
以−]二述べたように、本発明では、ソフトフェライト
を構成する金属元素のうち塩化物として蒸気圧の低い鉄
、マンガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)の酸
化焙焼中、又は焙焼直後で焙焼熱を失わないうちに、ソ
フトフェライトを構成する金属元素のうち塩化物として
蒸気圧の高い亜鉛な粉末または水溶液にて添加し、焙焼
熱によって反応させる。
を構成する金属元素のうち塩化物として蒸気圧の低い鉄
、マンガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)の酸
化焙焼中、又は焙焼直後で焙焼熱を失わないうちに、ソ
フトフェライトを構成する金属元素のうち塩化物として
蒸気圧の高い亜鉛な粉末または水溶液にて添加し、焙焼
熱によって反応させる。
したがって、本発明は次の効果を奏するソフトフェライ
ト用原料酸化物の製造が可能になった。
ト用原料酸化物の製造が可能になった。
■ 仮焼上程を省略することができ低コストで、製造す
ることができる。
ることができる。
■ 焙焼後の工程にて塩化物として蒸気圧の高い亜鉛を
酸化物の形態にて混合する必要がなく、−度に鉄とマン
ガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)と亜鉛の酸
化物を焙焼炉内で製造するために、均一分散性が向トし
、ぞの結果、焼結コアの磁気特性が向−トする。
酸化物の形態にて混合する必要がなく、−度に鉄とマン
ガン(あるいはニッケル、マグネシウム等)と亜鉛の酸
化物を焙焼炉内で製造するために、均一分散性が向トし
、ぞの結果、焼結コアの磁気特性が向−トする。
第1図は、本発明の実施例のソフトフェライト用原料酸
化物の製造フローを示す。第2図は、伯の実施例のソフ
トフェライト用原料酸化物の製造フローを示す模式断面
図、第3図、第4図は従来方法によるソフトフェライt
−製造プロセスを示すフローシートである。 1・・−噴霧焙焼炉 2・・・酸化鉄と塩化マンガンの混合水溶液3・・・塩
化亜鉛 4・・・炉底滞留品 5・・・生成酸化物
化物の製造フローを示す。第2図は、伯の実施例のソフ
トフェライト用原料酸化物の製造フローを示す模式断面
図、第3図、第4図は従来方法によるソフトフェライt
−製造プロセスを示すフローシートである。 1・・−噴霧焙焼炉 2・・・酸化鉄と塩化マンガンの混合水溶液3・・・塩
化亜鉛 4・・・炉底滞留品 5・・・生成酸化物
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 鉄の塩化物と、マンガン、ニッケル、及びマグネシ
ウムの塩化物のうち1種以上を含む塩化物の混合溶液を
酸化焙焼する際に、それらの金属酸化物が形成される過
程中に、亜鉛の塩化物を添加することを特徴とするソフ
トフェライト用原料酸化物の製造方法。 2 温度が400℃以上900℃以下である焙焼炉内の
位置にて亜鉛の塩化物を噴霧添加することを特徴とする
請求項1記載のソフトフェライト用原料酸化物の製造方
法。 3 鉄の塩化物と、マンガン、ニッケル、マグネシウム
の塩化物のうち1種以上を含む塩化物の混合溶液を酸化
焙焼する際に、酸化反応の完了した該金属酸化物が焙焼
熱を保持する間に直ちに、亜鉛の塩化物を添加すること
を特徴とするソフトフェライト用原料酸化物の製造方法
。 4 該金属酸化物の温度が400℃以上900℃以下の
とき亜鉛の塩化物を添加することを特徴とする請求項3
記載のソフトフェライト用原料酸化物の製造方法。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2161218A JPH0453207A (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | ソフトフェライト用原料酸化物の製造方法 |
AU67864/90A AU630528B2 (en) | 1990-06-21 | 1990-12-06 | Method for producing composite oxides for use as starting materials for ferrites |
KR1019900020129A KR960010091B1 (ko) | 1990-06-21 | 1990-12-07 | 페라이트용 출발물질로서 사용되는 복합 산화물의 제조방법 |
CA002031796A CA2031796C (en) | 1990-06-21 | 1990-12-07 | Method for producing composite oxides for use as starting materials for ferrites |
DE69028770T DE69028770T2 (de) | 1990-06-21 | 1990-12-07 | Verfahren zur Herstellung zusammengesetzter Oxide zur Verwendung als Edukt für Ferrite |
EP90313309A EP0462344B1 (en) | 1990-06-21 | 1990-12-07 | Method for producing composite oxides for use ad starting materials for ferrites |
US07/624,054 US5190740A (en) | 1990-06-21 | 1990-12-07 | Method producing composite oxides for use as starting materials for producing ferrites |
CN90110337A CN1054459C (zh) | 1990-06-21 | 1990-12-08 | 用作铁氧体原材料的复合氧化物的生产方法 |
TW079110638A TW222609B (ja) | 1990-06-21 | 1990-12-18 | |
CNB981167810A CN1145984C (zh) | 1990-06-21 | 1998-08-01 | 用作铁氧体原材料的复合氧化物的生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2161218A JPH0453207A (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | ソフトフェライト用原料酸化物の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0453207A true JPH0453207A (ja) | 1992-02-20 |
Family
ID=15730867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2161218A Pending JPH0453207A (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | ソフトフェライト用原料酸化物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0453207A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104437502A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-03-25 | 南京理工大学 | 以芬顿含铁污泥为铁源的磁性芬顿催化剂尖晶石铁氧体及应用 |
-
1990
- 1990-06-21 JP JP2161218A patent/JPH0453207A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104437502A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-03-25 | 南京理工大学 | 以芬顿含铁污泥为铁源的磁性芬顿催化剂尖晶石铁氧体及应用 |
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