JPH0452245A - 耐熱性に優れた高力アルミニウム合金 - Google Patents
耐熱性に優れた高力アルミニウム合金Info
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- JPH0452245A JPH0452245A JP15997990A JP15997990A JPH0452245A JP H0452245 A JPH0452245 A JP H0452245A JP 15997990 A JP15997990 A JP 15997990A JP 15997990 A JP15997990 A JP 15997990A JP H0452245 A JPH0452245 A JP H0452245A
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Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は内燃機関のコネクティングロッドその他のエン
ジン部品に応用し得る耐熱性に優れた高力アルミニウム
合金に関するものである。
ジン部品に応用し得る耐熱性に優れた高力アルミニウム
合金に関するものである。
［従来の技術］
最近、エンジンを従来の鋼材に代えてアルミニウム合金
を用いて作製し、軽量化して省エネルギーを図ることが
行われているが、特にコネクティングロッドその他のエ
ンジン部品は常温強度及び約１５０℃までの高温強度が
要求される。
を用いて作製し、軽量化して省エネルギーを図ることが
行われているが、特にコネクティングロッドその他のエ
ンジン部品は常温強度及び約１５０℃までの高温強度が
要求される。
一般に耐熱用とされるアルミニウム合金には２２１９．
２６１８等があるが、これらは耐熱性の１つの指標とさ
れる１５０℃における引張強度が十分ではない。これら
の合金について調査した結果ＣｕＳＭｇ及びＳＬなどの
耐熱性を向上させるために添加されている主要な合金成
分が、その添加量のアンバランスにより各々の効果を十
分発揮していないこと、及び熱間あるいは冷間加工後に
行う溶体化処理中に再結晶粒が粗大化することが原因で
あることがわかった。
２６１８等があるが、これらは耐熱性の１つの指標とさ
れる１５０℃における引張強度が十分ではない。これら
の合金について調査した結果ＣｕＳＭｇ及びＳＬなどの
耐熱性を向上させるために添加されている主要な合金成
分が、その添加量のアンバランスにより各々の効果を十
分発揮していないこと、及び熱間あるいは冷間加工後に
行う溶体化処理中に再結晶粒が粗大化することが原因で
あることがわかった。
［発明が解決しようとする課題］
そこで、本発明では高温強度に優れたアルミニウム合金
を開発せんとするものである。
を開発せんとするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は、Ｃｕ ： ２．０〜４．５％、Ｍｇ：１．
Ｑ〜３，０％、Ｓ ｉ ： ０．３５〜０．８％、Ｆｅ
：０．８〜２．０％、Ｎ ｉ ： ０．８〜３．０％
、Ｍ ｎ ： ０．６５〜１．０％、Ｚ ｒ ： ０．
０５〜０．４％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．５％あるい
は更にこれにＴ ｉ ： ０．０１〜０．２０％を含み
、残部が不可避不純物を含むＡｌからなることを特徴と
する耐熱性に優れた高力アルミニウム合金である。
Ｑ〜３，０％、Ｓ ｉ ： ０．３５〜０．８％、Ｆｅ
：０．８〜２．０％、Ｎ ｉ ： ０．８〜３．０％
、Ｍ ｎ ： ０．６５〜１．０％、Ｚ ｒ ： ０．
０５〜０．４％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．５％あるい
は更にこれにＴ ｉ ： ０．０１〜０．２０％を含み
、残部が不可避不純物を含むＡｌからなることを特徴と
する耐熱性に優れた高力アルミニウム合金である。
上記における合金成分の限定理由は次のとおりである。
Ｃｕ：常温及び高温強度を向上する。その量が２．０％
未満ではその効果が小さく、４．５％を超えると効果が
飽和するとともに耐食性が低下する。
未満ではその効果が小さく、４．５％を超えると効果が
飽和するとともに耐食性が低下する。
Ｍ ｇ ： Ｃｕと共存して常温及び高温強度を高める
。１．０％未満ではその効果が小さく、３．０％を超え
ると強度が低下する。
。１．０％未満ではその効果が小さく、３．０％を超え
ると強度が低下する。
Ｓｉ：後述するＭｎとともに、Ａ ｌ −Ｍｎ −８ｌ
系の微細な分散相（直径０．０５〜０．５μ厘、間隙０
．１〜１μｌ）を大量に析出させ、転位のピンニング効
果を高め、溶体化処理中における再結晶粒の粗大化を防
止する。
系の微細な分散相（直径０．０５〜０．５μ厘、間隙０
．１〜１μｌ）を大量に析出させ、転位のピンニング効
果を高め、溶体化処理中における再結晶粒の粗大化を防
止する。
０．３５％未満ではその効果が少なく、０．６％を超え
ると過時効となりやすく強度低下を招く。
ると過時効となりやすく強度低下を招く。
Ｆｅ：高温強度の向上に役立つ、０，８％未満ではその
効果が少なく、２．０％を超えると巨大晶出物の発生に
より強度が低下する。
効果が少なく、２．０％を超えると巨大晶出物の発生に
より強度が低下する。
Ｎｉ：常温及び高温強度の向上に役立ｐ、 ０．８％
未満ではその効果が少なく、３．０％を超えると巨大品
出物の発生により強度が低下する。
未満ではその効果が少なく、３．０％を超えると巨大品
出物の発生により強度が低下する。
Ｍｎ：前述のＡｌ−Ｍｎ−８ｉ系析出物を微細分散して
溶体化処理中に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常
温及び高温における強度を向上させる。０．０５％未満
では効果が少なく、１．０％を超えると巨大品出物の発
生により強度が低下し、又、焼入れ感受性を阻害する。
溶体化処理中に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常
温及び高温における強度を向上させる。０．０５％未満
では効果が少なく、１．０％を超えると巨大品出物の発
生により強度が低下し、又、焼入れ感受性を阻害する。
Ｚｒ：ＡｌｚＺｒ系析出物を微細分散して溶体化処理中
に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常温及び高温に
おける強度を向上させる。０．０５％未満ではその効果
が少なく、０．４％を超えるとＡｌ３Ｚｒの巨大晶出物
の発生により強度が低下する。
に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常温及び高温に
おける強度を向上させる。０．０５％未満ではその効果
が少なく、０．４％を超えるとＡｌ３Ｚｒの巨大晶出物
の発生により強度が低下する。
Ｃｒ：Ａｌ−Ｃｒ系の化合物を微細分散して、溶体化処
理中に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常温及び高
温における強度を向上させる。０，０１％未満ではその
効果が少なく、０．５％を超えると巨大晶出物の発生に
より強度が低下する。
理中に発生する再結晶粒の粗大化を抑制し、常温及び高
温における強度を向上させる。０，０１％未満ではその
効果が少なく、０．５％を超えると巨大晶出物の発生に
より強度が低下する。
Ｔｉ：遷移元素特にＺｒは鋳造時の鋳込温度を高くとら
ないと巨大晶出物を発生しやすいが、鋳込温度を高くす
ると、鋳込条件によっては鋳造時にビレット等に割れが
発生する場合があるので、Ｔｉの添加によって、この割
れを防止する。０．０１％未満ではその効果が少な（，
０，２０％を超えると、Ａｌ−Ｔｉ系の巨大品出物が発
生し、強度低下を招く。
ないと巨大晶出物を発生しやすいが、鋳込温度を高くす
ると、鋳込条件によっては鋳造時にビレット等に割れが
発生する場合があるので、Ｔｉの添加によって、この割
れを防止する。０．０１％未満ではその効果が少な（，
０，２０％を超えると、Ａｌ−Ｔｉ系の巨大品出物が発
生し、強度低下を招く。
［実施例コ
表１に示すアルミニウム合金を１０インチビレットに造
塊し、４５０℃で１６時間均質化処理した。これより
４５０℃で５０＋ｓφの押出棒を作成した。これらの押
出棒をＴ６処理（５２５℃Ｘ ２ｈｒの溶体化−水焼入
→１７５℃Ｘ ２４ｈｒの時効）した後の常温及び１５
０℃×１００時間保持後の引張試験の結果を表１に併せ
て示す。
塊し、４５０℃で１６時間均質化処理した。これより
４５０℃で５０＋ｓφの押出棒を作成した。これらの押
出棒をＴ６処理（５２５℃Ｘ ２ｈｒの溶体化−水焼入
→１７５℃Ｘ ２４ｈｒの時効）した後の常温及び１５
０℃×１００時間保持後の引張試験の結果を表１に併せ
て示す。
上記表１から明らかなとおり、本発明合金Ｎｏ、１〜１
４は室温及び１５０℃において十分高い強度と伸びを示
しているが、比較合金Ｎｏ、１５〜２７及び従来合金は
強度が低い。
４は室温及び１５０℃において十分高い強度と伸びを示
しているが、比較合金Ｎｏ、１５〜２７及び従来合金は
強度が低い。
［発明の効果コ
本発明によれば、常温及び高温における強度の高いアル
ミニウム合金が得られ、エンジン部品等に適用して効果
がある。
ミニウム合金が得られ、エンジン部品等に適用して効果
がある。
特許出願人 住友軽金属工業株式会社
代理人 弁理士 小 松 秀 岳
代理人 弁理士 匙 宏
Claims (2)
- （１）Ｃｕ：２．０〜４．５％（重量％：以下同じ）、
Ｍｇ：１．０〜３．０％、Ｓｉ：０．３５〜０．６％、
Ｆｅ：０．８〜２．０％、Ｎｉ：０．８〜３．０％、Ｍ
ｎ：０．６５〜１．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．４％、
Ｃｒ：０．０１〜０．５％を含み、残部が不可避不純物
を含むＡｌからなることを特徴とする耐熱性に優れた高
力アルミニウム合金。 - （２）Ｃｕ：２．０〜４．５％、Ｍｇ：１．０〜３．０
％、Ｓｉ：０．３５〜０．６％、Ｆｅ：０．８〜２．０
％、Ｎｉ：０．８〜３．０％、Ｍｎ：０．６５〜１．０
％、Ｚｒ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．０１〜０．
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％を含み、残部が不可
避不純物を含むＡｌからなることを特徴とする耐熱性に
優れた高力アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997990A JP3323192B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 耐熱性に優れた高力アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15997990A JP3323192B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 耐熱性に優れた高力アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452245A true JPH0452245A (ja) | 1992-02-20 |
| JP3323192B2 JP3323192B2 (ja) | 2002-09-09 |
Family
ID=15705353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15997990A Expired - Lifetime JP3323192B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | 耐熱性に優れた高力アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3323192B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014162958A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Uacj Corp | アルミニウム合金およびその製造方法 |
| CN106636774A (zh) * | 2016-12-19 | 2017-05-10 | 苏州金威特工具有限公司 | 一种高硬度铝合金 |
| WO2023004131A1 (en) * | 2021-07-23 | 2023-01-26 | Tesla, Inc. | Aluminum alloys for brazable casting |
-
1990
- 1990-06-20 JP JP15997990A patent/JP3323192B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014162958A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Uacj Corp | アルミニウム合金およびその製造方法 |
| CN106636774A (zh) * | 2016-12-19 | 2017-05-10 | 苏州金威特工具有限公司 | 一种高硬度铝合金 |
| WO2023004131A1 (en) * | 2021-07-23 | 2023-01-26 | Tesla, Inc. | Aluminum alloys for brazable casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3323192B2 (ja) | 2002-09-09 |
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