JPH04500870A - 正の遠隔視覚パワーを有する眼鏡用プログレッシブレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 正の遠距離部分パワーが具わる プロブレシブ眼用レンズ 伎逝光野 本発明は、正の遠距離パワーを有する眼用ブログレシブレンズであって、そこに おいて、少くとも１面がプロブレシブ部分として設計され、また実験に一定の遠 距離パワーが備わる遠視覚用遠距離部分と、事実上、プロブレシブ帯を含む一定 の近距離パワーが備わる近視覚用近距離部分とが備わることと、さらにそこにお いて、曲面屈折力が弯曲まなは平面主子午線に沿う前記遠距離基準点における表 面屈折力まで増加することを特徴とするレンズに関する・ 伎梃０迭現 この種類の眼用レンズは、たとえばＤＥ３７１６２０１号で周知である。そのう え、この公示と同様に、この公示に述べられている他の文献についても、この明 細書にそれほど説明されていない用語すべての明確な説明を行っている。

最初に、眼用プロダレシブレンズの開発にあたって、２つの異なる構成原理が追 及された。

構成原理の第１では、１０グレシブ帯、すなわち前記プロブレシブ面だけを見る 眼用レンズが、そこにおいて、この面の曲面屈折力が前記遠距離部分における値 から近距離部分における値に増加する領域が、側方部分における収差修正を容易 にするプログレションの増進を相対的低位に維持するため可能な限り長く選択さ れることである。

この構成原理の典型的な面は、ＤＥ−ＰＳ１１４５８２０号とアメリカ合衆国特 許第２８７８　’７２１．号の図１乃至４に説明されている。

構成のもう１つ別の原理では、出発点が球面遠距離部分と球面近距離部分であり 、移行帯により前記両部を可能な限り収差なしに「連結」する試みが行われた。

つづいて、構成の両原理の利点を、非球面遠距離および近距離部分の選択と、そ の不利益をだいたいにおいて除き、むしろプログレションの増加移行に特別の考 慮が払われた。この説明に関しては、例として、Ｂ、マイテナス＜Ｍａｉｔｅｎ ａｚ）が１９６６年９月１７日刊行の「ザ、オフタルミック、オプティシャン」 での分析に係る図１を参照する。

市場で入手可能のプロブレシブ曲面ならびに前記特許文献に提案されたようなプ ロブレシブ眼用レンズから、前記可能な限り大きくとったプロブレシブ距離部分 には十分に一定な曲面屈折力と、また少くとも主子午線上で可能な限り小さい曲 面非点収差が中心透視部にそれぞれ備わるという構造上の共通の原理を約８年間 具体化させてしまった。先行技術によるプロブレシブ眼用レンズでは近距離部分 にも十分に一定の曲面屈折力と、主子午線域に可能な限り小さい曲面非点収差が 備わることであった。

「十分に一定の曲面屈折力」と「可能な限り小さい曲面非点収差」という条件下 では、先行技術によるプロブレシブ眼用レンズの遠距離部分における屈折力は、 ±０゜３乃至０．５ｄｐｔ以上変動しないことと、プログレション帯域と遠距離 部分の下部領域における主子午線上の曲面非点収差は典型的例として０．２５ｄ ｐｔ以下であることが理解されている。同様の数値が近距離部分にも当て嵌まり 、それによって、大抵の眼用レンズにおいては、その所定の範囲も設計しだいで 最小限度に高くなることがある。

プログレション帯の長さ、すなわち、主子午線上の曲面屈折力は普通、それぞれ の会社の方針により左右されるが、現在入手可能の眼用レンズのいずれにおいて も２８ｍｍの数値を超えたことはない。

屈折力の様々な付加数値の増加の典型的な移行は、アメリカ合衆国特許第４３１ ５６７３号の図６に示されている。この事例においては、曲率半径は非点収差の ない主子午線（原線）の場合、アメリカ合衆国特許第４３１５６７３号の図６の 移行に比例して主子午線に沿って走り、主子午線上にわずかではあるが曲面非点 収差のある場合、曲率半径の移行は根本的な変化をもたらさないにしても、曲面 屈折力の示された移行から極めて僅かな偏向がある。

構造原理が用いられることとは別に、ある場合にはプロダレシブレンズ開発の初 期段階において、特に遠距離部分の上部領域に反対のしるしに合致する曲面非点 収差の備わる近距離部分の下部領域に特に起こる斜光束非点収差の補償がある場 合に必要であることが理解された。

この点に関し、この明Ｈ書の導入部に述べられたＤＥ−ＰＳ第１１４５８２０号 の欄５．６１乃至６６行面を参照する。アメリカ合衆国特許第２８７８７２１号 の図１乃至４に示されたプロブレシブ面の遠距離部分の上部領主子午線上にはな い（主子午線の残余部分上の曲面非点収差はＯ，１ｄｐｔ以下である）。

ＥＰＯＯ２７３３９Ａ３に述べられたプロブレシブ面の近距離部分の下部領域に も曲面非点収差があり、それは明らかに前記斜光束非点収差の補償に役立つもの である。

同様な提案がＤＥ３３３５１０９Ａ１号と、またこの広告に該当するアメリカ合 衆国特許第４６４０５９３号にもそれぞれ含まれている。

プロブレシブ眼用レンズの計算は以前には主子午線の進路がまず与えられて、プ ロブレシブ曲面をこの主子午線に基いて、例として円錐断面（Ｄ　Ｅ　−Ｐ　Ｓ 第２０４４６３９号）、周期関数（ＤＥ−Ｏ８第２８１５９３６号）とアメリカ 合衆国特許第４３１５６７３号それぞれ）を用い、またはスプライン関数（ＤＥ −ＰＳ第３０１６９３５もしくはｒ１９８５年刊０ＰＴＩＫ第７０巻７０号。

１９乃至２８頁の「オプティカル、コンストラクション、ウィズ、スプラインズ 」により進められた。

最適化にあって、曲面非点収差だけか、あるいは、そのほかに斜光束非点収差を 考慮するどうかにかかわらず、曲面は、その曲面特性は大体同一のものとなった 。

詳細には、アメリカ合衆国特許第２８７８７２１号、ＥＰＯＯ２７，３３９Ａ３ 号およびＤＥ３３３５１０９号で周知の曲面には共通して、遠距離および近距離 部分において、主子午線に垂直の面の曲率半径である曲率のサジタル半径が実際 に一定であって、それにより、いわゆる曲率の接線半径である主子午線の方向に ある曲率の半径だけが変化する。

本発明の要素は、曲面の設計の細目とに関係なく、また計算の数学的形式とにも 関係なく、使用位置におけるすなわち斜光束非点収差を考慮する先行技術のプロ ブレシブ曲面がなんら満足できる結果をもたらさないことがわかったどういうこ とである。

魚肌Ｑ配鋪 本発明は、使用位置における特性を先行技術眼用レンズと比較して改良したプロ ブレシブ眼用レンズの提供を目的とする。

本発明による上述の目的の解決法は、別項請求項１に詳昶れる９本発明の実施例 は請求項２乃至１ｏに記述される。

本発明の具体化は吹掃に基く。すなわち：もう１つの曲面をプロブレシブレンズ に、前面の光軸が未加工円形眼用レンズの幾何学中心を通るような方法で創成す る場合、遠距離部分の周縁肉厚が近距離部分の周縁肉厚より厚くなる。この理由 のなめ、サブジェイセンド　ベース（Ｓｕｂｊａｃｅｎｔ　ｂａｓｅ）が備わり 、大きさが約０．２５ｃｍ／ｍ乃至約３．００ｃｍ／ｍの垂直プリズムを通常１ ０グレシブ眼用レンズに創成して、それにより前記レンズの周縁肉厚が「一様」 になるようにする。

しかし、これは、光軸が幾何学中心の下の前面を通ることを意味する。

その結果として、遠距離部分における斜光束非点収差は、視覚ビームの透過点の 光軸からの距離と本質的に関係があるのに対して、前記光軸が前記前面を通る近 距離部分もしくはその近傍において、斜光束非点収差が、遠距離部分のパワーに 比較して付加により増加したパワーいかんにより本質的に左右される。

従って、本発明により、ＤＥ３３３５１０９Ａｉと類似のアメリカ合衆国特許第 ４６４０５９３号それぞれに提案された斜光束非点収差に関し、遠距離ならびに 近距離部分の修正が不可能であることもわがっな。

本発明によれば、斜光束非点収差修正法は次のようなものである。すなわち： 遠距離部分においては、曲率すなわち、主子午線方向の曲率半径の接線半径は、 遠距離基準点がらの距離を増大させながら増加する。前記曲率のサジタル半径、 すなわち、主子午線に垂直の曲率半径が、これに反して、主子午線上の点に対し て事実上一定であることが好ましい（請求項３）、そのうえ、請求項４に示され たように、主子午線方向の曲率半径は、遠距離基準点の距離の関数として主子午 線上を事実上横方向に変化する。

これに反して、近距離部分においては、前記曲率のサジタル半径は一定でない。

しかし、どちらがと言えば、主子午線上の曲率のサジタル半径が、前記近距離基 準点からの距離の関数としてほとんど横方向に小さくなる。

しかしどちらかと言えば、主子午線方向の曲率半径は、事実上一定であるが、も しくは近距離部分における主子午線上で増加するかのいずれがである。

換言すれば、プロブレシブ面が前面である場合、吹掃の関係が個々の半径にとっ て当て嵌まる。すなわち：Ｒ□（’／ｓｙ　１５＜ｙ＜ｙａｓ）≧Ｒ，輩（ｙ＝ ｙｓｓ’）Ｒ−−ｇ　（ｙ＜ｙＢＮ）＜Ｒ，、、＜’Ｊ＝ｙｓＮ）＜ＲＨＭ（３ ’＝３／ＢＮ） １ｄＲ，、、／ｄ　１１　一定〉０（ｙくｙＢＮの条件で）接眼面は次の通り： ＲＩＭ　（３／　ｓｓ　１５　＜　ｙ＜　Ｖ　ＩＩＮ）≦ＲＨＭ　（３’　”　 ｙＢＮ）Ｒ−−ｇ　（ｙ＜３’ｓｓ）　＞Ｒ−ｇ　（ｙ＝ｙａＮ）　＞ＲＩＭ（ ３’＝ｙＢＮ） ｌ　ｄＲ，、、／ｄ　１１　一定〉０（ｙくｙＢＮの条件で）［式中： Ｒ１１，は曲率のサジタル半径を表わし、ＲＩ（ウ　は曲率の接線半径を表わし 、ｌ　ｄＲ，、、／ｄ　１１は主子午線上の点における曲率サジタル半径の変化 を表わし、そして、 ｙＢＮ　は近距離基準点のｙ座様を表わす。

遠距離基準点上の曲率半径が主子午線に沿ってより大きくなって、曲面屈折力が 減少する（曲面屈折力の減少は、詳しくは請求項８による設計にあって、曲面非 点収差が増加するに従って、主子午線に沿う曲率半径の増加には必ずしも比例し ない）が、しかし、遠距離部分における全パワーは使用位置、すなわち、眼前の プロブレシブ眼用レンズ位置では事実上そのまま一定である。

そのうえ、請求項８により、主子午線に沿って存在する遠距離部分の上部で増加 する表面非点収差は、斜光束非点収差を補償し、それによって比較的大きい、は とんど非点収差のない遠距離部分が使用位置に創成される。

本明細書の導入部で先に説明したように、事実上一定のパワーは、遠距離部分に おける眼用レンズの全パワーが、０．５ｄｐｔを最高としてそれ以上に変動しな いことを意味するものと考えられる。さらに、上述の説明に従って、はとんど非 点収差がないということは、全非点収差が遠距離基準点の廻りで約２０ｍｍの直 径を有する大きい中心領域において±０．５ｄｐｔ、好ましくは０゜２５ｄｐｔ の値を超えないことを意味するものと考えられる。

しかし、とにかく、請求項２により主子午線に沿う遠距離部分における曲率の接 線半径の増加が大きければ大きいほど、付加は小さいが、事実は曲率のサジタル 半径の減少が、付加の近距離部分で「結果として起こり」得る。これは、吹掃の 関係が充足されたことを意味する。

すなわち： ＲＨＭ（５’ＢＦ＋１５）　Ｒ）ＩＭ（３’ＢＰ）　＝Ｂ＊（ＲＨｗ（ｙａｐ） 　ＲＨｍ（ｙａｓｅ＞Ｒｓａｇ　（３’ＢＮ）　Ｒｓａｍ　（３’　ＢＮ　１５ 　）　＝Ｃ＊（Ｒ，、ｌ　（ｙａｐ）　−Ｒ，，１（、ＹｓＮ）　）［式中、６ ｄｐｔのベースカーブをもち約−１，５ｄｐｔ乃至−３，５ｄｐｔの接眼面、５ ｃｉｐｔのベースカーブをもち約−２，１５ｄｐｔ乃至−４，５ｄｐｔの接眼面 の因子ＢとＣは、吹掃の範囲内にある。すなわち二Ｂ　Ｃ付加　ＤＮ　ＤＦ ｏ、８・・・１．３０．２５・・・０．８０．５　−・・１．００．３・・・０ ．８０．２５・・・０．８１．２５−・・２．００．１・・・０．８０．２５・ ・・０．８２゜２５・・・３．５主として曲面特性でなく、どちらかと言えば肉 厚補償プリズムを計算に入れて使用位置における眼用レンズの特性を考慮するプ ロブレシブレンズの本発明の設計は、主子午線に沿うものだけでなく、眼用レン ズの横方向領域においても全く新しいタイプの曲面設計に結びつく。

先行技術の眼用レンズにおいて、曲面非点収差を、遠距離部分およびプログレシ ョン帯の上部領域における水平および直交断面それぞれの曲率半径を減少させ、 またプログレション帯および近距離部分の下部領域における類似の断面における 曲率半径を増加させることで横方向周縁領域に限る試みがなされている。曲率半 径の変動がここでも一定の距離で逆転することが示唆されてきたが、しかし、先 行技術のプロブレシブ眼用レンズにおいて、前述半径の移行は少くとも主子午線 の両側に伸びるストリップ内で実現される。このストリップの横方向境界を主子 午線から少くとも１２乃至１４ｍｍの距離で離間させる。

本発明の眼用レンズの場合、プログレション帯の上部領域および遠距離部分にお いてプロブレシブ曲面と水平面との交差線の曲率半径の変動は好ましい状態では 実現されない。最大幅１６ｍｍのストリップの少くとも外側、すなわち、主子午 線から８ｍｍの距離をとっても、水平面のプロブレシブ曲面との交差線の曲率半 径は、プロブレシブ面が凸状前面である場合大きくなり、またプロブレシブ面が 接眼凹状面である場合小さくなる（請求項５）。この１６ｍｍ幅のストリップ内 で、前記直交線の曲率半径もこの設計原理により変動できるが、しかし、これも 一定であることも、あるいは到達水準にあるように変化させることもできる。す なわち、プロブレシブ曲面が凸状前面である場合極小に、またプロブレシブ面が それぞれ、接眼面で凹状の場合大きくなり得る。

いずれの場合でも、請求項６により、主子午線の両側に沿って伸び、かつ最大幅 が２０ｍｍのストリップの少くとも外側、すなわち主子午線から１０ｍｍの距離 をとっても、吹掃の不等式が充足される。すなわち：Ｒｏｍ　（Ｘ　、　ｙ＝一 定）　＞　Ｒｓ　ａｇ　（ｘ　＝ＨＭ　、　ｙ　＝一定）［式中、Ｒ，、、（ｘ ｙ）は、主子午線に垂直の平面がプロブレシブ曲面と交差する線の曲率半径であ る］先に説明した本発明の眼用レンズにおいて、斜光束非点収差が、詳述すれば 眼用レンズの上部および下部において補償されるに役立つ曲面非点収差が全主子 午線に沿って存在する。この場合、請求項７による前記全子午線に沿って吹掃で ある場合、特に好ましい。すなわち：ＲＨＭ　（ＸＨＭ−３／ＨＭ）≧Ｒｓａｇ 　（ＸＨＭ−３／ＨＭ）［式中、ここでも、 ＲＨＭは、主子午線上の点ＸＨＭ−３７ＨＭにおける主子午線に沿う曲率半径を 表わし、 Ｒｓ　ａ　ｇは、プロブレシブ面が、主子午線に垂直の平面と主子午線上の点Ｘ ＨＭ−３’ＨＭで交差する線の曲率半径を表わすコ。

請求項１０によれば、全子午線上の曲率接線半径が曲率サジタル半径よりも大き い場合、すなわち、主子午線が原線でない場合、さらに好ましい。

図面の簡単な説明 図１は肉厚縮小プリズムを具えるプロブレシブ眼用レンズの横断面図、 図２は本発明の第１の好ましい実施例の主子午線に沿う曲率の接線半径とサジタ ル半径の移行を示す図、図３はこの好ましい実施例のプロブレシブ曲面が水平面 と交差する線の曲率の半径の移行を示す表、図４はこの好ましい実施例の主子午 線に沿う曲面非点収差を示す表、 図５はこの好ましい実施例の、使用位置における全非点収差を示す図、 図６乃至８は、偏向付加またはくおよび）後面を具えるさらなる好ましい実施例 の主子午線に沿う曲率の接線半径とサジタル半径の移行を示す図である。

託裏基■犬施億９記瀝 ここで、添付図面を参照しながら、好ましい実施例により本発明をさらに詳細に 説明する。

図１は、肉厚修正プリズム（ｔｈ　ｉ　ｃｋｎｅ　ｓ　５ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　 ｐｒｉｓｍ）、（肉厚補償プリズム（ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔ ｉｏｎｐｒｉｓｍ）とも言う）の効果を説明するためプロブレシブレンズの横断 面を略図で示す。プロブレシブ曲面は普遍性の制限なしに前面１である。未加工 円形眼用レンズの中心点Ｏにおいて、プロブレシブ曲面には曲率の中心点Ｃ８が 具わり、それは座凛系ｙ、ｚの軸ｙ＝Ｑにある０曲面の曲率中心点Ｃ２が前記軸 ｙ＝Ｑにある曲面を接眼曲面２として用いる場合、従って前記光軸Ｃ２Ｃ０が前 記未加工円形眼用レンズの中心点において前記前面１と交差するが、しかし、前 記眼用レンズには、上部すなわち遠距離部分の領域において、比較的大きい肉厚 があるのに対して、近距離部分において前記接眼面２が前記前面１と「比較的急 速」に交差して、それにより前記近距離部分の大きさが制約されるか、もしくは 前記眼用レンズの遠距離領域に比較的大きい周縁肉厚をもつかのいずれかとなる 。

これに反して、前記接眼面２−を、その曲率の中心点Ｃ−２がｙ＝Ｑの上になる ような方法で傾斜させる場合、前記眼用レンズの周縁肉厚が前記レンズの円周に 沿ってほぼ補償される。しかし、前記光軸は、未加工円形眼用レンズの中心点に おいて前記プロブレシブ曲面１とも早や交差しないが、どちらかと言えば、中心 点Ｏの下のＰ点で交差する。前記光軸はこの場合ここでも、曲面２−の曲率と中 心点Ｃ−２と、前記プロブレシブ曲面１の点Ｐの曲率中心点Ｃ１との連結線であ る。同一の極小周縁肉厚に合わせて、中心肉厚を前記肉厚修正プリズムの導入に より減することができる。

図２は、本発明の好ましい実施例１の曲率の接線半径Ｒ□と、サジタル半径Ｒ１ ，８の移行をｍｍで示し、そこにおいて、斜光束非点収差が補償されるが、それ には肉厚補償プリズムを考慮に入れである。

この場合、主子午線ＨＭは本発明の範囲または全着想の精神を制限する意図なし に平面曲線である。プログレシブ曲面はここでも凸状前面である。座標系は、主 子午線が等式ｘ＝Ｏを充足させるような方法で選ばれる。ｙ軸は、前記眼用レン ズでは図示されていないが、「垂直方向に」走り、それによって、曲率の半径Ｒ （ｍｍで示す）が座標ｙ　（ｍｍ）の関数として示される。ｙ軸は相応して「水 平方向に」走る。

しかし、前記用語の水平方向に、と垂直方向に、は眼用レンズの使用位置の説明 ではなく、そこにおいて主子午線が、例として先行技術の方法で、垂直軸に対し て８度傾斜させ従って眼球動揺の輻較を助けることができる。

図２に示された好ましい実施例は、プロブレシブ曲面の主子午線、いわゆる１ベ ースカーブ６」である。これをもって、このプロブレシブ曲面と、本発明の全着 想の範囲と精神を限定する意図なしに１．６０４である屈折率Ｎ＠と、パワーが 約−１，５乃至−３，５ｄｐｔにある凹状接眼面とで、＋４．０ｄｐｔ乃至＋６ ．ｏｃｉｐｔと変動する遠距離部分パワーを「賄う」ことを意味する。

付加、すなわち、主子午線に沿ういわゆる遠距離基準点と近距離基準点の間のパ ワーの増加は、この好ましい実方色例の３．０ｄｐｔである。

そのうえ、具体的に示された好ましい実施例のｙ−８ｍｍとｙ”　１４ｍｍそれ ぞれにあるＤＩＮの規定になる遠距離基準点Ｂｐと近距離基準点ＢＮは図２に示 される。Ｂ、とＢＨの間にプログレション帯ＰＺが、Ｂ、の上方に遠距離部分Ｆ Ｔが、そしてＢｙの下方に近距離部分ＮＴがある。

図２から、安定した遠距離部分と近距離部分の見わる普通の眼用１／ンズにおけ ると同様に、Ｂ、とＢＨ間の曲率のサジタルおよび接線半径の双方が、はぼ８２ ｍｍ乃至はぼ６０ｍｍ変動し、従って所望の付加の３ｄｐｔが創成される。

安定した遠距離部分および近距離部分が具わる普通の眼用レンズとも、また遠距 離または（および）近距離部分における斜光束非点収差の補償に曲面非点収差を 有する先行技術の眼用レンズとも違って、本発明の眼用レンズにおいて、曲率の 接線半径は遠距離基準点Ｂ、の北方事実上横方向に上昇し、そして、例とし、て 、ｙ＝２４ｍｎ】で８８．７ｍｍの数値を、ｙ＝３２ｍｍで９２．４ｍｍの数値 に達する。

これに反し、曲率のサジタル半径は、遠距離基準点Ｂ、の上でほとんど一定で、 その後微減する。

近距離基準点ＢＮの下では、曲率の接線およびサジタル半径は、前記遠距離部分 とは全く逆に変動する。

近距離部分において、曲率の接線半径ＲＨＭは事実上一定で、例として３’−２ ０ｍｍで６０．２ｍｍの値に達する。すなわちそれはわずか約１ｒｒ＋ｒｒｉＬ か変動しない。

これに反し、曲率のサジタル半径もまた、近距離基準点ＢＨの下で事実上横方向 に減少し、ｙ＝−３０ｍｍで、約４７ｍｍの値に達する。

図３は、プロブレシブ曲面が水平面ｙ＝一定と交差する線の曲率半径の移行を表 に示す、具体的に示された好ましい実施例にあるように、プロブレシブ曲面は、 本発明の全着想の範囲と精神を限定する意図なしに、相称的であり、Ｘ≧０の数 値のみが示される。もちろん、本発明は、例として、使用位置で水平的には相称 的である非相称的曲面、すなわち傾斜主子午線で利用できる。

前夫でわかるように、近距離部分ＮＴと、プログレション帯ＰＺの下部領域にお ける交差線の曲率の半径は、ＤＥ３７１６２０１ＡＩ号で周知のプロブレシブ眼 用レンズと類似して変動する。しかし前記プログレション帯ＰＺの上部領域と、 遠距離部分ＦＴとにおいて、プロブレシブ曲面が水平面ｘ−一定と交差する線の 曲率半径の移行は、先行技術の曲面の移行から全く偏向する。

Ｘ２１２ｍｍの数値でさえも、たとえｘ＞６ｍｍの数値であっても、曲面の主要 部分上において、水平面（ｙ−一定）がプロブレシブ曲面と交差する線の曲率の 半径は、主子午線（ｘ＝０）からの距離が増加するに従い大きくなる。これに反 して、先行技術の曲面にあっては、曲率の半径は、なんと少くともｘ−１４乃至 １６ｍｍの数値にまで小さくなる。

詳述すれば、Ｘ２６ｍｍの数値の曲面の主要部分において、たとえＸ２１４ｍｍ の数値でも、交差線の曲率の半径は、数値がＸ−・Ｏｍｍでは、これらの交差線 の曲率の半径よりは大きい。

図４は、主子午線ｘ＝０に沿う曲面非点収差の移行を表で示す０図３でわかるよ うに、遠距離部分ＦＴにおける主子午線上の曲面非点収差は、０．５ｄｐｔの数 値に達し、近距離部分では１．ｏｃｔｐｔ以上の数値にも及ぶ。

それにもかかわらず、同一非点収差の線を座標Ｘとｙの関数として曲線で表示す る図５が示すように、曲面非点収差と斜光束非点収差の「付加」によりつくられ る使用位置における全非点収差は、非常に小さい。詳述すれば、遠距離部分にお ける広い領域と、０．５ｄｐｔの非点収差をもつ線によって縁取られた広い近距 離部分を指摘する必要がある。

図６乃至１０は、本発明をさらに説明する目的で、曲率の接線半径ＲＨＭと、偏 向ベースカーブと偏向付加それぞれをもつさらなる好ましい実施例の主子午線＜ ｘ＝０）に沿う曲率のサジタル半径Ｒ１１，どの移行を示す。実施例のすべてに おける屈折率Ｎ、は１．６０４である。これはどのような場合でも、本発明がこ のような屈折率の数値に制約されないで、どちらかと言えば、本発明により設計 された曲面が、例として、１．７または１．５（ＣＲ３９）と１−５２５（普通 の珪酸塩レンズ）それぞれのような偏向屈折率を有する眼用レンズに使用できる ことを意味する。

詳述すれば、ベースカーブ６の曲率半径の移行と付加１ｄｐｔおよび２ｄｐｔを 図６と７に、ベースカーブ８の移行と付加１ｄｐｔ、２ｄｐｔおよび３ｄｐｔを 図８乃至１０に具体的に示す。曲面８で、−２，１５ｄＰｔ乃至−４，３８ｄｐ ｔのパワーをもつプロブレシブ曲面と接眼レンズを用いると、はぼ５ｃｉｐｔの 遠距離部分までの範囲が賄われる。

図６および７でわかるように、図２で示さた曲面より小さい付加を有する曲面に は、その遠距離部分において曲率の接線半径の、また遠距離部分と近距離部分に おいて曲率のサジタル半径に類似の移行が具わっている。偏向は、近距離基準点 の下の付加が減するに従っていよいよ顕著に増加する近距離部分における曲率の 接線半径ＲＩの移行だけに起こる。

これは、図８乃至１０に示されたベースカーブ８の曲面にとっても当て嵌まる。

これらの曲面において、遠距離部分における曲面のサジタル半径の移行だけが、 ベースカーブ６の同一付加の類似曲面と比較して微小の偏向を示す。曲率のサジ タル半径は、遠距離基準点Ｂ、からの距離の増加を伴い、いよいよ顕著に減少す る。

詳述すれば、図２および、図６乃至１０から、吹掃の関係が、主子午線上の点に おけるプロブレシブ曲面の曲率半径Ｒ）１ＭとＲ１１，にも当て嵌まる。すなわ ち：ＲＩＭ（ｙＢＦ＋１５）　ＲＨＭ（３７８Ｆ＞＝Ｂ”（Ｒ□（３’ＢＰ＞　 ＲＨＭ　（ｙＢＮ＞　）Ｒｓａｓ　（ｙＢＮ）　Ｒｓａｓ　（３／ａｓ　１５） ＝Ｃ＊（Ｒａｎｇ　（ｙｓｐ＞　−Ｒｓａｇ　（ｙｅＮ）　）［式中、Ｂｏ、１ ７・・・　１とＣ０，３７±０．０５は前記ベースカーブ６における因数ＢとＣ に当て嵌まり、ベースカーブ８には、 ８０．４５・・・１．２５とＣ０，５４±０．１が当て嵌まるコ 以上説明したように、本発明の正の遠距離パワーを有するプロブレシブ眼用レン ズは、先行技術と比較して、使用位置における特性が著しく改善された。

Ｘ−＞　０　４　８　１２　ユ６　２４　コロ３６　７８，４１　７８．４０　 ７８．８１　８０．２０　８２．２０２８　７９．９７　７９，８２　７９．９ ０　８ｉ、Ｏ：ｌ　８３．０４　８６．０４２４　８０．５１　ａｏ、２Ｅｌ　 ８０，２０　１１ｉＬ２３　８３．２７　８６．５７　；３，１０２０　８０． ９４　ｇｏ、ε１　８０，３４　Ｂ’Ｌ、２Ｂ　８３，４．３　Ｂ６．９３　５ １４，４６１６　８ユ、２７　ａｏ、８２　８０．３４　８１．２３　８３，５ １　８７，１４　り５，４５１２　Ｂ：、６６　８１，０３　’８０，２５　ｆ ３０，９９　Ｆ３フ、：３９　８７．ｍｌ　９６．３３８　８ｉ、６５　８０． ８８　７９．８９　８０．７０　１１！３．４０　８７，１０　９６．５５４　 Ｂｏ、３３　７９．６６　７９，０３　８０，６３　Ｂ４，３８　８７，９０　 ９４，８８０　７６．４０　７６．２２　７６．９６　８０．７８　８６．９８ 　８９．４３　８９．４０−４　６９．３９　７０．二〇　７３．６ユ　８２， ０６　９３．５２　９’Ｌ、５２　７９．２ｍ−８６２ル４　６３，７６　７０ ．２！　８４．５７　ｎｏ３．７！　９二、８９　６８．９０−４２　５７．８ ０　５９，６９　６６．９０’　８２．９６　１０６．ｎｏ　９３．８５　６２ ．７０−２４　５二、４４　５３，０９　５９．５５　７４．２７　９４，７６ 　７８，２６　５２．３２−２８　４Ｂ、Ｂユ　５０．５０　５７，４９　７フ 、７７　９３，６４　６７．１７−３６　４２．６９　４４，５３　三３．２２ 　７３，６７　８３．７６〈データは２桁に丸めである） ３’　ｘ＝Ｑでの曲面非収差をｄ　ｐ　ｔで示す。

３６　０．５７ ３２　０．５２ ２８　０．４６ ２４　０．３８ ２０　０．２９ １５　０．２２ −２４　０　、８９ −３６　ｉ、３８ 自発手続補正書 平成３年３月１９日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．正の遠距離部分パワーが具わるプログレシプ眼用レンズで、そこにおいて少 くとも１曲面をプログレシプ曲面と、事実上一定の遠距離部分パワーが具わる遠 方視覚用遠距離部分（ＦＴ）と、事実上一定の近距離部分パワーを具え、プログ レション帯（ＰＺ）を含む近接視覚用近距離部分（ＮＴ）として設計され、また 、そこにおいて曲面屈折力が、主子午線の湾曲した平面に沿う遠距離基準点（Ｂ Ｆ）に存在する曲面屈折力（ＤＦ）から近距離基準点（ＢＮ）に存在する曲面屈 折力（ＤＮ）に増加する眼用レンズであって、 一前記プログレション帯の下部領域と、前記近距離部分において、水平面（ｙ＝ 一定）が前記プログレシプ曲面と交差する線の曲率の半径が、前記主子午線（Ｈ Ｍ）からの距離の増加を伴う前記主子午線（ＨＭ）の両側で伸びる少くともスト リツプ内で、 ｉ）前記プログレシプ曲面が凸状前面である場合は大きくなり、また、 ｉｉ）前記プログレシプ曲面が接眼する凹状曲面である場合は小さくなる、 ことと、 一前記眼用レンズの肉厚縮小のため、サプジェイセントベースが備わっていて光 軸を前記近距離部分（ＮＴ）の方向に移動させる大きさがほぼ０．２５ｃｍ／ｍ 乃至ほぼ３．００ｃｍ／ｍの垂直プリズムを設けることと、一斜光束非点収差補 償のため、前記プログレシプ曲面には、遠距離部分の少くとも上部領域に、また 近距離部分の下部流域に曲面非点収差が具わり、さらに前記プログレシプ曲面が 前記前面である場合、 ＲＨＭ（ｙＢＮ−１５＜ｙ＜ｙＢＮ）≧ＲＨＭ（ｙ＝ｙＢＮ）Ｒｎａｇ（ｙ＜ｙ ＢＮ）＜Ｒｎａｇ（ｙ＝ｙＢＮ）＜ＲＨＭ（ｙ＝ｙＢＮ） ｜ｄＲｎａｇ／ｄＩ｜一定＞０（ｙ＜ｙＢＮの条件で）の関係、また、前記接眼 面である場合、ＲＨＭ（ｙＢＮ−１５＜ｙ＜ｙＢＮ）≦ＲＨＭ（ｙ＝ｙＢＮ）Ｒ ｎａｇ（ｙ＜ｙＢＮ）＞Ｒｎａｇ（ｙ＝ｙＢＮ）＞ＲＨＭ（ｙ＝ｙＢＮ） ｜ｄＲｎａｇ／ｄＩ｜一定＞０（ｙ＜ｙＢＮの条件で）［式中、｜ｄＲｎａｇ／ ｄＩ｜は前記主子午線上の点における前記主子午線に垂直の前記曲率の変動であ り、またｙＢＮは前記近距離基準点のｙ座標である］の関係、が前記主子午線（ ＨＭ）に沿う前記プログレシプ曲面の曲率半径ＲＨＭと、主子午線に垂直の曲率 の半径Ｒｎａｇに当て嵌まることと、 を特徴とするプログレシプ眼用レンズ。 ２．前記主子午線上の点における前記プログレシプ曲面の前記曲率の半径ＲＨＭ とＲｎａｇには、前記プログレシプ曲面が前記前面である場合、 ＲＨＭ（ｙＢＦ＋１５）−ＲＨＭ（ｙＢＦ）＝Ｂ＊（ＲＨＭ（ｙＢＦ）−ＲＨＭ （ｙＢＮ））Ｒｎａｇ（ｙＢＮ）−Ｒｎａｇ（ｙＢＮ−１５）＝Ｃ＊（Ｒｎａｇ （ｙＢＦ）−Ｒｎａｇ（ｙＢＮ））［式中、６ｄｐｔの後面をもち約−１．５ｄ ｐｔ乃至−３．５ｄｐｔの接眼面、８ｄｐｔのベースカーブをもち約−２．１５ ｄｐｔ乃至−４．５ｄｐｔの接眼面の因子ＢとＣは、 ＢＣ付加＝ＤＮ−ＤＦ ０．８…１．３　０．２５…０．８　０．５…１．００．３…０．８　０．２５ …０．８　１．２５…２．００．１…０．８　０．２５…０．８　　２．２５… ３．５の範囲内にある］ の関係が当て嵌まることを特徴とする請求項１のプログレシプ眼用レンズ。 ３．前記曲率の半径Ｒｎａｇすなわち前記遠距離部分における前記主子午線に垂 直に走る曲率の半径が事実上一定であることを特徴とする請求項１または２のプ ログレシプ眼用レンズ。 ４．前記遠距離部分における前記主子午線の方向に走る前記曲率の半径ＲＨＭに 、 ｄＲＨＭ／ｄＩ一定＞０（ｙ＞ｙＢＦの条件で）の式が当て嵌まることを特徴と する請求項１乃至３のいずれか１項のプログレシプ眼用レンズ。 ５．前記プログレション帯の上部領域と、また前記遠距離部分における水平面（ ｙ＝一定）が前記プログレシプ曲面と交差する線の曲率の半径が、前記子午線（ ＨＭ）からの距離の増加を伴う前記子午線（ＨＭ）の両側で伸びる最大幅１６ｍ ｍのストリップの少くとも外側で、前記プログレシプ曲面が凸状前面である場合 は大きくなり、また前記プログレシプ曲面が前記接眼凹状曲面である場合はそれ ぞれ小さくなることを特徴とする請求項１乃至４いずれか１項のプログレシプ眼 用レンズ。 ６．前記子午線の両側に伸びる最大幅２０ｍｍのストリップの少くとも外側で、 Ｒｎａｇ（ｘ，ｙ＝一定）Ｒｎａｇ（ｘ＝ＨＭ，ｙ＝一定）［式中、Ｒｎａｇ（ ｘ，ｙ）は、前記主子午線と垂直の平面が前記プログレシプ曲面と交差する線の 前記曲率の半径である］の式 に当て嵌まることを特徴とする請求項５のプログレシプ眼用レンズ。 ７．前記全子午線に沿って、 ＲＨＭ（ＸＨＭ　ｙＨＭ）≧Ｒｎａｇ（ＸＨＭ　ｙＨＭ）［式中、ＲＨＭは、前 記主子午線上のＸＨＭ　ｙＨＭ点における前記主子午線に沿う前記曲率の半径を 表わし、Ｒｎａｇは、前記プログレシプ曲面が前記主子午線上のＸＨＭ　ｙＨＭ 点において前記主子午線に垂直の平面と交差する線の前記曲率半径を表わす］の 式 が当て嵌まることを特徴とする請求項１乃至６いずれか１項のプログレシプ服用 レンズ。 ８．前記遠距離部分の上部領域における、また前記近距離部分の下部領域におけ る前記主子午線上の前記非点収差がそれぞれ０．３ｄｐｔの値を超えることを特 徴とする請求項１乃至７いずれか１項のプログレシプ眼用レンズ。 ９．前記主子午線上の前記曲面非点収差が、前記遠距離部分において０．５ｄｐ ｔの値と、前記近距離部分において１．０ｄｐｔ以上の値に達することを特徴と する請求項８の値に達することを特徴とする請求項８のプログレシプ眼用レンズ 。 １０．前記曲面非点収差が前記全子午線上でゼロに等しくないことを特徴とする 請求項１乃至９いずれか１項のプログレシプ眼用レンズ。