JPH044484B2 - - Google Patents
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- JPH044484B2 JPH044484B2 JP60050745A JP5074585A JPH044484B2 JP H044484 B2 JPH044484 B2 JP H044484B2 JP 60050745 A JP60050745 A JP 60050745A JP 5074585 A JP5074585 A JP 5074585A JP H044484 B2 JPH044484 B2 JP H044484B2
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、燃焼ガス中の窒素酸化物（NOx）
の発生を抑制すると同時に同ガスから硫黄分を除
去する２段焼焼法に関するものである。
の発生を抑制すると同時に同ガスから硫黄分を除
去する２段焼焼法に関するものである。
従来技術およびその問題点
従来、この種の２段燃焼法としては、第２図に
示すように、供給燃料を高温還元雰囲気で燃焼し
て１次燃焼ゾーン２１を形成し、同ゾーン２１の
後流側で供給燃料の未燃分を低温酸化雰囲気で緩
慢に完全燃焼して２次燃焼ゾーン２２を形成する
２段燃焼法において、脱硫剤を１次燃焼ゾーン２
１に供給して、同ゾーン２１において供給燃料を
１次空気で高温還元雰囲気で燃焼させ、生じた灰
分および脱硫反応生成物を溶融状態で１次燃焼室
２３の炉底に設けられた取出口２４から取出す方
法が知られている。
示すように、供給燃料を高温還元雰囲気で燃焼し
て１次燃焼ゾーン２１を形成し、同ゾーン２１の
後流側で供給燃料の未燃分を低温酸化雰囲気で緩
慢に完全燃焼して２次燃焼ゾーン２２を形成する
２段燃焼法において、脱硫剤を１次燃焼ゾーン２
１に供給して、同ゾーン２１において供給燃料を
１次空気で高温還元雰囲気で燃焼させ、生じた灰
分および脱硫反応生成物を溶融状態で１次燃焼室
２３の炉底に設けられた取出口２４から取出す方
法が知られている。
しかしこの方法では、灰分は一般に珪酸を主成
分としているため、１次燃焼ゾーン２１に供給さ
れた脱硫剤は大部分この珪酸と反応して複雑な珪
酸塩化合物を形成してしまう。そのため高い脱硫
効率を確保するには脱硫剤を多量使用する必要が
あり、脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率は低い
ものとなつた。また取出口２４から取出した回収
脱硫剤には灰分が多量混入しているため、これを
循環使用するには循環総量が多過ぎて、脱硫剤の
単位量当りの循環輸送コストがはなはだ高くつい
た。
分としているため、１次燃焼ゾーン２１に供給さ
れた脱硫剤は大部分この珪酸と反応して複雑な珪
酸塩化合物を形成してしまう。そのため高い脱硫
効率を確保するには脱硫剤を多量使用する必要が
あり、脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率は低い
ものとなつた。また取出口２４から取出した回収
脱硫剤には灰分が多量混入しているため、これを
循環使用するには循環総量が多過ぎて、脱硫剤の
単位量当りの循環輸送コストがはなはだ高くつい
た。
この発明は、上記のような実情からなされたも
のであつて、脱硫剤の供給量が少なくてすみかつ
回収脱硫剤の循環再使用のための輸送コストを節
減することのできる２段燃焼法を提供することを
目的とする。
のであつて、脱硫剤の供給量が少なくてすみかつ
回収脱硫剤の循環再使用のための輸送コストを節
減することのできる２段燃焼法を提供することを
目的とする。
問題点の解決手段
この発明による燃焼法は、上記目的の達成のた
めに、灰分の流動点以上の高温還元雰囲気で供給
燃料を燃焼して１次燃焼ゾーンを形成し、同ゾー
ンで生じた灰分の溶融物を炉底から取出し、同ゾ
ーンの後流側に２次空気を供給して供給燃料の未
燃分を低温酸化雰囲気で緩慢に完全焼料して２次
燃焼ゾーンを形成し、２次空気供給位置の後流側
に脱硫剤を供給して脱硫を行い、これにより硫黄
分を硫酸塩として取出し、２次燃焼ゾーンから２
次燃焼ガスに同伴して出た脱硫剤の残部を回収
し、その少なくとも一部を同ゾーンに循環供給す
ることを特徴とする。
めに、灰分の流動点以上の高温還元雰囲気で供給
燃料を燃焼して１次燃焼ゾーンを形成し、同ゾー
ンで生じた灰分の溶融物を炉底から取出し、同ゾ
ーンの後流側に２次空気を供給して供給燃料の未
燃分を低温酸化雰囲気で緩慢に完全焼料して２次
燃焼ゾーンを形成し、２次空気供給位置の後流側
に脱硫剤を供給して脱硫を行い、これにより硫黄
分を硫酸塩として取出し、２次燃焼ゾーンから２
次燃焼ガスに同伴して出た脱硫剤の残部を回収
し、その少なくとも一部を同ゾーンに循環供給す
ることを特徴とする。
この発明による燃焼法において、１次燃焼ゾー
ンの燃焼温度は灰分の流動点以上の高温になさ
れ、同ゾーンで生じた灰分の溶融物は炉底から取
出される。
ンの燃焼温度は灰分の流動点以上の高温になさ
れ、同ゾーンで生じた灰分の溶融物は炉底から取
出される。
また２次燃焼ゾーンから２次燃焼ガスに同伴し
て出た脱硫剤の残部は回収されてその少なくとも
一部が同ゾーンに循環供給される。
て出た脱硫剤の残部は回収されてその少なくとも
一部が同ゾーンに循環供給される。
脱硫剤としてはたとえばCaCO3、Ca（OH）2、
CaO、ドロマイトなどのカルシウム系化合物が通
常は粉状で用いられる。
CaO、ドロマイトなどのカルシウム系化合物が通
常は粉状で用いられる。
発明の効果
以上の次第で、この発明の２段燃焼法によれ
ば、脱硫剤は２次燃焼ゾーンに供給され、また１
次燃焼ゾーンで生じた灰分は同ゾーンから溶融状
態で取出されるので、灰分溶融物と脱硫剤は完全
に分離され、２次燃焼ゾーンにおいて脱硫剤は灰
分をほとんど含まない。したがつて本明細書の冒
頭で説明したような珪酸塩化合物の形成に起因す
る脱硫剤の供給量の増大の問題を解消して、脱硫
剤の単位供給量当りの脱硫効率を大幅に向上する
ことができる。
ば、脱硫剤は２次燃焼ゾーンに供給され、また１
次燃焼ゾーンで生じた灰分は同ゾーンから溶融状
態で取出されるので、灰分溶融物と脱硫剤は完全
に分離され、２次燃焼ゾーンにおいて脱硫剤は灰
分をほとんど含まない。したがつて本明細書の冒
頭で説明したような珪酸塩化合物の形成に起因す
る脱硫剤の供給量の増大の問題を解消して、脱硫
剤の単位供給量当りの脱硫効率を大幅に向上する
ことができる。
また上記のように脱硫剤が２次燃焼ゾーンに供
給されることにより、同ゾーンから回収された残
部脱硫剤は上述のように灰分をほとんど含まない
ので、同脱硫剤を２次燃焼ゾーンに循環供給する
際の循環総量が少なくなり、循環輸送コストを大
幅に節減することができる。
給されることにより、同ゾーンから回収された残
部脱硫剤は上述のように灰分をほとんど含まない
ので、同脱硫剤を２次燃焼ゾーンに循環供給する
際の循環総量が少なくなり、循環輸送コストを大
幅に節減することができる。
またこうして回収脱硫剤を低輸送コストで循環
使用することが可能になつたことにより、新鮮な
脱硫剤の使用量を節減することができ、この点で
も脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率を向上する
ことができる。
使用することが可能になつたことにより、新鮮な
脱硫剤の使用量を節減することができ、この点で
も脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率を向上する
ことができる。
さらに１次燃焼ゾーンから取出された灰分溶融
物は脱硫剤を全く含まないので、灰処理が容易で
ある。
物は脱硫剤を全く含まないので、灰処理が容易で
ある。
実施例
つぎに上記効果を実証するためにこの発明の実
施例を挙げる。
施例を挙げる。
第１図において、傾斜状の１次燃焼室１の炉頂
に設けられたバーナー２に燃料と１次空気を供給
して、供給燃料を高温で還元雰囲気で燃焼させ
る。燃料としては燃焼により灰分を多量発生する
ものを用い、燃焼温度は灰分の流動点以上の高温
とし、１次空気は空気比（実際に供給される空気
量／燃焼に理論上必要な空気量）＝0.6〜0.9の空
気不足状態を生じるように供給する。こうして供
給燃料の燃焼により１次燃焼室１内に１次燃焼ゾ
ーン３が形成される。
に設けられたバーナー２に燃料と１次空気を供給
して、供給燃料を高温で還元雰囲気で燃焼させ
る。燃料としては燃焼により灰分を多量発生する
ものを用い、燃焼温度は灰分の流動点以上の高温
とし、１次空気は空気比（実際に供給される空気
量／燃焼に理論上必要な空気量）＝0.6〜0.9の空
気不足状態を生じるように供給する。こうして供
給燃料の燃焼により１次燃焼室１内に１次燃焼ゾ
ーン３が形成される。
同ゾーン３で生じた灰分は、上記高温雰囲気に
より溶融せられ、溶融物は炉内面に付着堆積し、
さらに同面に沿つて流下して、１次燃焼室１の炉
底に設けられた取出口４から連続的に取出され
る。そのため１次燃焼ガスは灰分をほとんど同伴
しない。また１次燃焼ゾーン３では燃焼が高温還
元雰囲気で行なわれるため、NOxは定量的にN2
に還元され、硫黄分はH2Sその他の還元性硫黄化
合物に変化している。
より溶融せられ、溶融物は炉内面に付着堆積し、
さらに同面に沿つて流下して、１次燃焼室１の炉
底に設けられた取出口４から連続的に取出され
る。そのため１次燃焼ガスは灰分をほとんど同伴
しない。また１次燃焼ゾーン３では燃焼が高温還
元雰囲気で行なわれるため、NOxは定量的にN2
に還元され、硫黄分はH2Sその他の還元性硫黄化
合物に変化している。
供給燃料の未燃分を含んだ１次燃焼ガスは、１
次燃焼室１から連通路５を介して後流側に設けら
れた垂直の２次燃焼室６に導かれる。同室６の炉
頂部には吸熱管群７が配され、やや炉底寄りに２
次空気が空気比１以上で供給されている。そして
上記未燃分は２次空気によつて低温で酸化雰囲気
で緩慢に完全燃焼される。こうして２次燃焼室６
内に２次燃焼ゾーン８が形成される。同ゾーン８
では上記のように低温酸化雰囲気で燃焼が行なわ
れるため、NOxの発生量は極めて少ない。また
同ゾーン８で生じた灰分は２次燃焼室６の炉底か
ら取出される。
次燃焼室１から連通路５を介して後流側に設けら
れた垂直の２次燃焼室６に導かれる。同室６の炉
頂部には吸熱管群７が配され、やや炉底寄りに２
次空気が空気比１以上で供給されている。そして
上記未燃分は２次空気によつて低温で酸化雰囲気
で緩慢に完全燃焼される。こうして２次燃焼室６
内に２次燃焼ゾーン８が形成される。同ゾーン８
では上記のように低温酸化雰囲気で燃焼が行なわ
れるため、NOxの発生量は極めて少ない。また
同ゾーン８で生じた灰分は２次燃焼室６の炉底か
ら取出される。
１次燃焼ガスに同伴して来たH2S等の還元性硫
黄化合物は、２次燃焼ゾーン８て酸化されてSO2
に変化している。そこで２次燃焼室６の２次空気
供給位置の後流側（やや上側）から粉状のカルシ
ウム系脱硫剤を当量比Ca／Ｓ＝４で気送空気で
２次燃焼ゾーン８に直接噴射供給すると、SO2は
脱硫剤と反応してCaSO4に変化する（脱硫率約70
％）。
黄化合物は、２次燃焼ゾーン８て酸化されてSO2
に変化している。そこで２次燃焼室６の２次空気
供給位置の後流側（やや上側）から粉状のカルシ
ウム系脱硫剤を当量比Ca／Ｓ＝４で気送空気で
２次燃焼ゾーン８に直接噴射供給すると、SO2は
脱硫剤と反応してCaSO4に変化する（脱硫率約70
％）。
２次燃焼室６の炉頂から排出される２次燃焼ガ
スは、バグフイルター９に通され、同ガスに同伴
して来た脱硫剤含有粉体が捕捉され、捕捉粉体が
コンベア１０で収集される。収集粉体の一部はエ
ジエクター１１により２次燃焼ゾーン８に気送さ
れて、やはり同ゾーン８に噴射供給される。こう
して回収脱硫剤を循環再使用しているうちに、脱
硫剤含有粉体中に含まれる脱硫反応生成物、未反
応物、フライアツシユなどの量が徐々に増加して
これらが蓄積してくるので、上記脱硫剤含有粉体
の一部を系外に排出し、その代わりに新鮮な脱硫
剤をホツパー１２からエジエクター１３で２次燃
焼ゾーン８に気送し、回収脱硫剤との混合状態で
同ゾーン８内に補足供給する。系外に排出された
上記粉体は灰分をほとんど含まないので、これを
他の原料に使用することもできる。
スは、バグフイルター９に通され、同ガスに同伴
して来た脱硫剤含有粉体が捕捉され、捕捉粉体が
コンベア１０で収集される。収集粉体の一部はエ
ジエクター１１により２次燃焼ゾーン８に気送さ
れて、やはり同ゾーン８に噴射供給される。こう
して回収脱硫剤を循環再使用しているうちに、脱
硫剤含有粉体中に含まれる脱硫反応生成物、未反
応物、フライアツシユなどの量が徐々に増加して
これらが蓄積してくるので、上記脱硫剤含有粉体
の一部を系外に排出し、その代わりに新鮮な脱硫
剤をホツパー１２からエジエクター１３で２次燃
焼ゾーン８に気送し、回収脱硫剤との混合状態で
同ゾーン８内に補足供給する。系外に排出された
上記粉体は灰分をほとんど含まないので、これを
他の原料に使用することもできる。
上記脱硫剤の循環をたとえば循環比（新鮮な脱
硫剤／循環脱硫剤）約１の割合で行なうと、みか
けの当量比Ca／Ｓを約４にするためには、新鮮
な脱硫剤の使用量は当量比Ca／Ｓが約２となる
量でよく、脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率が
向上する（本明細書の冒頭で述べた従来法では脱
硫剤は当量比Ca／Ｓが約４となる量で使用され
る）。
硫剤／循環脱硫剤）約１の割合で行なうと、みか
けの当量比Ca／Ｓを約４にするためには、新鮮
な脱硫剤の使用量は当量比Ca／Ｓが約２となる
量でよく、脱硫剤の単位使用量当りの脱硫効率が
向上する（本明細書の冒頭で述べた従来法では脱
硫剤は当量比Ca／Ｓが約４となる量で使用され
る）。
また上記粉体中に含まれるフライアツシユも回
収脱硫剤とともに２次燃焼ゾーン８に循環される
ため、フライアツシユ中に含まれる未燃分も再度
燃焼に供され、燃焼効率が向上し、燃焼炉のコン
パクト化が果たせる。
収脱硫剤とともに２次燃焼ゾーン８に循環される
ため、フライアツシユ中に含まれる未燃分も再度
燃焼に供され、燃焼効率が向上し、燃焼炉のコン
パクト化が果たせる。
第１図はこの発明の実施例を示す２段燃焼法の
フローシート、第２図は従来の２段燃焼法のフロ
ーシートである。 １……１次燃焼室、２……バーナー、３……１
次燃焼ゾーン、４……取出口、５……連通路、６
……２次燃焼室、７……吸熱管群、８……２次燃
焼ゾーン、９……バグフイルター、１０……コン
ベア、１１……エジエクター、１２……ホツパ
ー、１３……エジエクター。
フローシート、第２図は従来の２段燃焼法のフロ
ーシートである。 １……１次燃焼室、２……バーナー、３……１
次燃焼ゾーン、４……取出口、５……連通路、６
……２次燃焼室、７……吸熱管群、８……２次燃
焼ゾーン、９……バグフイルター、１０……コン
ベア、１１……エジエクター、１２……ホツパ
ー、１３……エジエクター。
Claims (1)
- １ 灰分の流動点以上の高温還元雰囲気で供給燃
料を燃焼して１次燃焼ゾーンを形成し、同ゾーン
で生じた灰分の溶融物を炉底から取出し、同ゾー
ンの後流側に２次空気を供給して供給燃料の未燃
分を低温酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼して２次燃
焼ゾーンを形成し、２次空気供給位置の後流側に
脱硫剤を供給して脱硫を行い、これにより硫黄分
を硫酸塩として取出し、２次燃焼ゾーンから２次
燃焼ガスに同伴して出た脱硫剤の残部を回収し、
その少なくとも一部を同ゾーンに循環供給するこ
とを特徴とする、脱硫を同時に行なうNOx抑制
２段燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5074585A JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5074585A JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61208411A JPS61208411A (ja) | 1986-09-16 |
| JPH044484B2 true JPH044484B2 (ja) | 1992-01-28 |
Family
ID=12867375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5074585A Granted JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61208411A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63223407A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-16 | Agency Of Ind Science & Technol | 灰循環型二段燃焼炉 |
| EP0301714A3 (en) * | 1987-07-30 | 1989-07-19 | Trw Inc. | Sulfur removal by sorbent injection in secondary combustion zones |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57117325A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-21 | Nippon Steel Corp | Method of decreasing amount of noxious gas component in combustion gas discharged from refuse melting furnace |
| JPS58190605A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
| JPS58190606A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 三段燃焼法を用いた脱硫法 |
| JPS58190607A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なう低ＮＯｘ燃焼法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54175182U (ja) * | 1978-05-30 | 1979-12-11 |
-
1985
- 1985-03-14 JP JP5074585A patent/JPS61208411A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57117325A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-21 | Nippon Steel Corp | Method of decreasing amount of noxious gas component in combustion gas discharged from refuse melting furnace |
| JPS58190605A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
| JPS58190606A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 三段燃焼法を用いた脱硫法 |
| JPS58190607A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なう低ＮＯｘ燃焼法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61208411A (ja) | 1986-09-16 |
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