JPS6131363B2 - - Google Patents
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- JPS6131363B2 JPS6131363B2 JP57071977A JP7197782A JPS6131363B2 JP S6131363 B2 JPS6131363 B2 JP S6131363B2 JP 57071977 A JP57071977 A JP 57071977A JP 7197782 A JP7197782 A JP 7197782A JP S6131363 B2 JPS6131363 B2 JP S6131363B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は脱硫を同時に行うNOx抑制三段燃焼
法に関する。
法に関する。
従来、灰分の多い燃料の燃焼排ガスを脱硫する
方法の一つに、炉内へ直接アルカリ（多くは粉体
で）を供給し、硫酸塩あるいは亜硫酸塩として吸
収除去する方法がある。しかしながら、この方法
では炉内温度が高い場合 CaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4 ………(1) Na2O＋SO2＋1/2O2→Na2SO4 ………(2) などの反応は起りにくくなり第１図に示す炉内温
度と脱硫率の関係からも明らかなように1000℃以
上の温度においては脱硫率が低下するという問題
があつた。一方、還元雰囲気中では CaO＋H2S→CaS＋H2O ………(3) Na2O＋H2S→Na2S＋H2O ………(4) Na2O＋SO2＋3C→Na2S＋3CO ………(5) などの硫化物を作る反応が主反応となり、これら
の反応によつて生成した硫化物は高温においても
安定である。そこで、NOx抑制燃焼法の一つと
して知られている空気二段燃焼法を用いて一次燃
焼域を還元燃焼させ、この一次燃焼域へ脱硫剤を
供給する方法が考えられた。
方法の一つに、炉内へ直接アルカリ（多くは粉体
で）を供給し、硫酸塩あるいは亜硫酸塩として吸
収除去する方法がある。しかしながら、この方法
では炉内温度が高い場合 CaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4 ………(1) Na2O＋SO2＋1/2O2→Na2SO4 ………(2) などの反応は起りにくくなり第１図に示す炉内温
度と脱硫率の関係からも明らかなように1000℃以
上の温度においては脱硫率が低下するという問題
があつた。一方、還元雰囲気中では CaO＋H2S→CaS＋H2O ………(3) Na2O＋H2S→Na2S＋H2O ………(4) Na2O＋SO2＋3C→Na2S＋3CO ………(5) などの硫化物を作る反応が主反応となり、これら
の反応によつて生成した硫化物は高温においても
安定である。そこで、NOx抑制燃焼法の一つと
して知られている空気二段燃焼法を用いて一次燃
焼域を還元燃焼させ、この一次燃焼域へ脱硫剤を
供給する方法が考えられた。
第３図は係る空気二段燃焼法に炉内脱硫法を組
合わせた方法を用いる火炉を示し、燃焼室下部に
燃料１を噴出する燃焼ノズル２が設けられるとと
もにその上部近傍に２次空気３を噴出する２次空
気ノズル４が設けられており、また燃焼室下部の
前記燃料ノズル２に、対向する位置には脱硫剤５
の供給ノズル６が設けられている。７は燃料ノズ
ル２および２次空気ノズル４へそれぞれ１次空気
８、２次空気３を導入する風箱である。係る構成
で、１次燃焼域９で燃料１を還元燃焼させかつ該
１次燃焼域９に脱硫剤５としてアルカリを供給し
て燃焼させ、１次燃焼域９の燃焼排ガスをさらに
２次燃焼域１０で燃焼させる。しかしこの方で
は、１次燃焼域９で生成した硫化物の大部分は、
過剰の二次空気３が供給され未燃分の完全燃焼が
行われる二次燃焼域１０で、再び酸化され補捉し
たＳを、 CaS＋3/2O2→CaO＋SO2 ………(6) Na2S＋3/2O2→NaO＋SO2 ………(7) などの反応により放出するために、従来の脱硫法
とあまり差のない結果となつている。
合わせた方法を用いる火炉を示し、燃焼室下部に
燃料１を噴出する燃焼ノズル２が設けられるとと
もにその上部近傍に２次空気３を噴出する２次空
気ノズル４が設けられており、また燃焼室下部の
前記燃料ノズル２に、対向する位置には脱硫剤５
の供給ノズル６が設けられている。７は燃料ノズ
ル２および２次空気ノズル４へそれぞれ１次空気
８、２次空気３を導入する風箱である。係る構成
で、１次燃焼域９で燃料１を還元燃焼させかつ該
１次燃焼域９に脱硫剤５としてアルカリを供給し
て燃焼させ、１次燃焼域９の燃焼排ガスをさらに
２次燃焼域１０で燃焼させる。しかしこの方で
は、１次燃焼域９で生成した硫化物の大部分は、
過剰の二次空気３が供給され未燃分の完全燃焼が
行われる二次燃焼域１０で、再び酸化され補捉し
たＳを、 CaS＋3/2O2→CaO＋SO2 ………(6) Na2S＋3/2O2→NaO＋SO2 ………(7) などの反応により放出するために、従来の脱硫法
とあまり差のない結果となつている。
そこで、一次燃焼域を還元雰囲気で、かつ灰の
流動点以上に高温に保ち、生成した硫化物と灰を
熔融状態で、一次燃焼室から取り出す方法が考え
られた。
流動点以上に高温に保ち、生成した硫化物と灰を
熔融状態で、一次燃焼室から取り出す方法が考え
られた。
第４図は係る空気二段燃焼法に炉内脱硫法と灰
熔融取り出し法を組合わせた方法を用いる火炉を
示し、該火炉は１次燃焼室１１と２次燃焼室１２
に分割されており、１次燃焼室１１には燃料１３
を噴出する燃料ノズル１４および脱硫剤１５とし
てアルカリを噴出する脱硫剤供給ノズル１６が設
けられ、２次燃焼室１２には２次空気１７を噴出
する２次空気ノズル１８が設けられている。１９
は前記燃料ノズル１４に１次空気２０を導入する
風箱である。係る構成で、１次燃焼室１１を灰の
流動点以上の高温に保持して燃料１３を燃焼させ
かつ脱硫剤供給ノズル１６からアルカリ１５を供
給して燃焼させる。これにより灰および硫化物を
熔融状態として１次燃焼室１１下部に設けられた
熔融物取出口２１から取り出し、一方、前記１次
燃焼室１１の１次燃焼排ガスは２次燃焼室１２に
供給し、該２次燃焼室１２で２次空気１７を供給
して２次燃焼させる。しかし、この方法では、一
般に灰は珪酸が主成分であり供給したアルカリ１
５の大部分は、この珪酸と反応し複雑な珪酸塩の
化合物を造つてしまい脱硫効果が少ないという問
題があつた。
熔融取り出し法を組合わせた方法を用いる火炉を
示し、該火炉は１次燃焼室１１と２次燃焼室１２
に分割されており、１次燃焼室１１には燃料１３
を噴出する燃料ノズル１４および脱硫剤１５とし
てアルカリを噴出する脱硫剤供給ノズル１６が設
けられ、２次燃焼室１２には２次空気１７を噴出
する２次空気ノズル１８が設けられている。１９
は前記燃料ノズル１４に１次空気２０を導入する
風箱である。係る構成で、１次燃焼室１１を灰の
流動点以上の高温に保持して燃料１３を燃焼させ
かつ脱硫剤供給ノズル１６からアルカリ１５を供
給して燃焼させる。これにより灰および硫化物を
熔融状態として１次燃焼室１１下部に設けられた
熔融物取出口２１から取り出し、一方、前記１次
燃焼室１１の１次燃焼排ガスは２次燃焼室１２に
供給し、該２次燃焼室１２で２次空気１７を供給
して２次燃焼させる。しかし、この方法では、一
般に灰は珪酸が主成分であり供給したアルカリ１
５の大部分は、この珪酸と反応し複雑な珪酸塩の
化合物を造つてしまい脱硫効果が少ないという問
題があつた。
本発明はこのような問題を解決することを目的
とし、燃料及び空気をそれぞれ分割供給する三段
燃焼法において、火炉を少なくとも１次燃焼室と
２次燃焼室に分割し、前記１次燃焼室を灰の流動
点以上の高温に保持して該１次燃焼室で１次燃料
を燃焼させ、これにより灰を１次燃焼室から熔融
状態で取り出し、次に前記１次燃焼室の１次燃焼
排ガスを２次燃焼室へ供給し、該２次燃焼室で過
剰の２次燃料を供給して２次燃焼域を還元雰囲気
に保持しながら燃焼させるとともに脱硫剤を供給
して脱硫を行い、この後、その後流から２次空気
を供給して３次燃焼を行つて２次燃焼排ガス中に
含まれる未燃分を完全に燃焼、酸化させることを
特徴とする脱硫を同時に行うNOx抑制三段燃焼
法を提供することによつてその目的を達成するも
のであり、これにより従来方法より燃焼排ガスの
脱硫率を向上することができるものである。
とし、燃料及び空気をそれぞれ分割供給する三段
燃焼法において、火炉を少なくとも１次燃焼室と
２次燃焼室に分割し、前記１次燃焼室を灰の流動
点以上の高温に保持して該１次燃焼室で１次燃料
を燃焼させ、これにより灰を１次燃焼室から熔融
状態で取り出し、次に前記１次燃焼室の１次燃焼
排ガスを２次燃焼室へ供給し、該２次燃焼室で過
剰の２次燃料を供給して２次燃焼域を還元雰囲気
に保持しながら燃焼させるとともに脱硫剤を供給
して脱硫を行い、この後、その後流から２次空気
を供給して３次燃焼を行つて２次燃焼排ガス中に
含まれる未燃分を完全に燃焼、酸化させることを
特徴とする脱硫を同時に行うNOx抑制三段燃焼
法を提供することによつてその目的を達成するも
のであり、これにより従来方法より燃焼排ガスの
脱硫率を向上することができるものである。
以下本発明の方法をその一実施例を示す図面に
基づいて詳細に説明する。第５図は本発明に係る
方法を用いた火炉を示し、該火炉は１次燃焼室２
２と２次燃焼室２３に分割され、１次燃焼室２２
に接続されたダクト２４は２次燃焼室２３の下部
中央に連通するように接続されている。１次燃焼
室２２上部には燃料２５を噴出する燃料ノズル２
６が設けられ、２次燃焼室２３にはその下部に２
次燃料２７を噴出する２次燃料ノズル２８が設け
られるとともに該２次燃料ノズル２８の上部近傍
に脱硫剤２９を噴出する脱硫剤供給ノズル３０が
設けられ、さらに２次燃焼室２３上部の前記脱硫
剤供給ノズル３０の上方位置に２次空気３１を噴
出する２次空気ノズル３２が設けられている。従
つて、１次燃焼室２２に１次燃料ノズル２６によ
つて燃焼を行う１次燃焼域３３が形成され、２次
燃焼室２３下部に２次燃料ノズル２８により燃焼
を行う２次燃焼域３４が形成され、２次燃焼室２
３上部には２次空気ノズル３２により燃焼を行う
３次燃焼域３５が形成されることになる。これに
より２次燃焼室２３の上部は３次燃焼室３６とな
る。３７は前記燃料ノズル２６に１次空気３７を
導入する風箱、３８は１次燃焼室２２の下端部に
設けられた熔融灰取出口である。
基づいて詳細に説明する。第５図は本発明に係る
方法を用いた火炉を示し、該火炉は１次燃焼室２
２と２次燃焼室２３に分割され、１次燃焼室２２
に接続されたダクト２４は２次燃焼室２３の下部
中央に連通するように接続されている。１次燃焼
室２２上部には燃料２５を噴出する燃料ノズル２
６が設けられ、２次燃焼室２３にはその下部に２
次燃料２７を噴出する２次燃料ノズル２８が設け
られるとともに該２次燃料ノズル２８の上部近傍
に脱硫剤２９を噴出する脱硫剤供給ノズル３０が
設けられ、さらに２次燃焼室２３上部の前記脱硫
剤供給ノズル３０の上方位置に２次空気３１を噴
出する２次空気ノズル３２が設けられている。従
つて、１次燃焼室２２に１次燃料ノズル２６によ
つて燃焼を行う１次燃焼域３３が形成され、２次
燃焼室２３下部に２次燃料ノズル２８により燃焼
を行う２次燃焼域３４が形成され、２次燃焼室２
３上部には２次空気ノズル３２により燃焼を行う
３次燃焼域３５が形成されることになる。これに
より２次燃焼室２３の上部は３次燃焼室３６とな
る。３７は前記燃料ノズル２６に１次空気３７を
導入する風箱、３８は１次燃焼室２２の下端部に
設けられた熔融灰取出口である。
係る構成で次に動作を述べる。先ず、１次燃焼
室２２を灰の流動点以上の高温に保持して１次燃
料２５を燃焼させ、これにより灰を熔融状態にし
て熔融灰取出口３８から取り出す。この熔融灰は
１次燃焼排ガスに含まれるダストの大部分を含
む。このとき１次燃料ノズル２６への１次空気３
７の供給を１次燃料２５の理論空気量以上供給す
ると一次燃焼域３３を酸化雰囲気として吸熱管等
の腐食を避けることができる。次に１次燃焼室２
２の１次燃焼排ガスをダクト２４を介して２次燃
焼室２３へ供給し、該２次燃焼室２３で過剰の２
次燃料２７を２次燃料ノズル２８から供給して、
２次燃焼域３４を還元雰囲気に保持しながら燃焼
させる。またこのとき脱硫剤供給ノズル３０から
脱硫剤２９としてアルカリを供給し脱硫を行わし
める。そうすると１次燃焼排ガスは、１次燃焼室
２２で既に含まれるダストの大部分を熔融した灰
と接触することによつて除去されているので、供
給されたアルカリは、灰中の珪酸によつて消費さ
れるのを大巾に減少された状態で、有効に脱硫を
行う。なお、２次燃料２７として灰分の少ない燃
料を用いると、脱硫剤２９はさらに灰中の珪酸に
よつて消費されるのを減少されるので、より脱硫
効果をあげることができる。そして次に２次燃焼
排ガスを、３次燃焼域３５で２次空気ノズル３２
から２次空気３１を供給して３次燃焼させ、その
中に含まれる未燃分を完全に燃焼、酸化した後、
炉外に排出する。
室２２を灰の流動点以上の高温に保持して１次燃
料２５を燃焼させ、これにより灰を熔融状態にし
て熔融灰取出口３８から取り出す。この熔融灰は
１次燃焼排ガスに含まれるダストの大部分を含
む。このとき１次燃料ノズル２６への１次空気３
７の供給を１次燃料２５の理論空気量以上供給す
ると一次燃焼域３３を酸化雰囲気として吸熱管等
の腐食を避けることができる。次に１次燃焼室２
２の１次燃焼排ガスをダクト２４を介して２次燃
焼室２３へ供給し、該２次燃焼室２３で過剰の２
次燃料２７を２次燃料ノズル２８から供給して、
２次燃焼域３４を還元雰囲気に保持しながら燃焼
させる。またこのとき脱硫剤供給ノズル３０から
脱硫剤２９としてアルカリを供給し脱硫を行わし
める。そうすると１次燃焼排ガスは、１次燃焼室
２２で既に含まれるダストの大部分を熔融した灰
と接触することによつて除去されているので、供
給されたアルカリは、灰中の珪酸によつて消費さ
れるのを大巾に減少された状態で、有効に脱硫を
行う。なお、２次燃料２７として灰分の少ない燃
料を用いると、脱硫剤２９はさらに灰中の珪酸に
よつて消費されるのを減少されるので、より脱硫
効果をあげることができる。そして次に２次燃焼
排ガスを、３次燃焼域３５で２次空気ノズル３２
から２次空気３１を供給して３次燃焼させ、その
中に含まれる未燃分を完全に燃焼、酸化した後、
炉外に排出する。
第６図は本発明に係る方法の他の実施例を示
し、前記第５図の火炉の２次燃焼室２３の構成を
違えたものである。該２次燃焼室２３は、１次燃
焼室２２に接続されたダクト２４がその下部側部
に連通するように接続されており、また下端部に
は硫化物取出口３９が設けられている。他の構成
は、前記実施例と同じである。
し、前記第５図の火炉の２次燃焼室２３の構成を
違えたものである。該２次燃焼室２３は、１次燃
焼室２２に接続されたダクト２４がその下部側部
に連通するように接続されており、また下端部に
は硫化物取出口３９が設けられている。他の構成
は、前記実施例と同じである。
係る構成で、１次燃焼室２２においてその含ま
れるダストの大部分を熔融した灰を接触すること
によつて除去された１次燃焼排ガスを２次燃焼室
２３へ供給し、該２次燃焼室２３を灰の流動点以
上の高温に保持して２次燃料２７を燃焼させる。
また脱硫剤２９としてアルカリをこのとき供給ノ
ズル３０から供給する。そしてアルカリと硫黄化
合物との反応により生成した硫化物とわずかの灰
分の混合物を硫化物取出口３９から取り出し、一
方、２次燃焼排ガスは３次燃焼域３５で２次空気
ノズル３２から２次空気３１を供給して３次燃焼
させ、その中に含まれる未燃分を完全に燃焼、酸
化した後、炉外に排出する。これら２次燃焼およ
び３次燃焼時の排ガスの動きは、第６図イの矢印
に示すように回転しながら上昇する。これにより
前記従来例のところで述べた(6)式と(7)式の逆反応
は防がれることになる。なお硫化物を熔融して取
り出す以外に、例えば衝突板を２次燃焼室２３内
に設けあるいは充填物を投入する等の他の手段に
より、生成した硫化物を補集して該硫化物が３次
燃焼域３５へ流入するのを防ぐことも脱硫率を上
げるうえでより好ましい。また、前記各実施例の
いずれの場合においても脱硫剤と燃料は同時に供
給することができる。
れるダストの大部分を熔融した灰を接触すること
によつて除去された１次燃焼排ガスを２次燃焼室
２３へ供給し、該２次燃焼室２３を灰の流動点以
上の高温に保持して２次燃料２７を燃焼させる。
また脱硫剤２９としてアルカリをこのとき供給ノ
ズル３０から供給する。そしてアルカリと硫黄化
合物との反応により生成した硫化物とわずかの灰
分の混合物を硫化物取出口３９から取り出し、一
方、２次燃焼排ガスは３次燃焼域３５で２次空気
ノズル３２から２次空気３１を供給して３次燃焼
させ、その中に含まれる未燃分を完全に燃焼、酸
化した後、炉外に排出する。これら２次燃焼およ
び３次燃焼時の排ガスの動きは、第６図イの矢印
に示すように回転しながら上昇する。これにより
前記従来例のところで述べた(6)式と(7)式の逆反応
は防がれることになる。なお硫化物を熔融して取
り出す以外に、例えば衝突板を２次燃焼室２３内
に設けあるいは充填物を投入する等の他の手段に
より、生成した硫化物を補集して該硫化物が３次
燃焼域３５へ流入するのを防ぐことも脱硫率を上
げるうえでより好ましい。また、前記各実施例の
いずれの場合においても脱硫剤と燃料は同時に供
給することができる。
第２図は、従来方法と本発明方法との脱硫率の
違いをあらわしたもので、図からも明らかなよう
に本発明方法によれば、従来最も優れていた空気
二段燃焼法に炉内脱硫法と灰熔融取り出し法を組
合せた方法よりさらに脱硫率を増し得ることが分
かる。
違いをあらわしたもので、図からも明らかなよう
に本発明方法によれば、従来最も優れていた空気
二段燃焼法に炉内脱硫法と灰熔融取り出し法を組
合せた方法よりさらに脱硫率を増し得ることが分
かる。
以上本発明の方法によれば、炉内温度が高い場
合でも脱硫率を低下させることがなく、また一次
燃焼室に脱硫剤を供給しないので、灰の主成分で
ある珪酸と脱硫剤を反応させて複雑な珪酸塩の化
合物を造つてしまい脱硫効果を少なくするという
ことがなく、従来方法より燃焼排ガスの脱硫率を
向上することができる。
合でも脱硫率を低下させることがなく、また一次
燃焼室に脱硫剤を供給しないので、灰の主成分で
ある珪酸と脱硫剤を反応させて複雑な珪酸塩の化
合物を造つてしまい脱硫効果を少なくするという
ことがなく、従来方法より燃焼排ガスの脱硫率を
向上することができる。
第１図は炉内へ直接アルカリを供給して脱硫す
る方法に基づく炉内温度と脱硫率の関係をあらわ
す図、第２図は本発明に係る方法及び従来の各種
方法における当量比と脱硫率の関係をあらわす
図、第３図は従来の空気二段燃焼法に炉内脱硫法
を組合わせた方法に基づく火炉の縦断側面図、第
４図は従来の空気二段燃焼法に炉内脱硫法および
灰熔融取り出し法を組合わせた方法に基づく火炉
の縦断側面図、第５図、第６図は本発明の一実施
例を示し、それぞれ本発明方法に係る火炉の概略
縦断側面図である。 ２２……１次燃焼室、２３……２次燃焼室、２
５……１次燃料、２７……２次燃料、２９……脱
硫剤。
る方法に基づく炉内温度と脱硫率の関係をあらわ
す図、第２図は本発明に係る方法及び従来の各種
方法における当量比と脱硫率の関係をあらわす
図、第３図は従来の空気二段燃焼法に炉内脱硫法
を組合わせた方法に基づく火炉の縦断側面図、第
４図は従来の空気二段燃焼法に炉内脱硫法および
灰熔融取り出し法を組合わせた方法に基づく火炉
の縦断側面図、第５図、第６図は本発明の一実施
例を示し、それぞれ本発明方法に係る火炉の概略
縦断側面図である。 ２２……１次燃焼室、２３……２次燃焼室、２
５……１次燃料、２７……２次燃料、２９……脱
硫剤。
Claims (1)
- １ 燃料及び空気をそれぞれ分割供給する三段燃
焼法において、火炉を少なくとも１次燃焼室と２
次燃焼室に分割し、前記１次燃焼室を灰の流動点
以上の高温に保持して該１次燃焼室で１次燃料を
燃焼させ、これにより灰を１次燃焼室から熔融状
態で取り出し、次に前記１次燃焼室の１次燃焼排
ガスを２次燃焼室へ供給し、該２次燃焼室で過剰
の２次燃料を供給して２次燃焼域を還元雰囲気に
保持しながら燃焼させるとともに脱硫剤を供給し
て脱硫を行い、この後、その後流から２次空気を
供給して３次燃焼を行つて２次燃焼排ガス中に含
まれる未燃分を完全に燃焼、酸化させることを特
徴とする脱硫を同時に行うNOx抑制三段燃焼
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57071977A JPS58190605A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57071977A JPS58190605A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58190605A JPS58190605A (ja) | 1983-11-07 |
| JPS6131363B2 true JPS6131363B2 (ja) | 1986-07-19 |
Family
ID=13476024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57071977A Granted JPS58190605A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58190605A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS611913A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラグタツプ燃焼装置 |
| JPS6196319A (ja) * | 1984-10-16 | 1986-05-15 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時におこなう低ＮＯｘ燃焼法 |
| JPS61208411A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-16 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
| EP0301714A3 (en) * | 1987-07-30 | 1989-07-19 | Trw Inc. | Sulfur removal by sorbent injection in secondary combustion zones |
| DE3943084A1 (de) * | 1989-12-27 | 1991-07-04 | Saarbergwerke Ag | Verfahren zur verringerung der stickoxidemission bei der verfeuerung von festen brennstoffen |
-
1982
- 1982-04-28 JP JP57071977A patent/JPS58190605A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58190605A (ja) | 1983-11-07 |
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