JPS61208411A - 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 - Google Patents
脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法Info
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- JPS61208411A JPS61208411A JP5074585A JP5074585A JPS61208411A JP S61208411 A JPS61208411 A JP S61208411A JP 5074585 A JP5074585 A JP 5074585A JP 5074585 A JP5074585 A JP 5074585A JP S61208411 A JPS61208411 A JP S61208411A
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- combustion
- combustion zone
- secondary combustion
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、燃焼ガス中の窒素酸化物（Ｎ。
×）の発生を抑制すると同時に同ガスから硫黄分を除去
する２段燃焼法に関するものである。
する２段燃焼法に関するものである。
従来技術およびその問題点
従来、この種の２段燃焼法としては、第２図に示すよう
に、供給燃料を高温還元雰囲気で燃焼して１次燃焼ゾー
ン（２１）を形成し、同ゾーン（２１）の後流側で供給
燃料の未燃分を低温酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼して２
次燃焼ゾーン（２２）を形成する２段燃焼法において、
脱硫剤を１次燃焼ゾーン（２１）に供給して、同ゾーン
（２１）において供給燃料を１次空気で高温還元雰囲気
で燃焼させ、生じた灰分および脱硫反応生成物を溶融状
態で１次燃焼室（２３）の炉底に設けられた取出口（２
４）から取出す方法が知られている。
に、供給燃料を高温還元雰囲気で燃焼して１次燃焼ゾー
ン（２１）を形成し、同ゾーン（２１）の後流側で供給
燃料の未燃分を低温酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼して２
次燃焼ゾーン（２２）を形成する２段燃焼法において、
脱硫剤を１次燃焼ゾーン（２１）に供給して、同ゾーン
（２１）において供給燃料を１次空気で高温還元雰囲気
で燃焼させ、生じた灰分および脱硫反応生成物を溶融状
態で１次燃焼室（２３）の炉底に設けられた取出口（２
４）から取出す方法が知られている。
しかしこの方法では、灰分は一般に珪酸を主成分として
いるため、１次燃焼ゾーン（２１）に供給された脱硫剤
は大部分この珪酸と反応して複雑な珪酸塩化合物を形成
してしまう。そのため高い脱硫効率を確保するには脱硫
剤を多聞使用する必要があり、脱硫剤の単位使用量当り
の脱硫効率は低いものとなった。また取出口（２４）か
ら取出した回収脱硫剤には灰分が多機混入しているため
、これを循環使用するには循環総量が多過ぎて、脱硫剤
の単位ｍ当りの循環輸送コストがはなはだ高くついた。
いるため、１次燃焼ゾーン（２１）に供給された脱硫剤
は大部分この珪酸と反応して複雑な珪酸塩化合物を形成
してしまう。そのため高い脱硫効率を確保するには脱硫
剤を多聞使用する必要があり、脱硫剤の単位使用量当り
の脱硫効率は低いものとなった。また取出口（２４）か
ら取出した回収脱硫剤には灰分が多機混入しているため
、これを循環使用するには循環総量が多過ぎて、脱硫剤
の単位ｍ当りの循環輸送コストがはなはだ高くついた。
この発明は、上記のような実情からなされたものであっ
て、脱硫剤の供給量が少なくてすみかつ回収脱硫剤の循
環再使用のための輸送コストを節減することのできる２
段燃焼法を提供することを目的とする。
て、脱硫剤の供給量が少なくてすみかつ回収脱硫剤の循
環再使用のための輸送コストを節減することのできる２
段燃焼法を提供することを目的とする。
問題点の解決手段
この発明による燃焼法は、上記目的の達成のために、供
給燃料を高温還元雰囲気で燃焼して１次燃焼ゾーンを形
成し、同ゾーンの後流側で供給燃料の未燃分を低温酸化
雰囲気で緩慢に完全燃焼して２次燃焼ゾーンを形成する
２段燃焼法において、脱硫剤を２次燃焼ゾーンに供給す
ることを特徴とする。
給燃料を高温還元雰囲気で燃焼して１次燃焼ゾーンを形
成し、同ゾーンの後流側で供給燃料の未燃分を低温酸化
雰囲気で緩慢に完全燃焼して２次燃焼ゾーンを形成する
２段燃焼法において、脱硫剤を２次燃焼ゾーンに供給す
ることを特徴とする。
この発明による燃焼法において、１次燃焼ゾーンの燃焼
温度は灰分の流動点以上の高温になされ、同ゾーンで生
じた灰分の溶融物は炉底から取出される。
温度は灰分の流動点以上の高温になされ、同ゾーンで生
じた灰分の溶融物は炉底から取出される。
また２次燃焼ゾーンから２次燃焼ガスに同伴して出た脱
硫剤の残部は回収されてその少なくとも一部が同ゾーン
に循環供給される。
硫剤の残部は回収されてその少なくとも一部が同ゾーン
に循環供給される。
脱硫剤としてはたとえばＣａＣＯ３、Ｃａ（ＯＨ）２
、Ｃａｂ、ドロマイトなどのカルシウム系化合物が通常
は粉状で用いられる。
、Ｃａｂ、ドロマイトなどのカルシウム系化合物が通常
は粉状で用いられる。
発明の効果
以上の次第で、この発明の２段燃焼法によれば、脱硫剤
は２次燃焼ゾーンに供給され、また１次燃焼ゾーンで生
じた灰分は同ゾーンから溶融状態で取出されるので、灰
分溶融物と脱硫剤は完全に分離され、２次燃焼ゾーンに
おいて脱硫剤は灰分をほとんど含まない。したがって本
明細書の冒頭で説明したような珪酸塩化合物の形成に起
因する脱硫剤の供給量の増大の問題を解消して、脱硫剤
の単位供給量当りの脱硫効率を大幅に向上することがで
きる。
は２次燃焼ゾーンに供給され、また１次燃焼ゾーンで生
じた灰分は同ゾーンから溶融状態で取出されるので、灰
分溶融物と脱硫剤は完全に分離され、２次燃焼ゾーンに
おいて脱硫剤は灰分をほとんど含まない。したがって本
明細書の冒頭で説明したような珪酸塩化合物の形成に起
因する脱硫剤の供給量の増大の問題を解消して、脱硫剤
の単位供給量当りの脱硫効率を大幅に向上することがで
きる。
また上記のように脱硫剤が２次燃焼ゾーンに供給される
ことにより、同ゾーンから回収された残部脱硫剤は上述
のように灰分をほとんど含まないので、同脱硫剤を２次
燃焼ゾーンに循環供給する際の循環総量が少なくなり、
循環輸送コストを大幅に節減することができる。
ことにより、同ゾーンから回収された残部脱硫剤は上述
のように灰分をほとんど含まないので、同脱硫剤を２次
燃焼ゾーンに循環供給する際の循環総量が少なくなり、
循環輸送コストを大幅に節減することができる。
またこうして回収脱硫剤を低輸送コストで循環使用する
ことが可能になったことにより、新鮮な脱硫剤の使用量
を節減することができ、この点でも脱硫剤の単位使用量
当りの脱硫効率を向上することができる。
ことが可能になったことにより、新鮮な脱硫剤の使用量
を節減することができ、この点でも脱硫剤の単位使用量
当りの脱硫効率を向上することができる。
さらに１次燃焼ゾーンから取出された灰分溶融物は脱硫
剤を全く含まないので、灰処理が容易である。
剤を全く含まないので、灰処理が容易である。
実 施 例
つぎに上記効果を実証するためにこの発明の実施例を挙
げる。
げる。
第１図において、傾斜状の１次燃焼室（１）の炉頂に設
けられたバーナー（２）に燃料と１次空気を供給して、
供給燃料を高温で還元雰囲気で燃焼させる。燃料として
は燃焼°により灰分を多量発生するものを用い、燃焼温
度は灰分の流動点以上の高温とし、１次空気は空気比（
実際に供給される空気ｉｔ／燃焼に理論上必要な空気ｆ
ｆ１）＝０．６〜０．９の空気不足状態を生じるように
供給する。こうして供給燃料の燃焼により１次燃焼室（
１）内に１次燃焼ゾーン（３）が形成される。
けられたバーナー（２）に燃料と１次空気を供給して、
供給燃料を高温で還元雰囲気で燃焼させる。燃料として
は燃焼°により灰分を多量発生するものを用い、燃焼温
度は灰分の流動点以上の高温とし、１次空気は空気比（
実際に供給される空気ｉｔ／燃焼に理論上必要な空気ｆ
ｆ１）＝０．６〜０．９の空気不足状態を生じるように
供給する。こうして供給燃料の燃焼により１次燃焼室（
１）内に１次燃焼ゾーン（３）が形成される。
同ゾーン（３）で生じた灰分は、上記高温雰囲気により
溶融せられ、溶融物は炉内面に付着堆積し、さらに同面
に沿って流下して、１次燃焼室（１）の炉底に設けられ
た取出口（４）から連続的に取出される。そのため１次
燃焼ガスは灰分をほとんど同伴しない。また１次燃焼ゾ
ーン（３）では燃焼が高温還元雰囲気で行なわれるため
、ＮＯｘは定量的にＮ２に還元され、硫黄分はＮ２３そ
の他の還元性硫黄化合物に変化している。
溶融せられ、溶融物は炉内面に付着堆積し、さらに同面
に沿って流下して、１次燃焼室（１）の炉底に設けられ
た取出口（４）から連続的に取出される。そのため１次
燃焼ガスは灰分をほとんど同伴しない。また１次燃焼ゾ
ーン（３）では燃焼が高温還元雰囲気で行なわれるため
、ＮＯｘは定量的にＮ２に還元され、硫黄分はＮ２３そ
の他の還元性硫黄化合物に変化している。
供給燃料の未燃分を含んだ１次燃焼ガスは、１次燃焼室
（１）から連通路（５）を介して後流側に設けられた垂
直の２次燃焼室（６）に導かれる。同室（６）の炉頂部
には吸熱管群く７）が配され、やや炉底寄りに２次空気
が空気比１以上で供給されている。そして上記未燃分は
２次空気によって低温で酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼さ
れる。こうして２次燃焼室く６）内に２次燃焼ゾーン（
８）が形成される。同ゾーン（８）では上記のように低
温酸化雰囲気で燃焼・ が行なわれるため、ＮＯｘの発
生量は極めて少ない。また同ゾーン（８）で生じた灰分
は２次燃焼室（６）の炉底から取出される。
（１）から連通路（５）を介して後流側に設けられた垂
直の２次燃焼室（６）に導かれる。同室（６）の炉頂部
には吸熱管群く７）が配され、やや炉底寄りに２次空気
が空気比１以上で供給されている。そして上記未燃分は
２次空気によって低温で酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼さ
れる。こうして２次燃焼室く６）内に２次燃焼ゾーン（
８）が形成される。同ゾーン（８）では上記のように低
温酸化雰囲気で燃焼・ が行なわれるため、ＮＯｘの発
生量は極めて少ない。また同ゾーン（８）で生じた灰分
は２次燃焼室（６）の炉底から取出される。
１次燃焼ガスに同伴して来たＨ２３等の還元性硫黄化合
物は、２次燃焼ゾーン（８）で酸化されてＳＯ２に変化
している。そこで２次燃焼室（６）の２次空気供給位置
のやや上側から粉状のカルシウム系脱硫剤を当量比Ｃａ
／Ｓ＝４で気送空気で２次燃焼ゾーン（８）に直接噴射
供給すると、ＳＯ２は脱硫剤と反応してＣａＳＯ４に変
化する（脱硫率的７０％）。
物は、２次燃焼ゾーン（８）で酸化されてＳＯ２に変化
している。そこで２次燃焼室（６）の２次空気供給位置
のやや上側から粉状のカルシウム系脱硫剤を当量比Ｃａ
／Ｓ＝４で気送空気で２次燃焼ゾーン（８）に直接噴射
供給すると、ＳＯ２は脱硫剤と反応してＣａＳＯ４に変
化する（脱硫率的７０％）。
２次燃焼室（６）の炉頂から排出される２次燃焼ガスは
、バグフィルタ−（９）に通され、同ガスに同伴して来
た脱硫剤含有粉体が捕捉され、捕捉粉体がコンベア（１
０）で収集される。収集粉体の一部はエジェクター（１
１）により２次燃焼ゾーン（８）に気送されて、やはり
同ゾーン（８）に噴射供給される。こうして回収脱硫剤
を循環再使用しているうちに、脱硫剤含有粉体中に含ま
れる脱硫反応生成物、未反応物、フライアッシュなどの
量が徐々に増加してこれらが蓄積してくるので、上記脱
硫剤含有粉体の一部を系外に排出し、その代わりに新鮮
な脱硫剤をホッパー（１２）からエジェクター（１３）
で２次燃焼ゾーン（８）に気送し、回収脱硫剤との混合
状態で同ゾーン（８）内に補足供給する。系外に排出さ
れた上記粉体は灰分をほとんど含まないので、これを他
の原料に使用することもできる。
、バグフィルタ−（９）に通され、同ガスに同伴して来
た脱硫剤含有粉体が捕捉され、捕捉粉体がコンベア（１
０）で収集される。収集粉体の一部はエジェクター（１
１）により２次燃焼ゾーン（８）に気送されて、やはり
同ゾーン（８）に噴射供給される。こうして回収脱硫剤
を循環再使用しているうちに、脱硫剤含有粉体中に含ま
れる脱硫反応生成物、未反応物、フライアッシュなどの
量が徐々に増加してこれらが蓄積してくるので、上記脱
硫剤含有粉体の一部を系外に排出し、その代わりに新鮮
な脱硫剤をホッパー（１２）からエジェクター（１３）
で２次燃焼ゾーン（８）に気送し、回収脱硫剤との混合
状態で同ゾーン（８）内に補足供給する。系外に排出さ
れた上記粉体は灰分をほとんど含まないので、これを他
の原料に使用することもできる。
上記脱硫剤の循環をたとえば循環比（新鮮な脱硫剤／循
環脱硫剤）約１の割合で行なうと、みかけの当量比Ｃａ
／Ｓを約４にするためには、新鮮な脱硫剤の使用層は当
量比Ｃａ／Ｓが約２となる量でよく、脱硫剤の単位使用
量当りの脱硫効率が向上する（本明細書の冒頭で述べた
従来法では脱硫剤は当量比Ｃａ／Ｓが約４となる量で使
用される）。
環脱硫剤）約１の割合で行なうと、みかけの当量比Ｃａ
／Ｓを約４にするためには、新鮮な脱硫剤の使用層は当
量比Ｃａ／Ｓが約２となる量でよく、脱硫剤の単位使用
量当りの脱硫効率が向上する（本明細書の冒頭で述べた
従来法では脱硫剤は当量比Ｃａ／Ｓが約４となる量で使
用される）。
また上記粉体中に含まれるプライアッシ入も回収脱硫剤
とともに２次燃焼ゾーン（８）に循環されるため、フラ
イアッシュ中に含まれる未燃分も再度燃焼に供され、燃
焼効率が向上し、燃焼炉のコンパクト化が果たせる。
とともに２次燃焼ゾーン（８）に循環されるため、フラ
イアッシュ中に含まれる未燃分も再度燃焼に供され、燃
焼効率が向上し、燃焼炉のコンパクト化が果たせる。
第１図はこの発明の実施例を示す２段燃焼法の７０−シ
ート、第２図は従来の２段燃焼法のフローシートである
。 （１）・・・１次燃焼室、（２）・・・バーナー、（３
）・・・１次燃焼ゾーン、（４）・・・取出口、（５）
・・・連通路、（６）・・・２次燃焼室、（７）・・・
吸熱管群、（８）・・・２次燃焼ゾーン、（９）・・・
バグフィルタ−１（１Ｇ）・・・コンベア、（１１）・
・・エジェクター、（１２）・・・ホッパー、（１３）
・・・エジェクター。 以 上
ート、第２図は従来の２段燃焼法のフローシートである
。 （１）・・・１次燃焼室、（２）・・・バーナー、（３
）・・・１次燃焼ゾーン、（４）・・・取出口、（５）
・・・連通路、（６）・・・２次燃焼室、（７）・・・
吸熱管群、（８）・・・２次燃焼ゾーン、（９）・・・
バグフィルタ−１（１Ｇ）・・・コンベア、（１１）・
・・エジェクター、（１２）・・・ホッパー、（１３）
・・・エジェクター。 以 上
Claims (3)
- （１）供給燃料を高温還元雰囲気で燃焼して１次燃焼ゾ
ーンを形成し、同ゾーンの後流側で供給燃料の未燃分を
低温酸化雰囲気で緩慢に完全燃焼して２次燃焼ゾーンを
形成する２段燃焼法において、脱硫剤を２次燃焼ゾーン
に供給することを特徴とする、脱硫を同時に行なうＮＯ
ｘ抑制２段燃焼法。 - （２）１次燃焼ゾーンの燃焼温度を灰分の流動点以上の
高温にし、同ゾーンで生じた灰分の溶融物を炉底から取
出す、特許請求の範囲第１項記載の燃焼法。 - （３）２次燃焼ゾーンから２次燃焼ガスに同伴して出た
脱硫剤の残部を回収し、その少なくとも一部を同ゾーン
に循環供給する、特許請求の範囲第１または２項記載の
燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5074585A JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5074585A JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61208411A true JPS61208411A (ja) | 1986-09-16 |
| JPH044484B2 JPH044484B2 (ja) | 1992-01-28 |
Family
ID=12867375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5074585A Granted JPS61208411A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 脱硫を同時に行なうＮＯ↓ｘ抑制２段燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61208411A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63223407A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-16 | Agency Of Ind Science & Technol | 灰循環型二段燃焼炉 |
| JPH01111108A (ja) * | 1987-07-30 | 1989-04-27 | Trw Inc | 硫黄を含有する微粒状炭質燃料の燃焼装置及び燃焼方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54175182U (ja) * | 1978-05-30 | 1979-12-11 | ||
| JPS57117325A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-21 | Nippon Steel Corp | Method of decreasing amount of noxious gas component in combustion gas discharged from refuse melting furnace |
| JPS58190606A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 三段燃焼法を用いた脱硫法 |
| JPS58190607A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なう低ＮＯｘ燃焼法 |
| JPS58190605A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
-
1985
- 1985-03-14 JP JP5074585A patent/JPS61208411A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54175182U (ja) * | 1978-05-30 | 1979-12-11 | ||
| JPS57117325A (en) * | 1981-01-14 | 1982-07-21 | Nippon Steel Corp | Method of decreasing amount of noxious gas component in combustion gas discharged from refuse melting furnace |
| JPS58190606A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 三段燃焼法を用いた脱硫法 |
| JPS58190607A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行なう低ＮＯｘ燃焼法 |
| JPS58190605A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-07 | Hitachi Zosen Corp | 脱硫を同時に行うＮＯｘ抑制三段燃焼法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63223407A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-16 | Agency Of Ind Science & Technol | 灰循環型二段燃焼炉 |
| JPH01111108A (ja) * | 1987-07-30 | 1989-04-27 | Trw Inc | 硫黄を含有する微粒状炭質燃料の燃焼装置及び燃焼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH044484B2 (ja) | 1992-01-28 |
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