JPH0443955B2 - - Google Patents
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- JPH0443955B2 JPH0443955B2 JP58222170A JP22217083A JPH0443955B2 JP H0443955 B2 JPH0443955 B2 JP H0443955B2 JP 58222170 A JP58222170 A JP 58222170A JP 22217083 A JP22217083 A JP 22217083A JP H0443955 B2 JPH0443955 B2 JP H0443955B2
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- tar
- cooler
- gas
- heat exchanger
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0033—Other features
- B01D5/0039—Recuperation of heat, e.g. use of heat pump(s), compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0027—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by direct contact between vapours or gases and the cooling medium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B01D—SEPARATION
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- B01D5/0033—Other features
- B01D5/0036—Multiple-effect condensation; Fractional condensation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S585/91—Exploiting or conserving heat of quenching, reaction, or regeneration
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタール含有高温ガスの熱回収方法、特
にコークス炉発生粗ガス、石炭の熱分解ガス、減
圧残油部分燃焼ガス等の化石燃料を高温処理する
ことにより発生するタール含有高温ガスの熱回収
方法に関する。
にコークス炉発生粗ガス、石炭の熱分解ガス、減
圧残油部分燃焼ガス等の化石燃料を高温処理する
ことにより発生するタール含有高温ガスの熱回収
方法に関する。
従来、コースス炉発生粗ガスはこれに安水をフ
ラツシングすることにより冷却した後ガス精製工
程に移送され、このガスの顕熱は利用されること
なく廃棄されていた。
ラツシングすることにより冷却した後ガス精製工
程に移送され、このガスの顕熱は利用されること
なく廃棄されていた。
そこで、コークス発生粗ガスを多管式熱交換器
に導いてその顕熱を回収することが試みられた
が、コークス炉発生粗ガス中には低沸点物質のベ
ンゾール類、タール類の高沸点物質やナフタリン
その他の溶解性物質が含まれているので450℃以
上の温度ではタールが高温分解して生ずる炭素が
伝熱管の表面に沈着し、450℃以下の温度ではタ
ール等の高沸点物質が伝熱管表面上に凝縮し、
100℃以下の温度ではナフタリンその他の溶解性
物質が伝熱管表面上に凝縮する。この結果、これ
らの炭素、凝縮物によつてガス流路が閉塞されて
いわゆるコーキングが発生し、ガス流れの圧力損
失の増大、熱交換効率の低下等により装置を安定
して長時間運転することが困難となる。
に導いてその顕熱を回収することが試みられた
が、コークス炉発生粗ガス中には低沸点物質のベ
ンゾール類、タール類の高沸点物質やナフタリン
その他の溶解性物質が含まれているので450℃以
上の温度ではタールが高温分解して生ずる炭素が
伝熱管の表面に沈着し、450℃以下の温度ではタ
ール等の高沸点物質が伝熱管表面上に凝縮し、
100℃以下の温度ではナフタリンその他の溶解性
物質が伝熱管表面上に凝縮する。この結果、これ
らの炭素、凝縮物によつてガス流路が閉塞されて
いわゆるコーキングが発生し、ガス流れの圧力損
失の増大、熱交換効率の低下等により装置を安定
して長時間運転することが困難となる。
また、コークス炉発生粗ガスにこのガスから溜
出したタール等の高沸点油を噴霧して直接接触さ
せることにより熱交換させてその顕熱を回収する
ことが試みられたが、コークス炉発生粗ガス中に
はナフタリンその他の溶解性物質やダスト等が含
まれているため、これらがタール等の高沸点油中
に混入し、高沸点油噴射ノズルの閉塞、高沸点油
の循環系路の詰り、高沸点油の分解劣化等が発生
するため、装置を長時間安定して運転することが
困難である。
出したタール等の高沸点油を噴霧して直接接触さ
せることにより熱交換させてその顕熱を回収する
ことが試みられたが、コークス炉発生粗ガス中に
はナフタリンその他の溶解性物質やダスト等が含
まれているため、これらがタール等の高沸点油中
に混入し、高沸点油噴射ノズルの閉塞、高沸点油
の循環系路の詰り、高沸点油の分解劣化等が発生
するため、装置を長時間安定して運転することが
困難である。
本発明は上記に鑑み発明されたものであつて、
その目的とするところは、タール等の高沸点物質
やナフタリンその他の溶解性物質、ダスト等を含
む高温のガスの顕熱を十分回収し、その熱回収率
を向上させるにある。本発明の他の目的とすると
ころは、この種のガスの顕熱を高温度域の熱とし
て回収し、その利用範囲や利用価値を向上させる
にある。本発明の更に他の目的とするところは、
装置を安定して長時間運転可能にするにある。本
発明の更に他の目的とするところは、タールクー
ルを小型、かつ、効率化するとともに、そのター
ル循環ポンプの駆動動力を低減するにある。本発
明の更に他の目的は、タール含有高温ガスと直接
接触する固体粒子を介して液状熱媒体を加熱する
噴流層クーラと、上記噴流層クーラから流出した
カーボン粉及びガスと直接接触する循環タールを
介して液状熱媒体を加熱する第１のタールクーラ
と、上記第１のタールクーラから流出したガスと
液状熱媒体とを熱交換させ冷却されたガス中に軽
質タールを噴霧する第２のタールクーラとを設
け、上記第１のタールクーラにおいて循環するタ
ールの残部を抽出し、上記第２のタールクーラに
おいて循環する軽質タールの残部を抽出すると共
に、抽出された軽質タールの一部を上記第１のタ
ールクーラの循環タールに混入し、また、上記第
２のタールクーラで予熱された液状熱媒体を上記
第１のタールクーラに導入し、上記第１のタール
クーラで加熱された液状熱媒体を更に高温の噴流
層クーラに導入して加熱することを特徴とするタ
ール含有高温ガスの熱回収方法を提供するにあ
る。本発明の他の利点及び特徴は以下の実施例を
示す図面及びその説明によつて更に明瞭とされ
る。
その目的とするところは、タール等の高沸点物質
やナフタリンその他の溶解性物質、ダスト等を含
む高温のガスの顕熱を十分回収し、その熱回収率
を向上させるにある。本発明の他の目的とすると
ころは、この種のガスの顕熱を高温度域の熱とし
て回収し、その利用範囲や利用価値を向上させる
にある。本発明の更に他の目的とするところは、
装置を安定して長時間運転可能にするにある。本
発明の更に他の目的とするところは、タールクー
ルを小型、かつ、効率化するとともに、そのター
ル循環ポンプの駆動動力を低減するにある。本発
明の更に他の目的は、タール含有高温ガスと直接
接触する固体粒子を介して液状熱媒体を加熱する
噴流層クーラと、上記噴流層クーラから流出した
カーボン粉及びガスと直接接触する循環タールを
介して液状熱媒体を加熱する第１のタールクーラ
と、上記第１のタールクーラから流出したガスと
液状熱媒体とを熱交換させ冷却されたガス中に軽
質タールを噴霧する第２のタールクーラとを設
け、上記第１のタールクーラにおいて循環するタ
ールの残部を抽出し、上記第２のタールクーラに
おいて循環する軽質タールの残部を抽出すると共
に、抽出された軽質タールの一部を上記第１のタ
ールクーラの循環タールに混入し、また、上記第
２のタールクーラで予熱された液状熱媒体を上記
第１のタールクーラに導入し、上記第１のタール
クーラで加熱された液状熱媒体を更に高温の噴流
層クーラに導入して加熱することを特徴とするタ
ール含有高温ガスの熱回収方法を提供するにあ
る。本発明の他の利点及び特徴は以下の実施例を
示す図面及びその説明によつて更に明瞭とされ
る。
第１図は本発明の１実施例の図式系統図であ
る。高温（600℃〜800℃程度）のコークス炉発生
粗ガスG1は噴流層クーラ１にその入口ノズルか
ら導入され、ドラフト管２の中を固体粒子ａを伴
つて上昇する間にその熱を固体粒子ａに与え、同
時にガス中のタール、ピツチは粒子ａの表面に凝
縮する。そして、ドラフト管２を上昇したガスは
衝突板３に衝突して固体粒子ａと分離される。衝
突板３に衝突した固体粒子ａは伝熱管４の周囲を
降下しながら、伝熱管４内を流れる液状熱媒体、
即ち水に熱を与えて冷却され、同時にその外表面
に凝縮したタール、ピツチは炭化されてカーボン
粉となり粒子ａ相互間の衝突により剥離する水に
熱を与えて冷却された固体粒子ａは再び入口ノズ
ルから流入するガスG1に伴なわれてドラフト管
２の中を上昇する。噴流層クーラ１内で冷却され
て400〜500℃程度となつたガスG2はカーボン粉
を伴つて濡壁式のタールクーラ５の上部の気液接
触室１１内に流入して、ここでスプレーノズル１
０から噴霧される循環タールと接触してこれに熱
を与えると同時にガス中のカーボン粉及び冷却さ
れて凝縮したタール、ピツチの液滴は循環タール
に吸着されて補集される。そして、循環タールは
薄い液膜となつて竪型伝熱管１２内面に沿つて降
下する際、竪型伝熱管１２外の水に熱を与えて気
液分離室１３に入る。ここで、ガスは循環タール
と分離されて温度200°〜300℃程度のガスG3とな
つて流出する。気液分離室１３内で分離されたタ
ールはタール循環ポンプ１４により抽き出され、
その大部分はタール循環管１５を経てスプレーノ
ズル１０に循環せしめられる。残部はタール抜出
管２１により系外に抜出される。タールクーラ５
から流出したガスG3は間接接触型熱交換器１６
の上部入口室に導びかれ、その竪型伝熱管１７を
降下する過程においてその伝熱管１７の管外を流
れる水に熱を与えて冷却された後、下部出口室１
８に至り、ここで、冷却されることにより凝縮し
たガス中の軽質タールをノズル１９から噴霧され
た軽質タールと接触させて分離した後、80〜120
℃のガスG4となつて流出する。下部出口質１８
で分離された軽質の低沸点タールはタールポンプ
２０により抽き出され、その１部は上記ノズル１
９に供給されて再循環されるが、その１部は希釈
タール供給管２８を経てタールクーラー５の分離
質１３内に希釈タールとして返送され、残部余剰
分は抜出管２２より系外に取り出される。間接接
触型熱交換器１６から流出したガスG4は、気水
接触槽２６に導かれ、ここでノズル２５から噴霧
される水と接触して冷却された後、気液分離槽２
７内に流入し、ここで水滴と分離されたガスG5
は排風機２９を経て排出される。気液分離槽で分
離された水はポンプ３０により抽き出されて排出
される。給水ポンプ９により供給された水は配管
２３を経て間接接触型熱交換機１６の竪型伝熱管
１７の管外を流過する際、伝熱管１７内を通るガ
スにより加熱された後、配管２４を経て汽水ドラ
ム７に供給される。汽水ドラム７内で蒸気と分離
された水はポンプ６により抽き出されて、その１
部は噴流層クーラ１の伝熱管４内を流過する際伝
熱管４外の固体粒子ａより熱を奪い加熱されて汽
水ドラム７に戻る。ポンプ６により抽き出された
水の残部はタールクーラ５の竪型伝熱管１２外に
導かれて、伝熱管１２内を流過するガスと熱交換
して加熱された後汽水ドラム７に戻る。汽水ドラ
ム７に戻つた水は、汽水ドラム７内が飽和蒸気圧
以下とされているので、ここでフラツシユ蒸発
し、蒸気は蒸気管８を経て利用先に供給される。
る。高温（600℃〜800℃程度）のコークス炉発生
粗ガスG1は噴流層クーラ１にその入口ノズルか
ら導入され、ドラフト管２の中を固体粒子ａを伴
つて上昇する間にその熱を固体粒子ａに与え、同
時にガス中のタール、ピツチは粒子ａの表面に凝
縮する。そして、ドラフト管２を上昇したガスは
衝突板３に衝突して固体粒子ａと分離される。衝
突板３に衝突した固体粒子ａは伝熱管４の周囲を
降下しながら、伝熱管４内を流れる液状熱媒体、
即ち水に熱を与えて冷却され、同時にその外表面
に凝縮したタール、ピツチは炭化されてカーボン
粉となり粒子ａ相互間の衝突により剥離する水に
熱を与えて冷却された固体粒子ａは再び入口ノズ
ルから流入するガスG1に伴なわれてドラフト管
２の中を上昇する。噴流層クーラ１内で冷却され
て400〜500℃程度となつたガスG2はカーボン粉
を伴つて濡壁式のタールクーラ５の上部の気液接
触室１１内に流入して、ここでスプレーノズル１
０から噴霧される循環タールと接触してこれに熱
を与えると同時にガス中のカーボン粉及び冷却さ
れて凝縮したタール、ピツチの液滴は循環タール
に吸着されて補集される。そして、循環タールは
薄い液膜となつて竪型伝熱管１２内面に沿つて降
下する際、竪型伝熱管１２外の水に熱を与えて気
液分離室１３に入る。ここで、ガスは循環タール
と分離されて温度200°〜300℃程度のガスG3とな
つて流出する。気液分離室１３内で分離されたタ
ールはタール循環ポンプ１４により抽き出され、
その大部分はタール循環管１５を経てスプレーノ
ズル１０に循環せしめられる。残部はタール抜出
管２１により系外に抜出される。タールクーラ５
から流出したガスG3は間接接触型熱交換器１６
の上部入口室に導びかれ、その竪型伝熱管１７を
降下する過程においてその伝熱管１７の管外を流
れる水に熱を与えて冷却された後、下部出口室１
８に至り、ここで、冷却されることにより凝縮し
たガス中の軽質タールをノズル１９から噴霧され
た軽質タールと接触させて分離した後、80〜120
℃のガスG4となつて流出する。下部出口質１８
で分離された軽質の低沸点タールはタールポンプ
２０により抽き出され、その１部は上記ノズル１
９に供給されて再循環されるが、その１部は希釈
タール供給管２８を経てタールクーラー５の分離
質１３内に希釈タールとして返送され、残部余剰
分は抜出管２２より系外に取り出される。間接接
触型熱交換器１６から流出したガスG4は、気水
接触槽２６に導かれ、ここでノズル２５から噴霧
される水と接触して冷却された後、気液分離槽２
７内に流入し、ここで水滴と分離されたガスG5
は排風機２９を経て排出される。気液分離槽で分
離された水はポンプ３０により抽き出されて排出
される。給水ポンプ９により供給された水は配管
２３を経て間接接触型熱交換機１６の竪型伝熱管
１７の管外を流過する際、伝熱管１７内を通るガ
スにより加熱された後、配管２４を経て汽水ドラ
ム７に供給される。汽水ドラム７内で蒸気と分離
された水はポンプ６により抽き出されて、その１
部は噴流層クーラ１の伝熱管４内を流過する際伝
熱管４外の固体粒子ａより熱を奪い加熱されて汽
水ドラム７に戻る。ポンプ６により抽き出された
水の残部はタールクーラ５の竪型伝熱管１２外に
導かれて、伝熱管１２内を流過するガスと熱交換
して加熱された後汽水ドラム７に戻る。汽水ドラ
ム７に戻つた水は、汽水ドラム７内が飽和蒸気圧
以下とされているので、ここでフラツシユ蒸発
し、蒸気は蒸気管８を経て利用先に供給される。
しかして、温度600°〜1000℃程度の高温のコー
クス炉発生粗ガスG1は先ず噴流層クーラ１に送
られ、ここで400°〜550℃程度まで冷却されるの
で、ガス中のタール等の高沸点物質は固体粒子９
の表面に凝縮した後、この固体粒子ａが下降する
際に炭化し、更に固体粒子ａ相互の衝突により剥
離するので、これら高沸点物質の凝縮物又はその
炭化物が伝熱管４に付着してその熱交換効率を阻
害することはなく、固体粒子ａも自動的に再生さ
れるから再循環させて使用できる。なお、噴流層
クーラ１でガスを冷却し過ぎるとタールの凝縮量
が増大して固体粒子ａの径が増大し又はその凝集
等が生ずるので、ガスの冷却温度は450℃以上が
適当である。タールクーラ５には噴流層クーラ１
で冷却された400℃〜500℃程度のガスが導入され
るので、ここでガス中のタール・ピツチが凝縮し
てもこれらを大量の循環タールで洗浄することが
できるので、これら凝縮物によるコーキングが発
生することはない。しかも、循環タールはその中
に間接接触型熱交換器１６で凝縮した軽質の低沸
点タールが補給されてその粘度を低く維持される
ので、伝熱管１２内を流下する液膜の厚さが薄く
なり冷却性能を向上できるとともにタールポンプ
１４の駆動動力を低減することができる。なお、
コークス炉発生粗ガスに含まれるタールは425℃
で凝縮が開始し、200℃でタール凝縮率が約50％
に達する。従つて、タールクーラ５では425℃以
下の温度のガスを導入するのが適当である。間接
接触型熱交換器１６にはタールクーラ５で200°〜
300℃まで冷却されたガスG3が導入されるのでこ
の温度領域ではもはや伝熱管へのコーキングやタ
ールの固着は起らない。そして、この熱交換器１
６で200℃〜300℃のガスG3を80℃〜120℃まで冷
却することによりこの低温度領域におけるその温
度差に相当するガスの熱で噴流層クーラ１及びタ
ールクーラ５へ供給する熱媒体を予熱することに
より回収できる。即ち、600℃のコークス炉発生
粗ガス30000Nm3／Ｈを処理した場合の蒸気発生
量と冷却温度との関係が第２図に示され、噴流層
クーラ１とタールクーラ５による２段冷却で250
℃まで冷却した場合の蒸気回収量は7.3TON／Ｈ
であるのに対し、これを更に間接接触型熱交換器
１６により100℃まで冷却することにより蒸気回
収量は10TON／Ｈとなり蒸気回収量は45％向上
する。第３図にはタールクーラ５における冷却温
度とタール粘度及びカーボン粉濃度との関係が示
され、希釈タールを供給しない場合のカーボン粉
濃度ａに比し希釈タールを供給した場合のカーボ
ン粉濃度ｂは格段に低く、また、希釈タールを供
給しない場合のタール粘度ｃに比し、希釈タール
を供給した場合のタール粘度ｄは格段に低下して
いる。また、第４図には溜出温度と溜出量との関
係が示され、Ｔは間接接触型熱交換器１６の出口
ガス温度を80℃で運転した場合の抜出管２２中の
タールの蒸溜曲線であり、Ｐはタールクーラ５の
出口ガス温度を250℃で運転した場合の抜出管２
１中のタールの蒸溜曲線であり、これから明らか
なように、400℃以上の溜出分と400℃以下の溜出
分に分離されて回収されることが判る。なお、上
記実施例においてはタールクーラとして濡壁式熱
交換器を採用した例について説明したが、タール
クーラとして、第５図に示すようなタールのスプ
レーによる気液接触部とタール循環路に設けたタ
ール冷却部とを有するタールクエンチヤを用いる
ことができる。第５図において、噴流層クーラか
ら供給されたガスG3は気液接触器３１に入つて、
ここで噴霧ノズル３２から噴霧される循環タール
の液滴と接触して冷却された後、気液分離槽３４
に入り、ここで、ガス中のタール液滴を分解した
後ガスは出口３５より次段の間接接触型熱交換器
に送られる。気液分離槽３４で分離されたタール
はポンプ３７で抽き出されて熱交換器３８に送ら
れ、ここで液状熱媒体の水３９に熱を与えて冷却
された後気液接触器３１の噴霧ノズル３２から噴
霧され、その１部は抜出管４１より抜き出され
る。熱交換器３８で加熱された水は汽水ドラムに
供給される。また、上記実施例においては熱媒体
として水を用いたが耐熱油その他の液状熱媒体を
用いうることは勿論である。
クス炉発生粗ガスG1は先ず噴流層クーラ１に送
られ、ここで400°〜550℃程度まで冷却されるの
で、ガス中のタール等の高沸点物質は固体粒子９
の表面に凝縮した後、この固体粒子ａが下降する
際に炭化し、更に固体粒子ａ相互の衝突により剥
離するので、これら高沸点物質の凝縮物又はその
炭化物が伝熱管４に付着してその熱交換効率を阻
害することはなく、固体粒子ａも自動的に再生さ
れるから再循環させて使用できる。なお、噴流層
クーラ１でガスを冷却し過ぎるとタールの凝縮量
が増大して固体粒子ａの径が増大し又はその凝集
等が生ずるので、ガスの冷却温度は450℃以上が
適当である。タールクーラ５には噴流層クーラ１
で冷却された400℃〜500℃程度のガスが導入され
るので、ここでガス中のタール・ピツチが凝縮し
てもこれらを大量の循環タールで洗浄することが
できるので、これら凝縮物によるコーキングが発
生することはない。しかも、循環タールはその中
に間接接触型熱交換器１６で凝縮した軽質の低沸
点タールが補給されてその粘度を低く維持される
ので、伝熱管１２内を流下する液膜の厚さが薄く
なり冷却性能を向上できるとともにタールポンプ
１４の駆動動力を低減することができる。なお、
コークス炉発生粗ガスに含まれるタールは425℃
で凝縮が開始し、200℃でタール凝縮率が約50％
に達する。従つて、タールクーラ５では425℃以
下の温度のガスを導入するのが適当である。間接
接触型熱交換器１６にはタールクーラ５で200°〜
300℃まで冷却されたガスG3が導入されるのでこ
の温度領域ではもはや伝熱管へのコーキングやタ
ールの固着は起らない。そして、この熱交換器１
６で200℃〜300℃のガスG3を80℃〜120℃まで冷
却することによりこの低温度領域におけるその温
度差に相当するガスの熱で噴流層クーラ１及びタ
ールクーラ５へ供給する熱媒体を予熱することに
より回収できる。即ち、600℃のコークス炉発生
粗ガス30000Nm3／Ｈを処理した場合の蒸気発生
量と冷却温度との関係が第２図に示され、噴流層
クーラ１とタールクーラ５による２段冷却で250
℃まで冷却した場合の蒸気回収量は7.3TON／Ｈ
であるのに対し、これを更に間接接触型熱交換器
１６により100℃まで冷却することにより蒸気回
収量は10TON／Ｈとなり蒸気回収量は45％向上
する。第３図にはタールクーラ５における冷却温
度とタール粘度及びカーボン粉濃度との関係が示
され、希釈タールを供給しない場合のカーボン粉
濃度ａに比し希釈タールを供給した場合のカーボ
ン粉濃度ｂは格段に低く、また、希釈タールを供
給しない場合のタール粘度ｃに比し、希釈タール
を供給した場合のタール粘度ｄは格段に低下して
いる。また、第４図には溜出温度と溜出量との関
係が示され、Ｔは間接接触型熱交換器１６の出口
ガス温度を80℃で運転した場合の抜出管２２中の
タールの蒸溜曲線であり、Ｐはタールクーラ５の
出口ガス温度を250℃で運転した場合の抜出管２
１中のタールの蒸溜曲線であり、これから明らか
なように、400℃以上の溜出分と400℃以下の溜出
分に分離されて回収されることが判る。なお、上
記実施例においてはタールクーラとして濡壁式熱
交換器を採用した例について説明したが、タール
クーラとして、第５図に示すようなタールのスプ
レーによる気液接触部とタール循環路に設けたタ
ール冷却部とを有するタールクエンチヤを用いる
ことができる。第５図において、噴流層クーラか
ら供給されたガスG3は気液接触器３１に入つて、
ここで噴霧ノズル３２から噴霧される循環タール
の液滴と接触して冷却された後、気液分離槽３４
に入り、ここで、ガス中のタール液滴を分解した
後ガスは出口３５より次段の間接接触型熱交換器
に送られる。気液分離槽３４で分離されたタール
はポンプ３７で抽き出されて熱交換器３８に送ら
れ、ここで液状熱媒体の水３９に熱を与えて冷却
された後気液接触器３１の噴霧ノズル３２から噴
霧され、その１部は抜出管４１より抜き出され
る。熱交換器３８で加熱された水は汽水ドラムに
供給される。また、上記実施例においては熱媒体
として水を用いたが耐熱油その他の液状熱媒体を
用いうることは勿論である。
以上本発明を実施例について説明したが、勿論
本発明はこのような実施例にだけ局限されるもの
ではなく、本発明の精神を逸脱しない範囲内で
種々の設計の改変を施しうるものである。
本発明はこのような実施例にだけ局限されるもの
ではなく、本発明の精神を逸脱しない範囲内で
種々の設計の改変を施しうるものである。
第１図は本発明の１実施例と図式系統図、第２
図は冷却温度と蒸気発生量との関係を示す線図、
第３図はタールクーラにおける冷却温度とカーボ
ン粉濃度並びにタール粘度との関係を示す線図、
第４図は溜出温度と溜出量との関係を示す線図、
第５図はタールクーラの他の例を示す図式系統図
である。 タール含有高温ガス……G1、噴流層クーラ…
…１、タールクーラ……５、間接接触型熱交換器
……１６、希釈タール供給管……２８。
図は冷却温度と蒸気発生量との関係を示す線図、
第３図はタールクーラにおける冷却温度とカーボ
ン粉濃度並びにタール粘度との関係を示す線図、
第４図は溜出温度と溜出量との関係を示す線図、
第５図はタールクーラの他の例を示す図式系統図
である。 タール含有高温ガス……G1、噴流層クーラ…
…１、タールクーラ……５、間接接触型熱交換器
……１６、希釈タール供給管……２８。
Claims (1)
- １ タール含有高温ガスと直接接触する固体粒子
を介して液状熱媒体を加熱する噴流層クーラと、
上記噴流層クーラから流出したカーボン粉及びガ
スと直接接触する循環タールを介して液状熱媒体
を加熱する第１のタールクーラと、上記第１のタ
ールクーラから流出したガスと液状熱媒体とを熱
交換させ冷却されたガス中に軽質タールを噴霧す
る第２のタールクーラとを設け、上記第１のター
ルクーラにおいて循環するタールの残部を抽出
し、上記第２のタールクーラにおいて循環する軽
質タールの残部を抽出すると共に、抽出された軽
質タールの一部を上記第１のタールクーラの循環
タールに混入し、また、上記第２のタールクーラ
で予熱された液状熱媒体を上記第１のタールクー
ラに導入し、上記第１のタールクーラで加熱され
た液状熱媒体を更に高温の噴流層クーラに導入し
て加熱することを特徴とするタール含有高温ガス
の熱回収方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58222170A JPS60115687A (ja) | 1983-11-28 | 1983-11-28 | タ−ル含有高温ガスの熱回収方法 |
| GB08428741A GB2151150B (en) | 1983-11-28 | 1984-11-14 | Process for recovering heat of a tar-containing high temperature gas |
| DE19843442400 DE3442400A1 (de) | 1983-11-28 | 1984-11-20 | Verfahren zur rueckgewinnung der waerme eines teerhaltigen hochtemperaturgases |
| US06/675,069 US4702818A (en) | 1983-11-28 | 1984-11-26 | Process for recovering heat of a tar-containing high-temperature gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58222170A JPS60115687A (ja) | 1983-11-28 | 1983-11-28 | タ−ル含有高温ガスの熱回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60115687A JPS60115687A (ja) | 1985-06-22 |
| JPH0443955B2 true JPH0443955B2 (ja) | 1992-07-20 |
Family
ID=16778269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58222170A Granted JPS60115687A (ja) | 1983-11-28 | 1983-11-28 | タ−ル含有高温ガスの熱回収方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4702818A (ja) |
| JP (1) | JPS60115687A (ja) |
| DE (1) | DE3442400A1 (ja) |
| GB (1) | GB2151150B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| SE455226B (sv) * | 1986-10-23 | 1988-06-27 | Scandiaconsult Ab | Forfarande och anordning for rokgaskondensering samt forvermning och befuktning av forbrenningsluft vid forbrenningsanleggningar |
| FI80781C (fi) * | 1988-02-29 | 1991-11-06 | Ahlstroem Oy | Saett foer aotervinning av vaerme ur heta processgaser. |
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| US7763162B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-07-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
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| EP2408540B1 (en) * | 2009-03-16 | 2018-05-09 | Sustainable Energy Solutions, LLC | Methods and systems for separating condensable vapors from gases |
| WO2012162690A2 (en) | 2011-05-26 | 2012-11-29 | Brigham Young University | Systems and methods for separating condensable vapors from light gases or liquids by recuperative cryogenic processes |
| CN109554200B (zh) * | 2018-12-18 | 2021-06-08 | 中国平煤神马能源化工集团有限责任公司 | 一种含尘含焦油煤气处理方法 |
| CN112179157B (zh) * | 2020-10-09 | 2022-07-12 | 内蒙古万众炜业科技环保股份公司 | 一种防焦油结石墨的焦化炉余热充分利用系统 |
| CN113604256A (zh) * | 2021-04-30 | 2021-11-05 | 武汉科技大学 | 一种焦炉荒煤气热量综合利用及分离集成系统、方法 |
| CN115433602B (zh) * | 2022-08-31 | 2023-11-17 | 宝钢工程技术集团有限公司 | 用于焦油加工的脱水塔串联加热装置及其使用方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US2541693A (en) * | 1947-07-28 | 1951-02-13 | Dow Chemical Co | Production of lower olefins |
| US3253650A (en) * | 1960-07-11 | 1966-05-31 | Frank J Mcentee Jr | Heat-exchange apparatus |
| US3593968A (en) * | 1968-09-26 | 1971-07-20 | Stone & Webster Eng Corp | Rapid cooling for high-temperature gas streams |
| JPS4820523B1 (ja) * | 1969-07-18 | 1973-06-21 | ||
| DE1952347A1 (de) * | 1969-10-17 | 1971-04-29 | Metallgesellschaft Ag | Vorrichtung zum Spalten von hochsiedenden Kohlenwasserstoffen zu Olefinen |
| US4150716A (en) * | 1975-02-07 | 1979-04-24 | Chiyoda Chemical Eng. & Constr. Co. Ltd. | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas |
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| DE3102819A1 (de) * | 1980-01-29 | 1982-02-18 | Babcock-Hitachi K.K., Tokyo | Verfahren fuer die rueckgwinnung von waerme bei der kohlevergasung und vorrichtung dafuer |
| SU881516A1 (ru) * | 1980-02-25 | 1981-11-15 | Проектный Институт "Авторемпромпроект" | Теплообменник |
| US4426359A (en) * | 1980-07-03 | 1984-01-17 | Stone & Webster Engineering Corp. | Solids quench boiler |
| GB2099567B (en) * | 1981-06-02 | 1984-11-21 | British Gas Corp | Heat recovery process and apparatus |
| US4557904A (en) * | 1984-03-26 | 1985-12-10 | Union Carbide Corporation | Integral reactor apparatus |
-
1983
- 1983-11-28 JP JP58222170A patent/JPS60115687A/ja active Granted
-
1984
- 1984-11-14 GB GB08428741A patent/GB2151150B/en not_active Expired
- 1984-11-20 DE DE19843442400 patent/DE3442400A1/de active Granted
- 1984-11-26 US US06/675,069 patent/US4702818A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3442400A1 (de) | 1985-07-18 |
| GB2151150B (en) | 1987-03-11 |
| DE3442400C2 (ja) | 1988-09-01 |
| JPS60115687A (ja) | 1985-06-22 |
| US4702818A (en) | 1987-10-27 |
| GB2151150A (en) | 1985-07-17 |
| GB8428741D0 (en) | 1984-12-27 |
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