JPH0441059A - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
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- JPH0441059A JPH0441059A JP14548090A JP14548090A JPH0441059A JP H0441059 A JPH0441059 A JP H0441059A JP 14548090 A JP14548090 A JP 14548090A JP 14548090 A JP14548090 A JP 14548090A JP H0441059 A JPH0441059 A JP H0441059A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、連続鋳造におけるタンティッシュとモールド
との間に用いられる浸漬ノズルに関するものである。
との間に用いられる浸漬ノズルに関するものである。
［従来の技術］
連続鋳造においては、タンティッシュ内の溶鋼をモール
ドに注入する際に、溶鋼が空気に触れて酸化汚染される
ことを防止するために、浸漬ノズルを使用している。こ
の浸漬ノズルには、通常、その底部に横方向に吐出孔が
２個設けられており、溶鋼かモールド内に注入された際
に、その溶鋼流か下方に深く侵入しないように配慮され
ていて、モールド内に注入された溶鋼中の介在物のぞ７
上を促進させている。
ドに注入する際に、溶鋼が空気に触れて酸化汚染される
ことを防止するために、浸漬ノズルを使用している。こ
の浸漬ノズルには、通常、その底部に横方向に吐出孔が
２個設けられており、溶鋼かモールド内に注入された際
に、その溶鋼流か下方に深く侵入しないように配慮され
ていて、モールド内に注入された溶鋼中の介在物のぞ７
上を促進させている。
しかしこのような浸漬ノズルを使用した場合、各々の吐
出口から排出される溶鋼流量か不均一となり、その結果
、鋳型向凝固シェル内部に形成される溶鋼流動パターン
か左右て非対称となる状況、つまり、偏流状態を形成す
る場合か多い。この偏流か生している場合には、溶ｔｌ
Ａ流の侵入深さか大きく、しかも、上方への流れ（反転
流）も強いため、溶鋼湯面を乱してモール［・バラタ−
を鋼中に巻き込み、介在物系欠陥を生ゼしぬたり、また
、モールドと凝固シェルとの間へのモールトバウターの
流入を阻害して、モールドへの凝固シェルの焼付きか生
し、これが原因てブレークアウトを発生させたりする危
険性もある。
出口から排出される溶鋼流量か不均一となり、その結果
、鋳型向凝固シェル内部に形成される溶鋼流動パターン
か左右て非対称となる状況、つまり、偏流状態を形成す
る場合か多い。この偏流か生している場合には、溶ｔｌ
Ａ流の侵入深さか大きく、しかも、上方への流れ（反転
流）も強いため、溶鋼湯面を乱してモール［・バラタ−
を鋼中に巻き込み、介在物系欠陥を生ゼしぬたり、また
、モールドと凝固シェルとの間へのモールトバウターの
流入を阻害して、モールドへの凝固シェルの焼付きか生
し、これが原因てブレークアウトを発生させたりする危
険性もある。
この偏流を抑制する対策としては、浸漬ノズルへのＡｒ
吹込みを左右分割し、かつ、独立流量制御する方法（特
開昭６２−２５２５４９号公報）や鋳型直下への電磁攪
拌装置の導入により制御する方法（特開昭６２−２５２
６５０号公報）、およびストッパーの位置を鋳型の水平
方向に移動させる方法（特開昭５８−５３３６］号公報
）などが開示されている。しかし、これらの方法は、設
備的な対策であり、多大な設備投資を必要とするととも
に、この偏流の原因である浸漬ノズルの左右吐出口から
の溶鋼流量の不均一を解消する作用はない点から、吐出
流量過大による凝固シェルの再溶解によるブレークアウ
トに対しては効果か発揮できない点なとの欠点を有して
いた。
吹込みを左右分割し、かつ、独立流量制御する方法（特
開昭６２−２５２５４９号公報）や鋳型直下への電磁攪
拌装置の導入により制御する方法（特開昭６２−２５２
６５０号公報）、およびストッパーの位置を鋳型の水平
方向に移動させる方法（特開昭５８−５３３６］号公報
）などが開示されている。しかし、これらの方法は、設
備的な対策であり、多大な設備投資を必要とするととも
に、この偏流の原因である浸漬ノズルの左右吐出口から
の溶鋼流量の不均一を解消する作用はない点から、吐出
流量過大による凝固シェルの再溶解によるブレークアウ
トに対しては効果か発揮できない点なとの欠点を有して
いた。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、上記問題点を解決し、偏流の主原因である浸
漬ノズルの各吐出口からの溶鋼流量の不均一を解消する
ことにより、高品質の鋳片を安定して、鋳造歩留よく製
造することを目的とする。
漬ノズルの各吐出口からの溶鋼流量の不均一を解消する
ことにより、高品質の鋳片を安定して、鋳造歩留よく製
造することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は、上記目的を有利に達成するためになしたもの
でその要旨とするところは、２つの吐出口を備えた連続
鋳造用浸漬ノズルにおいて、該ノズル内径をＤ、吐出口
径をｄとして Ｄ／ｄ≧１．１ に形成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズルであ
る。
でその要旨とするところは、２つの吐出口を備えた連続
鋳造用浸漬ノズルにおいて、該ノズル内径をＤ、吐出口
径をｄとして Ｄ／ｄ≧１．１ に形成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズルであ
る。
［作用コ
本発明者らは、前述したように高速鋳造下て高品質の鋳
片を鋳造工程全体に亘って、安定に製造するためには鋳
型内での溶鋼流動の非対称、つまり、偏流を防止するこ
とか重要であると考え、その時の浸漬ノズル吐出口近傍
での流動状態を水モデル試験手法により、種々の水準て
詳細な調査を実施した。
片を鋳造工程全体に亘って、安定に製造するためには鋳
型内での溶鋼流動の非対称、つまり、偏流を防止するこ
とか重要であると考え、その時の浸漬ノズル吐出口近傍
での流動状態を水モデル試験手法により、種々の水準て
詳細な調査を実施した。
その結果、浸漬ノズル吐出口近傍での噴流の挙動は、浸
漬ノズル吐出口形状と、その時の流量のみでは決定せず
、浸漬ノズル内径も大きな影響を及ぼすことを知得した
。つまり、浸漬ノズル吐出口径ｄと浸漬ノズル内径りと
のバランスＤ／ｄか流速分布を決定する重要なパラメー
タであることを見いだした。
漬ノズル吐出口形状と、その時の流量のみでは決定せず
、浸漬ノズル内径も大きな影響を及ぼすことを知得した
。つまり、浸漬ノズル吐出口径ｄと浸漬ノズル内径りと
のバランスＤ／ｄか流速分布を決定する重要なパラメー
タであることを見いだした。
すなわち、Ｄ／ｄが大きい場合こ小さい場合の代表的な
流動状況を逆Ｙ字型浸漬ノズルを代表例としてそれぞれ
第１図と第２図に示す。Ｄ／ｄの大きい場合は、第１図
に示すように、浸漬ノズル内部を通過し、ている溶鋼流
れ２は浸漬ノズル底部近傍で２つの吐出口にほぼ均等に
分離し、かつ、吐出日出側での流速分布５ａもほぼ均一
な状態を示している。一方、Ｄ／ｄか小さい場合は、第
２図に示すように、吐出目出側での流速分布５ｂは不拘
となり、さらに、Ｄ／ｄが極端に小さい場合には、ノズ
ル吐比口七部に逆向の流速分布５ｃやデッドゾーン４か
形成される。このデッドゾーン４か形成される状況ては
、このデッドゾーン４か吐出溶鋼流動に有効に働いてい
ないばかりでなく、左右の吐出口の吐出流量か不均一と
なったり、テラ［・ゾーン４への地金や介在物付着によ
る吐出口形状の経時変化など、実機操業では偏流を形成
する主原因となるため、安定鋳造の阻害要因となる。
流動状況を逆Ｙ字型浸漬ノズルを代表例としてそれぞれ
第１図と第２図に示す。Ｄ／ｄの大きい場合は、第１図
に示すように、浸漬ノズル内部を通過し、ている溶鋼流
れ２は浸漬ノズル底部近傍で２つの吐出口にほぼ均等に
分離し、かつ、吐出日出側での流速分布５ａもほぼ均一
な状態を示している。一方、Ｄ／ｄか小さい場合は、第
２図に示すように、吐出目出側での流速分布５ｂは不拘
となり、さらに、Ｄ／ｄが極端に小さい場合には、ノズ
ル吐比口七部に逆向の流速分布５ｃやデッドゾーン４か
形成される。このデッドゾーン４か形成される状況ては
、このデッドゾーン４か吐出溶鋼流動に有効に働いてい
ないばかりでなく、左右の吐出口の吐出流量か不均一と
なったり、テラ［・ゾーン４への地金や介在物付着によ
る吐出口形状の経時変化など、実機操業では偏流を形成
する主原因となるため、安定鋳造の阻害要因となる。
従って、浸漬ノズルの最適形状としては、第１図に示す
ような流速分布５ａを形成する点に重点を置き、Ｄ／ｄ
をある程度以上、大きく設定する必要かある。従来、こ
の点の検討はなされていなく、本発明者らはこのＤ／ｄ
の最適値を求めるため、種々の水モテル試験と実温試験
を実施し、Ｄ／ｄ≧１．１ か適正条件であることを知得した。ここに水モテルでの
調査結果を第３図に示す。Ｄ／ｄ≧１．１の条件下ては
、吐出流速分布かほぼ均一であることか明らかである。
ような流速分布５ａを形成する点に重点を置き、Ｄ／ｄ
をある程度以上、大きく設定する必要かある。従来、こ
の点の検討はなされていなく、本発明者らはこのＤ／ｄ
の最適値を求めるため、種々の水モテル試験と実温試験
を実施し、Ｄ／ｄ≧１．１ か適正条件であることを知得した。ここに水モテルでの
調査結果を第３図に示す。Ｄ／ｄ≧１．１の条件下ては
、吐出流速分布かほぼ均一であることか明らかである。
なお、吐出口の形状か円形以外の場合には、吐出口断面
積Ｓから、次式て求められる長さを、代表直径ｄとすれ
は、円形以外の吐出口を有する浸漬ノズルへも適用てき
る。
積Ｓから、次式て求められる長さを、代表直径ｄとすれ
は、円形以外の吐出口を有する浸漬ノズルへも適用てき
る。
ｄ＝ ４Ｓ／π
但しπ・円周率
以上−１吐出口か逆Ｙ字型浸漬ノズルを代表例として示
したか、吐出口が水平型又は上向き型浸漬ノズルの場合
にも、Ｄ／ｄ＜１．１の場合、第２図に示すデッドゾー
ン４、不均一流速分布５ｂ、逆向き流速分布５ｃが生し
偏流となるが、Ｄ／ｄ≧１．１とすることによって第１
図に示す如き均一吐出流速分布５ａが得られることを確
認している。
したか、吐出口が水平型又は上向き型浸漬ノズルの場合
にも、Ｄ／ｄ＜１．１の場合、第２図に示すデッドゾー
ン４、不均一流速分布５ｂ、逆向き流速分布５ｃが生し
偏流となるが、Ｄ／ｄ≧１．１とすることによって第１
図に示す如き均一吐出流速分布５ａが得られることを確
認している。
［実施例］
鋳造幅１６００ｎ＋ｍ、鋳片厚２４５ｍｍの鋳片を鋳造
速度１．８５ｍ／ｍｉｎで鋳造した場合、第１図に示す
タイプの浸漬ノズルの形状を内径９０ｍｍφ、吐出口径
７０ａ＋ｍφと、従来−船釣に使用されている内径７０
ｍｍφ、吐出口径７０ｍｍφの２種類を使用し、その時
の偏流の度合を鋳型短辺へ埋設した熱電対データから算
出した結果を第４図に示す。浸漬ノズルＡ（内径９０＋
＋＋ｍφ、吐出口径７０ｍｍφ）の場合（Ｄ／ｄ＃１．
３）、偏流度合（ΔＬ）はほぼゼロで偏流かない状態を
維持できている。一方、浸漬ノズルＢ（内径、吐出口径
とも７０ｍｍφ）の場合（Ｄ／ｄ＝１．０ ） 、偏流
パラメーター（ΔＬ）はＩＣ１〜４０ｍｍの範囲で変動
し、常時、鋳型内流動は偏流状態であることを示してい
る。
速度１．８５ｍ／ｍｉｎで鋳造した場合、第１図に示す
タイプの浸漬ノズルの形状を内径９０ｍｍφ、吐出口径
７０ａ＋ｍφと、従来−船釣に使用されている内径７０
ｍｍφ、吐出口径７０ｍｍφの２種類を使用し、その時
の偏流の度合を鋳型短辺へ埋設した熱電対データから算
出した結果を第４図に示す。浸漬ノズルＡ（内径９０＋
＋＋ｍφ、吐出口径７０ｍｍφ）の場合（Ｄ／ｄ＃１．
３）、偏流度合（ΔＬ）はほぼゼロで偏流かない状態を
維持できている。一方、浸漬ノズルＢ（内径、吐出口径
とも７０ｍｍφ）の場合（Ｄ／ｄ＝１．０ ） 、偏流
パラメーター（ΔＬ）はＩＣ１〜４０ｍｍの範囲で変動
し、常時、鋳型内流動は偏流状態であることを示してい
る。
［発明の効果］
以上詳細に説明したように本発明ノズルは連鋳鋳型内に
生じる偏流を確実に防止できるため、パウタ゛−巻込み
による欠陥かなく、かつ、フレークアウトも防止できる
ので、鋳造工程全体に亘り、高品位鋳片を安定して鋳造
歩留よく製造できる。
生じる偏流を確実に防止できるため、パウタ゛−巻込み
による欠陥かなく、かつ、フレークアウトも防止できる
ので、鋳造工程全体に亘り、高品位鋳片を安定して鋳造
歩留よく製造できる。
第１図、第２図は本発明の作用を示す説明図、第３図は
本発明の適用ゾーンを示す説明図、第４図は本発明の実
施例を示す説明図である。 １・・・浸漬ノズル耐火物、２・・・浸漬ノズル内溶鋼
流動、３・・・浸漬ノズル吐出溶鋼流動、４・・・テッ
ドゾーン、５ａ・・・均一流速分布、５ｂ・・・不均一
吐出流速分布、５Ｃ・・・逆向流速分布。
本発明の適用ゾーンを示す説明図、第４図は本発明の実
施例を示す説明図である。 １・・・浸漬ノズル耐火物、２・・・浸漬ノズル内溶鋼
流動、３・・・浸漬ノズル吐出溶鋼流動、４・・・テッ
ドゾーン、５ａ・・・均一流速分布、５ｂ・・・不均一
吐出流速分布、５Ｃ・・・逆向流速分布。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、２つの吐出口を備えた連続鋳造用浸漬ノズルにおい
て、該ノズル内径をＤ、吐出口径をｄとして Ｄ／ｄ≧１．１ に形成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14548090A JPH0441059A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14548090A JPH0441059A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441059A true JPH0441059A (ja) | 1992-02-12 |
Family
ID=15386232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14548090A Pending JPH0441059A (ja) | 1990-06-05 | 1990-06-05 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0441059A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002066729A (ja) * | 2000-08-22 | 2002-03-05 | Kurosaki Harima Corp | 浸漬ノズル |
| JP2007260711A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法。 |
-
1990
- 1990-06-05 JP JP14548090A patent/JPH0441059A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002066729A (ja) * | 2000-08-22 | 2002-03-05 | Kurosaki Harima Corp | 浸漬ノズル |
| JP2007260711A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法。 |
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