JPH04372008A - 無効電力補償装置の制御方式 - Google Patents
無効電力補償装置の制御方式Info
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- JPH04372008A JPH04372008A JP3148600A JP14860091A JPH04372008A JP H04372008 A JPH04372008 A JP H04372008A JP 3148600 A JP3148600 A JP 3148600A JP 14860091 A JP14860091 A JP 14860091A JP H04372008 A JPH04372008 A JP H04372008A
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
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- 101100522111 Oryza sativa subsp. japonica PHT1-11 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/10—Flexible AC transmission systems [FACTS]
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、抵抗分が大きい系統
につながる変動負荷による母線の電圧変動を抑制するた
め、制御信号として、変動負荷の無効電力ＱＬに加えて
有効電力ＰＬをも使用した無効電力補償装置（以下ＳＶ
Ｃと称す）において、限られたＳＶＣ容量を効率よく使
用するための制御方式に関する。
につながる変動負荷による母線の電圧変動を抑制するた
め、制御信号として、変動負荷の無効電力ＱＬに加えて
有効電力ＰＬをも使用した無効電力補償装置（以下ＳＶ
Ｃと称す）において、限られたＳＶＣ容量を効率よく使
用するための制御方式に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＶＣは、図２に示すように、電源１に
接続された母線１０に対して、調整可能な遅れ無効電力
ＱＴＣＲを発生するサイリスタ制御リアクトル（以下Ｔ
ＣＲと称す）と一定の進み無効電力ＱＣを発生するフィ
ルタＦＬを並列に設けたもので、図３に示すようにＴＣ
Ｒの遅れ無効電力ＱＴＣＲを、変動負荷１４の遅れ無効
電力ＱＬの変動に対応させて変化させ、電源側からみた
遅れ無効電力ＱＬ＋ＱＴＣＲを一定化して電圧変動を抑
制するとともに、フィルタＦＬの進み無効電力ＱＣによ
り力率を改善しながら、母線の電圧降下を抑制している
。
接続された母線１０に対して、調整可能な遅れ無効電力
ＱＴＣＲを発生するサイリスタ制御リアクトル（以下Ｔ
ＣＲと称す）と一定の進み無効電力ＱＣを発生するフィ
ルタＦＬを並列に設けたもので、図３に示すようにＴＣ
Ｒの遅れ無効電力ＱＴＣＲを、変動負荷１４の遅れ無効
電力ＱＬの変動に対応させて変化させ、電源側からみた
遅れ無効電力ＱＬ＋ＱＴＣＲを一定化して電圧変動を抑
制するとともに、フィルタＦＬの進み無効電力ＱＣによ
り力率を改善しながら、母線の電圧降下を抑制している
。
【０００３】
ここで、母線の電圧変動は、ΔＶ＝％Ｒ・Ｐ＋％Ｘ・Ｑ
〔ただし、線路を含む電源側のインピ−ダンスを％Ｚ＝
％Ｒ＋％Ｘ、負荷側の有効電力をＰ、無効電力をＱとす
る。〕で表わされ、有効電力Ｐも電圧変動の原因となる
が、一般に負荷の力率は悪く（Ｐ＜Ｑ）、１１ｋｖ以上
の系統ではＲ＜＜Ｘとなることが多いことから、電圧変
動対策として、従来は母線の電圧変動をΔＶ≒％Ｘ・Ｑ
として扱い、上述したように無効電力Ｑのみに着目した
制御を行なっていた。
〔ただし、線路を含む電源側のインピ−ダンスを％Ｚ＝
％Ｒ＋％Ｘ、負荷側の有効電力をＰ、無効電力をＱとす
る。〕で表わされ、有効電力Ｐも電圧変動の原因となる
が、一般に負荷の力率は悪く（Ｐ＜Ｑ）、１１ｋｖ以上
の系統ではＲ＜＜Ｘとなることが多いことから、電圧変
動対策として、従来は母線の電圧変動をΔＶ≒％Ｘ・Ｑ
として扱い、上述したように無効電力Ｑのみに着目した
制御を行なっていた。
【０００４】しかし、電力系統の抵抗分％Ｒが大きい場
合や、負荷の有効電力ＰＬの変動が大きい場合は、負荷
変動に伴う電圧変動％Ｒ・Ｐが無視できなくなる。
合や、負荷の有効電力ＰＬの変動が大きい場合は、負荷
変動に伴う電圧変動％Ｒ・Ｐが無視できなくなる。
【０００５】そこで、本出願人は、負荷の有効電力ＰＬ
による電圧降下（％Ｒ・Ｐ）をも無効電力Ｑによる電圧
降下（％Ｘ・Ｑ）の減少で補償すべく、ＴＣＲの位相制
御信号として、負荷の無効電力Ｑとともに有効電力Ｐを
使用したＳＶＣを提案している（特開昭６２−１１８４
１４）。
による電圧降下（％Ｒ・Ｐ）をも無効電力Ｑによる電圧
降下（％Ｘ・Ｑ）の減少で補償すべく、ＴＣＲの位相制
御信号として、負荷の無効電力Ｑとともに有効電力Ｐを
使用したＳＶＣを提案している（特開昭６２−１１８４
１４）。
【０００６】この提案されたＳＶＣを図４に示す。この
図において、１は電源、２は線路を含む電源側の抵抗分
（％Ｒ）、３は線路を含む電源側のリアクタンス分（％
Ｘ）、１０は需要家設置母線、１１はＰＴ、１２は変動
負荷１４の電流を検出するＣＴ、１３は負荷の定格電圧
に降圧するための降圧変圧器である。２０は制御可能な
遅れ無効電力ＱＴＣＲを発生するＴＣＲ、２６は一定の
進み無効電力ＱＣを発生するフィルタＦＬである。３０
はサイリスタ位相制御部で、変動負荷１４の無効電力Ｑ
Ｌと有効電力ＰＬをＱ検出器３１とＰ検出器３３で検出
し、乗算器３４で有効電力ＰＬに一定の定数Ｋをかけた
値と、無効電力ＱＬとを加算器３５で加算し、パルス発
生器３２でこの加算値に応じた位相制御信号を発生し、
点弧パルス回路を介してサイリスタ２２に出力する。
図において、１は電源、２は線路を含む電源側の抵抗分
（％Ｒ）、３は線路を含む電源側のリアクタンス分（％
Ｘ）、１０は需要家設置母線、１１はＰＴ、１２は変動
負荷１４の電流を検出するＣＴ、１３は負荷の定格電圧
に降圧するための降圧変圧器である。２０は制御可能な
遅れ無効電力ＱＴＣＲを発生するＴＣＲ、２６は一定の
進み無効電力ＱＣを発生するフィルタＦＬである。３０
はサイリスタ位相制御部で、変動負荷１４の無効電力Ｑ
Ｌと有効電力ＰＬをＱ検出器３１とＰ検出器３３で検出
し、乗算器３４で有効電力ＰＬに一定の定数Ｋをかけた
値と、無効電力ＱＬとを加算器３５で加算し、パルス発
生器３２でこの加算値に応じた位相制御信号を発生し、
点弧パルス回路を介してサイリスタ２２に出力する。
【０００７】ＴＣＲ２０は、サイリスタ２２と、この定
格電圧に降圧するためとリアクトルを兼ねた高インピ−
ダンス変圧器２１とから構成される。なお、高インピ−
ダンス変圧器に変えて、通常の変圧器と直列リアクトル
の場合もある。
格電圧に降圧するためとリアクトルを兼ねた高インピ−
ダンス変圧器２１とから構成される。なお、高インピ−
ダンス変圧器に変えて、通常の変圧器と直列リアクトル
の場合もある。
【０００８】フィルタ２６は、一定の進み無効電力ＱＣ
を発生する進相コンデンサ２４と、このコンデンサ２４
との共振作用により母線１０の高調波を吸収する直列リ
アクトル２５とから構成される。
を発生する進相コンデンサ２４と、このコンデンサ２４
との共振作用により母線１０の高調波を吸収する直列リ
アクトル２５とから構成される。
【０００９】この構成において、電源１から母線１０ま
でに生じる電圧変動は、ΔＶ＝％Ｒ・ＰＬ＋％Ｘ・（Ｑ
Ｌ＋ＱＴＣＲ−ＱＣ）と表わされる。この内、フィルタ
２６に発生する進み無効電力ＱＣは一定であるので、電
圧変動ΔＶを、有効電力ＰＬと無効電力ＱＬの変化に対
して一定とする条件を求めるため、この式の右辺を微分
し、これを０と置いて、％Ｒ・ＰＬ＋％Ｘ・（ＱＬ＋Ｑ
ＴＣＲ）＝０より、ＱＴＣＲ＝−ＱＬ−（％Ｒ／％Ｘ）
ＰＬが得られる。 つまり、無効電力ＱＴＣＲを、ＱＬだけ減少させると同
時に、上記乗算器３４の定数を（％Ｒ／％Ｘ）として、
（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬだけ減少させれば、母線１０の電圧
変動ΔＶを零にすることができる。
でに生じる電圧変動は、ΔＶ＝％Ｒ・ＰＬ＋％Ｘ・（Ｑ
Ｌ＋ＱＴＣＲ−ＱＣ）と表わされる。この内、フィルタ
２６に発生する進み無効電力ＱＣは一定であるので、電
圧変動ΔＶを、有効電力ＰＬと無効電力ＱＬの変化に対
して一定とする条件を求めるため、この式の右辺を微分
し、これを０と置いて、％Ｒ・ＰＬ＋％Ｘ・（ＱＬ＋Ｑ
ＴＣＲ）＝０より、ＱＴＣＲ＝−ＱＬ−（％Ｒ／％Ｘ）
ＰＬが得られる。 つまり、無効電力ＱＴＣＲを、ＱＬだけ減少させると同
時に、上記乗算器３４の定数を（％Ｒ／％Ｘ）として、
（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬだけ減少させれば、母線１０の電圧
変動ΔＶを零にすることができる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記電圧変動ΔＶを零
にする効果は、変動負荷１４の負荷変動に対してＴＣＲ
の容量が十分に大きく、ＴＣＲの発生する遅れ無効電力
ＱＴＣＲを、ＱＬ＋（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬだけ常に減少で
きることを前提としている。
にする効果は、変動負荷１４の負荷変動に対してＴＣＲ
の容量が十分に大きく、ＴＣＲの発生する遅れ無効電力
ＱＴＣＲを、ＱＬ＋（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬだけ常に減少で
きることを前提としている。
【００１１】ところで、一般にこの種ＳＶＣ設備は、大
型で高額なものであるため、変動負荷１４に応じた必要
最小容量のものが設置される場合が多い。
型で高額なものであるため、変動負荷１４に応じた必要
最小容量のものが設置される場合が多い。
【００１２】このため電圧変動を完全に除去するため、
無効電力ＱＬに加えて有効電力ＰＬで補償すると、変動
負荷１４の無効電力ＱＬが大きくなった場合に、この補
償値ＱＬ＋（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬが、ＴＣＲの容量を超え
ることがある。このとき、ＴＣＲのサイリスタ２２はカ
ットオフの状態となって高インピ−ダンス変圧器２１（
リアクトル）には電流が流れず、フィルタ２６が一定の
進み無効電力ＱＣのみを母線１０に与える状態となり、
常に一定幅％Ｘ・ＱＣだけ電圧を上昇させるだけで、電
圧変動の除去は全くされない。
無効電力ＱＬに加えて有効電力ＰＬで補償すると、変動
負荷１４の無効電力ＱＬが大きくなった場合に、この補
償値ＱＬ＋（％Ｒ／％Ｘ）ＰＬが、ＴＣＲの容量を超え
ることがある。このとき、ＴＣＲのサイリスタ２２はカ
ットオフの状態となって高インピ−ダンス変圧器２１（
リアクトル）には電流が流れず、フィルタ２６が一定の
進み無効電力ＱＣのみを母線１０に与える状態となり、
常に一定幅％Ｘ・ＱＣだけ電圧を上昇させるだけで、電
圧変動の除去は全くされない。
【００１３】このようにサイリスタ２２のカットオフが
起こりそうなときには、有効電力ＰＬを制御信号として
用いず、無効電力ＱＬのみで制御することも考えられる
。しかし、それでは、無効電力ＱＬの発生量が小さくＴ
ＣＲの補償余力（その時点で発生している無効電力ＱＴ
ＣＲ）が大きい場合にも、これが利用されないことにな
る。
起こりそうなときには、有効電力ＰＬを制御信号として
用いず、無効電力ＱＬのみで制御することも考えられる
。しかし、それでは、無効電力ＱＬの発生量が小さくＴ
ＣＲの補償余力（その時点で発生している無効電力ＱＴ
ＣＲ）が大きい場合にも、これが利用されないことにな
る。
【００１４】そこで、この発明は容量に限りがあるＴＣ
Ｒの位相制御に、できる限りサイリスタをカットオフ状
態にしない範囲で、無効電力ＱＬに加えて有効電力ＰＬ
を使用し、ＴＣＲの設備容量を有効に利用して、電圧変
動を低減できる制御方式を提供することを目的とする。
Ｒの位相制御に、できる限りサイリスタをカットオフ状
態にしない範囲で、無効電力ＱＬに加えて有効電力ＰＬ
を使用し、ＴＣＲの設備容量を有効に利用して、電圧変
動を低減できる制御方式を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】この発明が提供する無効
電力補償装置の制御方式は、線路を含む電源側インピ−
ダンス（％Ｚ＝％Ｒ＋％Ｘ）を介して電源に接続された
母線に、制御可能な遅れ無効電力ＱＴＣＲを発生するＴ
ＣＲと一定の進み無効電力ＱＣを発生するフィルタを並
列に接続し、母線に接続された変動負荷の遅れ無効電力
ＱＬと有効電力ＰＬの大きさに対応する無効電力信号と
有効電力信号を得て、これらの信号の増加に対してＴＣ
Ｒの発生する遅れ無効電力ＱＴＣＲが減少するようにＴ
ＣＲを位相制御して、母線の電圧変動（ΔＶ＝％Ｒ・Ｐ
Ｌ＋％Ｘ・（ＱＬ＋ＱＴＣＲ−ＱＣ））を抑制する装置
において、ＴＣＲの全容量から変動負荷の無効電力ＱＬ
を減算した値（補償余力）が設定値より大きいときは前
記両信号の加算値をＴＣＲの位相制御に用い、この補償
余力が設定値より小さいときは、前記有効電力信号に補
償余力比率（補償余力のＴＣＲ全容量に占める比率）を
かけた値を前記無効電力信号に加算して、ＴＣＲの位相
制御に用いることを特徴とする。
電力補償装置の制御方式は、線路を含む電源側インピ−
ダンス（％Ｚ＝％Ｒ＋％Ｘ）を介して電源に接続された
母線に、制御可能な遅れ無効電力ＱＴＣＲを発生するＴ
ＣＲと一定の進み無効電力ＱＣを発生するフィルタを並
列に接続し、母線に接続された変動負荷の遅れ無効電力
ＱＬと有効電力ＰＬの大きさに対応する無効電力信号と
有効電力信号を得て、これらの信号の増加に対してＴＣ
Ｒの発生する遅れ無効電力ＱＴＣＲが減少するようにＴ
ＣＲを位相制御して、母線の電圧変動（ΔＶ＝％Ｒ・Ｐ
Ｌ＋％Ｘ・（ＱＬ＋ＱＴＣＲ−ＱＣ））を抑制する装置
において、ＴＣＲの全容量から変動負荷の無効電力ＱＬ
を減算した値（補償余力）が設定値より大きいときは前
記両信号の加算値をＴＣＲの位相制御に用い、この補償
余力が設定値より小さいときは、前記有効電力信号に補
償余力比率（補償余力のＴＣＲ全容量に占める比率）を
かけた値を前記無効電力信号に加算して、ＴＣＲの位相
制御に用いることを特徴とする。
【００１６】
【作用】上記構成において、無負荷時に最大電流が流さ
れるＴＣＲの位相制御は、まず電圧変動の主要因である
変動負荷の遅れ無効電力ＱＬ分だけ、ＴＣＲの遅れ無効
電力ＱＴＣＲを減少させる。そして、このときの補償余
力（さらに減少可能なＴＣＲの遅れ無効電力ＱＴＣＲ）
の大きさによって、有効電力ＰＬの補償に用いる割合を
変える。すなわち補償余力が十分にあるときは有効電力
ＰＬの全てを補償値に加え、補償余力が設定値より小さ
くなったときは、有効電力ＰＬに補償余力比率（補償余
力のＴＣＲの全容量に占める比率）をかけた値を補償値
に加える。これによって、ＴＣＲのサイリスタにカット
オフを極力起こさせずに、ＴＣＲの全容量を電圧変動抑
制に有効に利用することができる。
れるＴＣＲの位相制御は、まず電圧変動の主要因である
変動負荷の遅れ無効電力ＱＬ分だけ、ＴＣＲの遅れ無効
電力ＱＴＣＲを減少させる。そして、このときの補償余
力（さらに減少可能なＴＣＲの遅れ無効電力ＱＴＣＲ）
の大きさによって、有効電力ＰＬの補償に用いる割合を
変える。すなわち補償余力が十分にあるときは有効電力
ＰＬの全てを補償値に加え、補償余力が設定値より小さ
くなったときは、有効電力ＰＬに補償余力比率（補償余
力のＴＣＲの全容量に占める比率）をかけた値を補償値
に加える。これによって、ＴＣＲのサイリスタにカット
オフを極力起こさせずに、ＴＣＲの全容量を電圧変動抑
制に有効に利用することができる。
【００１７】
【実施例】この発明の一実施例を図１に示し、以下に説
明する。図４と同一部分は同一符号で示す。電源１に需
要家母線１０が接続される。２、３は配電線および電源
の抵抗分％Ｒおよびリアクタンス分％Ｘである。電源１
には降圧変圧器１３を介して変動負荷１４が接続される
。一方、母線１０に高インピ−ダンス変圧器２１と逆並
列接続サイリスタ２２が直列に接続される。この場合、
高インピ−ダンス変圧器２１に代え、通常の変圧器とリ
アクトルで構成されていてもよい。これによってＴＣＲ
２０が構成され、制御可能な遅れ無効電力ＱＴＣＲを母
線１０に与えることができる。また、フィルタ２６（Ｆ
Ｌ）がＴＣＲに並列接続される。このフィルタ２６は、
一定の進み無効電力ＱＣを母線に与える進相用コンデン
サ２４と、このコンデンサ２４とで直列共振を起こして
母線１０の高調波を吸収する直列リアクトル２５とから
構成される。
明する。図４と同一部分は同一符号で示す。電源１に需
要家母線１０が接続される。２、３は配電線および電源
の抵抗分％Ｒおよびリアクタンス分％Ｘである。電源１
には降圧変圧器１３を介して変動負荷１４が接続される
。一方、母線１０に高インピ−ダンス変圧器２１と逆並
列接続サイリスタ２２が直列に接続される。この場合、
高インピ−ダンス変圧器２１に代え、通常の変圧器とリ
アクトルで構成されていてもよい。これによってＴＣＲ
２０が構成され、制御可能な遅れ無効電力ＱＴＣＲを母
線１０に与えることができる。また、フィルタ２６（Ｆ
Ｌ）がＴＣＲに並列接続される。このフィルタ２６は、
一定の進み無効電力ＱＣを母線に与える進相用コンデン
サ２４と、このコンデンサ２４とで直列共振を起こして
母線１０の高調波を吸収する直列リアクトル２５とから
構成される。
【００１８】サイリスタ位相制御部３０は次のように構
成される。３１は無効電力Ｑ検出器で、母線１０に接続
されたＰＴ１１および変動負荷１４の回路に結合された
ＣＴ１２の２次側に接続されている。３３は有効電力Ｐ
検出器で、ＰＴ１１およびＣＴ１２の２次側に接続され
ている。
成される。３１は無効電力Ｑ検出器で、母線１０に接続
されたＰＴ１１および変動負荷１４の回路に結合された
ＣＴ１２の２次側に接続されている。３３は有効電力Ｐ
検出器で、ＰＴ１１およびＣＴ１２の２次側に接続され
ている。
【００１９】３５は加算器で、Ｑ検出器３１の出力する
無効電力信号と、所定の定数Ｋ１（例えば、従来例と同
様に％Ｒ／％Ｘ）が設定された乗算器３４の出力を加算
する。加算器３５の出力はパルス発生器３２に入力され
る。パルス発生器３２はＴＣＲのサイリスタ点弧パルス
回路を介してサイリスタに２２に接続される。
無効電力信号と、所定の定数Ｋ１（例えば、従来例と同
様に％Ｒ／％Ｘ）が設定された乗算器３４の出力を加算
する。加算器３５の出力はパルス発生器３２に入力され
る。パルス発生器３２はＴＣＲのサイリスタ点弧パルス
回路を介してサイリスタに２２に接続される。
【００２０】４１はＴＣＲの補償余力検出回路で、Ｑ検
出器３１の出力とＴＣＲ容量に相当するバイアスＱＴＣ
Ｒとの差を出力する。この出力が零あるいは負（マイナ
ス）となるような場合、ＴＣＲの全容量以上に変動負荷
の無効電力ＱＬが発生していて、それ以上無効電力ＱＴ
ＣＲを減少させる余力がないことを示す。４２はリミッ
タ回路で、ＴＣＲの残量を０〜１ｐｕ（パワーユニット
＝基準容量）の信号に制限する回路である。
出器３１の出力とＴＣＲ容量に相当するバイアスＱＴＣ
Ｒとの差を出力する。この出力が零あるいは負（マイナ
ス）となるような場合、ＴＣＲの全容量以上に変動負荷
の無効電力ＱＬが発生していて、それ以上無効電力ＱＴ
ＣＲを減少させる余力がないことを示す。４２はリミッ
タ回路で、ＴＣＲの残量を０〜１ｐｕ（パワーユニット
＝基準容量）の信号に制限する回路である。
【００２１】４３は乗算器で、Ｐ検出器３３の出力する
有効電力信号を前記リミッタ回路４２の出力で掛け算す
る。この出力はＴＣＲの補償余力（ＴＣＲの全容量から
変動負荷の無効電力ＱＬを減算した値）が１００％あれ
ば有効電力信号を全て出力し、ＴＣＲの補償余力が零の
場合有効電力信号を零にする、すなわちＴＣＲの補償余
力比率（補償余力のＴＣＲ全容量に占める比率）に応じ
て有効電力信号の大きさを調整する。
有効電力信号を前記リミッタ回路４２の出力で掛け算す
る。この出力はＴＣＲの補償余力（ＴＣＲの全容量から
変動負荷の無効電力ＱＬを減算した値）が１００％あれ
ば有効電力信号を全て出力し、ＴＣＲの補償余力が零の
場合有効電力信号を零にする、すなわちＴＣＲの補償余
力比率（補償余力のＴＣＲ全容量に占める比率）に応じ
て有効電力信号の大きさを調整する。
【００２２】４４は有効電力ＰＬについて全量制御か比
率制御かを切り換える補償余力レベルの設定値Ｖｒｅｆ
を設定するレベル設定器で、リミッタ回路４２の出力か
らこの設定値Ｖｒｅｆを減算器４５で減算した値を比較
器４６に入力する。比較器４６は、この値がゼロ以上で
あれば、ＴＣＲの補償余力が設定値以上あると判断して
、リレー４７の接点４８をＢ側（全量制御）に切換え、
そうでないときはＡ側（比例制御）に切換える。
率制御かを切り換える補償余力レベルの設定値Ｖｒｅｆ
を設定するレベル設定器で、リミッタ回路４２の出力か
らこの設定値Ｖｒｅｆを減算器４５で減算した値を比較
器４６に入力する。比較器４６は、この値がゼロ以上で
あれば、ＴＣＲの補償余力が設定値以上あると判断して
、リレー４７の接点４８をＢ側（全量制御）に切換え、
そうでないときはＡ側（比例制御）に切換える。
【００２３】すなわち、この構成は、主制御信号である
無効電力ＱＬ分だけ、ＴＣＲの発生する無効電力ＱＴＣ
Ｒを減少させたときの補償余力（そのとき発生している
ＴＣＲの無効電力ＱＴＣＲ）が、設定値以上あれば、リ
レー４７の接点４８をＢ側へ切換えて有効電力信号を全
て（１００％）乗算器３４に入力し、補償余力が設定値
に満たないときは、リレー４７に通電せず接点４８をＡ
側に切換え、有効電力信号に補償余力比率を掛けて、乗
算器３４に入力する。この結果、有効電力ＰＬによる電
圧変動抑制を、補償余力の大きさに応じ、ＴＣＲのサイ
リスタに極力カットオフを起こさせない最大範囲で行な
うことができ、ＴＣＲ容量の有効利用が図れる。
無効電力ＱＬ分だけ、ＴＣＲの発生する無効電力ＱＴＣ
Ｒを減少させたときの補償余力（そのとき発生している
ＴＣＲの無効電力ＱＴＣＲ）が、設定値以上あれば、リ
レー４７の接点４８をＢ側へ切換えて有効電力信号を全
て（１００％）乗算器３４に入力し、補償余力が設定値
に満たないときは、リレー４７に通電せず接点４８をＡ
側に切換え、有効電力信号に補償余力比率を掛けて、乗
算器３４に入力する。この結果、有効電力ＰＬによる電
圧変動抑制を、補償余力の大きさに応じ、ＴＣＲのサイ
リスタに極力カットオフを起こさせない最大範囲で行な
うことができ、ＴＣＲ容量の有効利用が図れる。
【００２４】なお、補償余力レベルの設定値Ｖｒｅｆお
よび乗算器３４の定数Ｋ１の設定は、系統条件（負荷条
件を含む）、ＳＶＣ設備容量によって決定する。
よび乗算器３４の定数Ｋ１の設定は、系統条件（負荷条
件を含む）、ＳＶＣ設備容量によって決定する。
【００２５】例えば、設定値Ｖｒｅｆは、その系統の変
動負荷の有効電力ＰＬが最大値をとるとき、それに定数
Ｋ１を掛けた値で、ＴＣＲの位相制御に補正を加えても
ＴＣＲのサイリスタがカットオフを起こさない無効電力
ＱＬの大きさに設定する。また、乗算器３４の定数Ｋ１
は、従来例と同様に（％Ｒ／％Ｘ）としてもよいが、リ
レー４７の接点４８がＢ側（全量制御）に切換えられた
とき、この値（％Ｒ／％Ｘ）を用い、そうでないＡ側（
比例制御）に切換えられたときは、補償余力を最大限に
利用するため系統条件によって決められる他の値に自動
切換えされるようにしてもよい。
動負荷の有効電力ＰＬが最大値をとるとき、それに定数
Ｋ１を掛けた値で、ＴＣＲの位相制御に補正を加えても
ＴＣＲのサイリスタがカットオフを起こさない無効電力
ＱＬの大きさに設定する。また、乗算器３４の定数Ｋ１
は、従来例と同様に（％Ｒ／％Ｘ）としてもよいが、リ
レー４７の接点４８がＢ側（全量制御）に切換えられた
とき、この値（％Ｒ／％Ｘ）を用い、そうでないＡ側（
比例制御）に切換えられたときは、補償余力を最大限に
利用するため系統条件によって決められる他の値に自動
切換えされるようにしてもよい。
【００２６】
【発明の効果】ＴＣＲの補償余力を常に検出し、余力が
あるレベル以上あれば無効電力信号に加え有効電力信号
の全てを補正量として使用して、電圧変動の抑制を十分
に行なう。補償余力がこのレベルに満たないときは、有
効電力による補正を、この余力の大きさに応じた比率で
行なう。すなわち、ＴＣＲのサイリスタがカットオフに
ならないように、ＴＣＲ容量の補償余力に対応する大き
さで、負荷の有効電力ＱＬによる補償量を自動的に増減
するので、従来に比べてＳＶＣ設備容量を有効に利用し
て、電圧変動の抑制効果を向上できる。
あるレベル以上あれば無効電力信号に加え有効電力信号
の全てを補正量として使用して、電圧変動の抑制を十分
に行なう。補償余力がこのレベルに満たないときは、有
効電力による補正を、この余力の大きさに応じた比率で
行なう。すなわち、ＴＣＲのサイリスタがカットオフに
ならないように、ＴＣＲ容量の補償余力に対応する大き
さで、負荷の有効電力ＱＬによる補償量を自動的に増減
するので、従来に比べてＳＶＣ設備容量を有効に利用し
て、電圧変動の抑制効果を向上できる。
【図１】この発明の一実施例のＳＶＣ（無効電力補償装
置）の制御方式を示す。
置）の制御方式を示す。
【図２】ＳＶＣの原理説明図を示す。
【図３】図２に示すＳＶＣにおける無効電力波形を示す
。
。
【図４】従来のＳＶＣの一例を示す。
１電源
１０ 需要家母線
１４ 変動負荷
２０ ＴＣＲ
２６ フィルタ
２４ 進相用コンデンサ
２５ 直列リアクトル
３０ サイリスタ位相制御部
３１ 無効電力Ｑ検出器
３３ 有効電力Ｐ検出器
３５ 加算器
３４ 乗算器
３２ パルス発生器
４１ ＴＣＲの補償余力検出回路
４２ リミッタ回路
４３ 乗算器
４４ レベル設定器
４５ 減算器
４６ 比較器
４７ リレー
Claims (1)
- 【請求項１】 電源に接続された母線に、制御可能な
遅れ無効電力ＱＴＣＲを発生するサイリスタ制御リアク
トルと一定の進み無効電力ＱＣを発生するフィルタを並
列に接続し、母線に接続された変動負荷の遅れ無効電力
ＱＬと有効電力ＰＬの大きさに対応する無効電力信号と
有効電力信号を得て、これらの信号の増加に対してサイ
リスタ制御リアクトルの発生する遅れ無効電力ＱＴＣＲ
が減少するようにサイリスタ制御リアクトルを位相制御
して、母線の電圧変動を抑制する装置において、サイリ
スタ制御リアクトルの全容量から無効電力ＱＬを減算し
た値（補償余力）が設定値より大きいときは前記両信号
の加算値をサイリスタ制御リアクトルの位相制御に用い
、この補償余力が設定値より小さいときは、前記有効電
力信号に補償余力比率（補償余力のサイリスタ制御リア
クトル全容量に占める比率）をかけた値を前記無効電力
信号に加算して、サイリスタ制御リアクトルの位相制御
に用いることを特徴とする無効電力補償装置の制御方式
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148600A JPH04372008A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 無効電力補償装置の制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148600A JPH04372008A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 無効電力補償装置の制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04372008A true JPH04372008A (ja) | 1992-12-25 |
Family
ID=15456392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3148600A Pending JPH04372008A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 無効電力補償装置の制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04372008A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013099203A (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-20 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 変圧器タップ値の予測システムおよび方法 |
| CN105826930A (zh) * | 2016-05-19 | 2016-08-03 | 黑龙江特通电气股份有限公司 | 采用中压tsc阀组智能控制系统实现的晶闸管阀组投切方法 |
-
1991
- 1991-06-20 JP JP3148600A patent/JPH04372008A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013099203A (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-20 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 変圧器タップ値の予測システムおよび方法 |
| CN105826930A (zh) * | 2016-05-19 | 2016-08-03 | 黑龙江特通电气股份有限公司 | 采用中压tsc阀组智能控制系统实现的晶闸管阀组投切方法 |
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