JPH04371300A - 汚泥処理装置 - Google Patents
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
に、下水処理等により発生する有機性汚泥を無機凝集剤
と有機高分子凝集剤を用いて造粒濃縮して脱水する汚泥
処理装置であって、安定かつ効率的な処理を自動制御に
て行なうことができる汚泥処理装置に関する。
理により生ずる有機性汚泥の脱水方法として、無機凝集
剤と有機高分子凝集剤を汚泥に添加して処理する方法が
提案されている(特開昭60−129200号公報)。 この特開昭60−129200号公報に開示される方法
は、無機凝集剤を添加した後、カチオンポリマーとアニ
オンポリマーとを含む組成物からなる両性高分子凝集剤
を添加して脱水処理する方法である。
00号の汚泥脱水方法は、次のような欠点がある。■
発生した汚泥に薬剤を添加してそのまま脱水機に供す
る方法であり、なるべく汚泥濃度を高めるように条件設
定がなされており、汚泥濃度を一定に調整することは考
えられていない。汚泥濃度が高くても、その濃度に変動
がある場合には、十分な脱水効率が得られない。即ち、
濃縮汚泥濃度が低下した場合には、脱水機の処理能力が
低下する。逆に、高すぎる場合には濾液側にSSが流出
し、SSの回収率が低下するといった不具合が起きる。
て一定注入或いは比例注入させるため、汚泥の性状変動
により無機凝集剤添加後の汚泥pH値が変動し、凝集剤
の凝集効果が十分に発揮されないことがある。
離送泥されるため、長時間嫌気状態に置かれることにな
り、汚泥の腐敗や変性が起こり易くなる。腐敗、変性に
より性状が変動する汚泥に対して、無機凝集剤を一定注
入又は比例注入して添加すると、添加後の汚泥pH値が
一定しない。このため、汚泥の荷電中和度合が一定しな
いと同時に、後で添加する有機高分子凝集剤の効果が不
安定となり、次のような不具合が起きる。
度合が不十分な場合には、脱水機の処理能力が低下する
。また、無機凝集剤添加後の汚泥pH値が高すぎたり低
すぎる場合には、後で添加する高分子凝集剤の効果が劣
化し、濾過部からの流出SS量が増加してSS回収率が
低下する。
効率及び装置運転の安定性が改善された汚泥処理装置を
提供することを目的とする。
する有機性汚泥に無機凝集剤を添加して撹拌した後、更
に有機高分子凝集剤を添加した該有機性汚泥を、濾過機
構のついた造粒濃縮槽に導入し、濾過部から濾液を取り
出すことによって汚泥を濃縮するとともに造粒を行わせ
る装置において、薬剤の添加量を適正に保つと共に、濃
縮汚泥濃度を一定範囲内に保つことにより、造粒濃縮装
置の機能を高めて装置の安定運転を図る汚泥処理装置を
提供することを目的とする。
は、汚泥を処理系統に導入するための原泥ポンプと、導
入された汚泥に無機凝集剤を添加する無機凝集剤添加手
段と、無機凝集剤が添加された汚泥に高分子凝集剤を添
加する高分子凝集剤添加手段と、これらの凝集剤が添加
された汚泥を造粒濃縮する造粒濃縮槽と、該造粒濃縮槽
で濃縮された濃縮汚泥が濃縮汚泥ポンプを介して導入さ
れる汚泥脱水機と、を有する汚泥処理装置において、原
泥の導入量を測定する原泥流量計と、原泥のSS濃度を
測定するSS濃度計と、無機凝集剤が添加された汚泥の
pHを測定するpH計と、前記原泥流量計、SS濃度計
及びpH計からの信号に基き、処理系統に導入される負
荷が一定範囲となるように原泥ポンプを制御し、前記p
H計のpH値が一定範囲となるように無機凝集剤添加手
段を制御し、造粒濃縮槽内の汚泥濃度が一定の範囲とな
るように濃縮汚泥ポンプの吐出量を制御する制御装置を
設けたことを特徴とする。
泥処理装置において、前記制御装置は、pH計の測定p
H値が4.0〜5.5となるように、無機凝集剤添加手
段を制御し、SS濃度計の測定SS濃度に対して、高分
子凝集剤の添加率が0.5〜2.0重量%となるように
、高分子凝集剤添加手段を制御し、濃縮汚泥濃度が1.
5〜3重量%の範囲となるように濃縮汚泥濃度とSS濃
度計の測定SS濃度との比で求めた濃縮倍数Rに対して
、濃縮汚泥ポンプの流量が、原泥流量計で測定した原泥
流量の1/R倍となるように、濃縮汚泥ポンプを制御す
ることことを特徴とする。
を示す。
より、次のような制御を行なう。
値、好ましくは4.0〜5.5の範囲となるように制御
することにより、汚泥の荷電中和状態を適正範囲に保ち
、造粒濃縮槽に添加される高分子凝集剤の凝集効果を高
めることができる。
び原泥のSS濃度を測定するSS濃度計の値に基いて両
性ポリマ注入ポンプを作動させ、注入SSに対する両性
高分子凝集剤の添加を一定注入、例えば、0.5〜2.
0%対SSとなるように制御する。これにより含水率の
低い濃縮汚泥及びSSを殆ど含まない分離水を得ること
ができる。
、濃縮汚泥ポンプの作動を制御することにより、濃縮汚
泥濃度を一定の範囲、例えば、1.5〜3%に保つ。 これにより、分離水(濾液)中へのSSの流出量を少な
くして脱水機の処理能力を高めることができる。また、
単位時間当りの固形物処理量を一定とすることにより、
脱水機への負荷を安定させ、装置寿命の延長を図ること
ができる。
説明する。
を示す系統図である。
に貯留されている有機性汚泥は、原泥ポンプ1より配管
21を経て汚泥調質槽4に導入される。この汚泥調質槽
4へは無機凝集剤が注入ポンプ11から配管24を介し
て注入されており、汚泥はこの無機凝集剤と十分に混合
される。後で詳述する通り、この無機凝集剤の添加によ
り、汚泥の荷電中和とフロック核の増強が行なわれる。
管22を経て造粒濃縮槽5に導入される。この造粒濃縮
槽5へは両性有機高分子凝集剤が注入ポンプ12から配
管25を経て導入されており、該造粒濃縮槽5内で汚泥
は造粒されて濃縮汚泥の造粒物(ペレット)となる。液
体は、濾過部6を通過し、分離液として配管26を経て
排出される。濃縮汚泥の造粒物は、少量の液と共に濃縮
汚泥ポンプ7により、給泥配管23を経て脱水機8へ送
られ、脱水処理される。
2で測定された原泥のSS濃度、原泥流量計3で測定さ
れた原泥の流量及びpH計4Aで測定された汚泥調質槽
4内のpH値の各検出信号はそれぞれ制御装置9に入力
される。そして、この入力された検出信号に基いて、制
御装置9より無機凝集剤注入ポンプ11、両性ポリマ注
入ポンプ12及び濃縮汚泥ポンプ7を制御するための信
号が次の■〜■の要領に従って出力される。
めに、(原泥流量)×(原泥のSS濃度)として求めら
れる負荷を一定にする。即ち、SS濃度計2で計測され
たSS濃度の増減に応じて原泥ポンプ1の吐出量を増減
させて該負荷が一定となるようにする。
め設定したpH値となるように無機凝集剤注入ポンプ1
1を制御する。本発明においては、特に、pH4.0〜
5.5、特に4.2〜4.6の範囲となるように制御す
るのが好ましい。
濃度計2と汚泥流量計3の信号を積算して得られる前記
負荷(固形物処理量)に比例して高分子凝集剤の注入量
を増減させる。これにより、造粒濃縮槽5においては粒
径が大きくしかも十分に濃縮された汚泥の造粒物(ペレ
ット)が安定して生成されこのペレットが脱水機8へ供
給される。また、濾過部6からはSSを殆ど含まない分
離水が得られるようになる。本発明においては、両性高
分子凝集剤の添加率は、0.5〜2.0%対SS、特に
0.7%対SS程度とするのが好ましい。
る濃縮汚泥の汚泥濃度は、通常は1.5〜3%程度、特
に、2.0〜2.5%とするのが好適である。この1.
5ー3%なる範囲で汚泥の種類に応じて設定されたで設
定した濃縮汚泥濃度とSSで設定した濃縮汚泥濃度とS
S濃度計2の計測値との比を求め、この比を濃縮倍数と
する。
/Rを濃縮汚泥ポンプ7の吐出量とすることで、造粒濃
縮槽の濃縮汚泥の汚泥濃度を一定範囲に保つことができ
る。このようなことから、濃縮倍数Rを求め、その値に
応じて濃縮汚泥ポンプ7の吐出量を制御する。なお、濾
液は、(原泥ポンプ吐出量)と(濃縮汚泥ポンプ吐出量
)との差である。この場合、前記負荷(固形物処理量)
が一定となるよう原泥ポンプの吐出量を増減させて、濃
縮汚泥濃度は設定値で一定とするので、濃縮汚泥ポンプ
の吐出量は一定となる。
定として処理可能であり、その場合、原泥のSS濃度が
変動し、濃縮汚泥濃度は設定値で一定とするために濃縮
汚泥ポンプの吐出量を増減するように制御する。
泥は、得には限定されないが、例えば下水の最初沈殿池
汚泥、し尿、下水等の三次処理で発生する凝集汚泥、各
種産業廃水の凝集汚泥、し尿の嫌気性消化汚泥、し尿の
好気性消化汚泥、し尿浄化槽汚泥、し尿消化脱離液、下
水、各種産業廃水の活性汚泥処理における余剰汚泥及び
、これらの混合汚泥などの有機性汚泥を挙げることがで
きる。
化第二鉄、硫酸アルミニウム、塩化アルミニウム、ポリ
塩化アルミニウム、ポリ硫酸鉄などを挙げることができ
る。
剤としては、カチオン性、アニオン性、ノニオン性又は
両性の有機高分子凝集剤があるが、両性有機高分子凝集
剤が好ましい。例えばアニオン性のモノマー成分及びカ
チオン性のモノマー成分の共重合体、アニオン性のモノ
マー成分、カチオン性のモノマー成分及びノニオン性の
モノマー成分の共重合体、或いはアニオン性のモノマー
成分とノニオン性のモノマー成分の共重合体のマンニッ
ヒ変性物又はホフマン分解物などを挙げることができる
。
ばアクリル酸(AA)、アクリル酸ナトリウム(NaA
)、メタクリル酸、メタクリル酸ナトリウムなどを挙げ
ることができる。カチオン性のモノマー成分としては、
例えばジメチルアミノエチルアクリレート、ジメチルア
ミノエチルメタアクリレート(DAM)、ジメチルアミ
ノプロピル(メタ)アクリレート、及びそれらの四級化
物などを挙げることができる。四級化物としては、具体
的にはジメチルアミノエチルアクリレートメチルクロラ
イド四級化物(DAA)などを挙げることができる。ま
た、ジメチルアミノプロピルアクリルアミドの塩酸塩(
DAPAAm)を用いても良い。ノニオン性のモノマー
成分としては、例えばアクリルアミド(AAm)、メタ
アクリルアミド、N,N’−ジメチル(メタ)アクリル
アミドなどを挙げることができる。また、これらの化合
物の共重合体として、具体的にはDAA/AA/AAm
共重合体、DAM/AA/AAm共重合体、DAPAA
m/AA/AAm共重合体、DAA/AA共重合体、又
はNaA/AAm共重合体のマンニッヒ変性物などを挙
げることができる。
泥処理を行ない、制御条件等について調べた実験例を挙
げて、本発明をより具体的に説明する。なお、用いた装
置仕様及び薬剤は下記の通りである。
例1:無機凝集剤の注入制御 下記性状の汚泥を用いて、無機凝集剤の添加率と調質汚
泥の性状について調べた。
560〜1270(平均1438)μs/cm SS:1.40〜0.77(平均1.12)(mg/l
) VSS/SS:81.7〜79.5(平均80.8)(
%) 繊維分/SS:25.2〜23.6(平均24.4)(
%) Mアルカリ度:280〜160(平均220)(mg/
l) CST:1899〜1491(平均1633)(sec
) 無機凝集剤の添加による汚泥の荷電中和状況は、第2図
に示す如く、CST法で判定できる。助剤添加率の増加
とともに改質が進みCST値は低下し、この値がほぼ下
がりきった点が助剤の適正添加率となる。第2図より、
CST値から判断すると、助剤(この場合、塩化第二鉄
溶液を使用)の適正添加率は15〜25%対SS程度で
ある。また、助剤添加率とともに、調質汚泥のpH値も
低下する。この時、調質汚泥のpH値は第3図に示す結
果となり、pH範囲は3.6〜4.6と非常に幅広いが
、pH4以下では両性高分子凝集剤の凝集性は極端に劣
化する。従って、無機凝集剤の添加率制御はCST法で
は困難であり、汚泥性状の変動を考慮すると、対SS一
定注入も不可であることがわかる。
の関係を示すが、本発明者らの研究から、同一汚泥種で
あれば、汚泥のpH値により荷電中和の状態をほぼ推定
できることがわかった。この場合、汚泥pHを4.2〜
4.6の範囲に設定して、この範囲となるよう無機凝集
剤の添加量を制御することで、汚泥の荷電中和は良好に
行われ、しかも後で添加する両性高分子凝集剤も効果的
に反応し、最大限の効果を発揮し得る。従って、通常の
汚泥性状であれば助剤の適正添加率は調質汚泥のpH管
理により薬注制御でき、また、このpH域が後に添加す
る両性高分子凝集剤の最も有効に働く範囲である。
濃度1%の標準活性汚泥法混合生汚泥を第1図に示す装
置で処理した場合の、濃縮汚泥濃度と造粒濃縮槽からの
分離濾液SS、脱水ケーキ含水率の関係を第5図に示す
。この造粒濃縮法では同一槽内において凝集と濃縮を同
時に行わせるため、槽内濃度を高くしすぎると濾液SS
のリーク量が増加する傾向にある。第5図より、濃縮汚
泥濃度を1.5〜3%程度に保つことで、良好なSS回
収率を維持でき、しかも脱水ケーキ含水率も十分低下で
きることがわかる。
余剰汚泥を上記と同様に処理した場合の、濃縮汚泥濃度
と造粒濃縮槽からの分離濾液SS、脱水ケーキ含水率の
関係を第6図に示す。上記混合生汚泥の場合と同様に、
濃縮汚泥濃度を1.5〜3%程度に保つことで、良好な
SS回収率を維持でき、しかも脱水ケーキ含水率も十分
低下できることがわかる。
設定pHは4.4、両性高分子凝集剤の添加率は0.7
%/対SSとした。
置によれば、■ 濃縮汚泥濃度を一定範囲に保つこと
により、SSの流出量を少なくして脱水機の処理能力を
高めることができる。
制御することにより、汚泥の荷電中和状態を適正範囲に
保つことが可能となり、後で添加する両性高分子凝集剤
の効果を最大限に発揮させることができる。
理量を一定として運転することで、脱水機にかかる負荷
の安定化を図り、機械の寿命を延長させることができる
。
向上、装置運転の安定化、高機能化が実現される。
理が可能となるので、後段の焼却工程での安定処理も可
能となる。本発明によれば高い固形物処理量の脱水ケー
キ(低含水率の脱水ケーキ)が一定量で得られるので、
焼却工程での作業(処理量や含水率の変動に伴う重油添
加量の変更など)が省力化できる。
層優れた効果が得られる。
す系統図である。
関係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
を示すグラフである。
、濃縮汚泥濃度と濾液SS濃度及び脱水ケーキ含水率と
の関係を示すグラフである。
合の、濃縮汚泥濃度と濾液SS濃度及び脱水ケーキ含水
率との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項1】 汚泥を処理系統に導入するための原泥
ポンプと、導入された汚泥に無機凝集剤を添加する無機
凝集剤添加手段と、無機凝集剤が添加された汚泥に高分
子凝集剤を添加する高分子凝集剤添加手段と、これらの
凝集剤が添加された汚泥を造粒濃縮する造粒濃縮槽と、
該造粒濃縮槽で濃縮された濃縮汚泥が濃縮汚泥ポンプを
介して導入される汚泥脱水機と、を有する汚泥処理装置
において、原泥の導入量を測定する原泥流量計と、原泥
のSS濃度を測定するSS濃度計と、無機凝集剤が添加
された汚泥のpHを測定するpH計と、前記原泥流量計
、SS濃度計及びpH計からの信号に基き、処理系統に
導入される負荷が一定範囲となるように原泥ポンプを制
御し、前記pH計のpH値が一定範囲となるように無機
凝集剤添加手段を制御し、造粒濃縮槽内の汚泥濃度が一
定の範囲となるように濃縮汚泥ポンプの吐出量を制御す
る制御装置を設けたことを特徴とする汚泥処理装置。 - 【請求項2】 前記制御装置は、pH計の測定pH値
が4.0〜5.5となるように、無機凝集剤添加手段を
制御し、SS濃度計の測定SS濃度に対して、高分子凝
集剤の添加率が0.5〜2.0重量%となるように、高
分子凝集剤添加手段を制御し、濃縮汚泥濃度が1.5〜
3重量%の範囲となるように濃縮汚泥濃度とSS濃度計
の測定SS濃度との比で求めた濃縮倍数Rに対して、濃
縮汚泥ポンプの流量が、原泥流量計で測定した原泥流量
の1/R倍となるように、濃縮汚泥ポンプを制御するこ
とを特徴とする請求項1に記載の汚泥処理装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14715191A JP3168608B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 汚泥処理装置 |
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JP14715191A JP3168608B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 汚泥処理装置 |
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---|---|
JPH04371300A true JPH04371300A (ja) | 1992-12-24 |
JP3168608B2 JP3168608B2 (ja) | 2001-05-21 |
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ID=15423743
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JP14715191A Expired - Fee Related JP3168608B2 (ja) | 1991-06-19 | 1991-06-19 | 汚泥処理装置 |
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JP (1) | JP3168608B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07314000A (ja) * | 1994-05-27 | 1995-12-05 | Mitsui Saitetsuku Kk | 汚泥脱水法 |
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-
1991
- 1991-06-19 JP JP14715191A patent/JP3168608B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JP3168608B2 (ja) | 2001-05-21 |
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