JPH04363155A - コーンクラッシャ用ライナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はコンクリートおよびアス
ファルト合材等に使用する粗骨材ならびに細骨材を生産
するコーンクラッシャのコーンケーブライナおよびマン
トルライナに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来，この種のコーンクラッシャ用ライ
ナは，たとえば，図４に示すように，最も好ましい破砕
作用を行なうと思われる破砕室（コーンケーブライナ傾
斜角α１＝１０°〜４０°，マントルライナ傾斜角α２
＝１０°〜４０°，破砕ゾーンの長さＢおよびＤ＝４０
０ｍｍ以下）を形成する上下一対のライナ形状，すなわ
ち，コーンケーブライナ９とマントルライナ８の形状の
組合わせを基本に設計を行なっていた。したがって，コ
ーンクラッシャに投入できる原料の最大サイズはコーン
ケーブライナ傾斜角α１，マントルライナ傾斜角α２，
破砕ゾーンの長さＢ，Ｄ寸法によって決定されていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このため，原料サイズ
が基準値以上の大きなものになると，破砕ゾーンの入口
部で原料が噛込まれず転動するばかりで滞留し入口部が
閉塞されて破砕ゾーンへ向かう原料が激減し破砕能力の
急激な低下が起こるという障害が発生していた。

【０００４】破砕プラントにおいて，前工程のクラッシ
ャの破砕産物サイズが変化して大塊のものが下流に一時
的に流れるのは通常起こり得る現象であり，次工程のク
ラッシャではそれに対応できる型番を選定しておかなけ
ればならない。型番の選定に際しては，通常，破砕能力
，原料サイズおよび製品サイズ等の条件によって決定さ
れ，したがって，破砕能力および製品サイズが満足し得
るにも拘らず原料サイズが満足できないため型番を１〜
２段大きなものに選定するのはまことに不経済であった
。そのため，上記のような不都合を除去するためクラッ
シャへの投入原料サイズが今以上に大きくできる対応が
望まれていた。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め，本発明のコーンクラッシャ用ライナにおいては，マ
ントルの偏心角度が１．５°〜３°でマントル傾斜角度
が２０°〜６０°，コーンケーブライナ傾斜角度および
マントルライナ傾斜角度が１０°〜４０°，破砕ゾーン
の長さが４００ｍｍ以下で粒子間破砕を行なうコーンク
ラッシャの破砕室を形成するコーンケーブライナおよび
マントルライナにおいて，コーンケーブライナの破砕面
を前記破砕ゾーン長さの１．５ないし３倍の半径を有す
る円周凸面に形成した構成とした。

【０００６】

【作用】本発明のコーンクラッシャ用ライナは以上のよ
うに構成されているので，破砕ゾーンの入口部における
噛込み原料サイズが従来のものに比べて２〜２．５倍大
きくできる。したがって，破砕ゾーンの入口部で大塊の
原料も滞留することなく円滑に破砕ゾーンへ噛込まれて
破砕されるので破砕能力が大塊が混じったことで低下す
ることが避けられる。

【０００７】

【実施例】以下，図面に基づいて本発明の実施例の詳細
について説明する。図１〜図３は本発明の実施例に係り
，図１はコーンクラッシャの断面斜視図，図２はライナ
の要部拡大縦断面図，図３は他の実施例を示すライナの
要部拡大縦断面図である。

【０００８】図において，１はカウンタシャフト，２は
ベベルギア，３はエキセントリック，４はメインシャフ
ト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破砕室，８
はマントルライナ，９はコーンケーブライナである。８
ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・エキステ
ンションともいう）である。またηはマントル偏心角で
通常１．５°〜３°の範囲で設計される。

【０００９】次に，本発明のコーンクラッシャの作動に
ついて説明する。

【００１０】図示しない電動機によりＶベルトにてカウ
ンタシャフト１を駆動すると，ベベルギア２を介してエ
キセントリック３が回転駆動され，エキセントリック３
へ鉛直よりやや斜め方向（１°〜３°程度）から嵌入さ
れたメインシャフト４は偏心運動を行ないながら回転す
る。したがって，メインシャフト４と一体化されたマン
トル５も偏心回転運動を行なう。このマントル５の旋動
に伴い，コーン状のマントル５の外周部に取付けられた
マントルライナ８は回転駆動しながら，同時に上下運動
を行ない，固定のコーンケーブ６に取付けられたコーン
ケーブライナ９の下面とで形成される空間部である破砕
室７で原料は破砕される。これらの原料に接触し，原料
を圧縮して破砕する上下一対のライナであるコーンケー
ブライナ９およびマントルライナ８は耐摩耗材質のもの
が採用され，摩耗が限界に達した時点で交換できるよう
な構造となっている。

【００１１】本発明においては，図２に示すように，マ
ントルライナ８は従来どおりの形状に保持し，コーンケ
ーブライナ９は破砕内面の傾斜始点Ｘから最下端Ｙに至
る内面を２点Ｘ，Ｙを通過し，かつ，半径Ｒが破砕ゾー
ンＢの長さの１．５〜３倍となる中心Ｐの円周で形成さ
れる下側に凸なる面で形成される。したがって，コーン
ケーブライナ９は従来の形状より図２で班点で表示され
る領域Ｆの部分を切損したものに相当する。以上のよう
に形成されたコーンケーブライナ９とマントルライナ８
によって形成される破砕面においては，図４に示す従来
の実施例において，閉じ側セット時の最大噛込みサイズ
がｄ＝３５ｍｍであったものが，図２に示す実施例にお
いては閉じ側セット時の最大噛込みサイズは実験による
とｄ＝１０５ｍｍまで拡大される。したがって，従来の
ものに比べて破砕室７の入口部にはより大きな大塊を導
いて噛込みが容易な末拡り部を形成することができる。 しかしながら，円周の半径Ｒが大きければ大きいほど，
噛込みサイズは増大するけれども反面実際に破砕作用を
行なう破砕ゾーンの長さが短くなるので破砕能力が低下
する。したがって，大塊の混入確率と破砕能力とを総合
的に判断し半径Ｒはもとの破砕ゾーン長さＢの１．５〜
３倍の範囲で適正な値を採用する必要がある。

【００１２】本発明のコーンケーブライナ９は以上のよ
うに破砕面に末拡り部を形成するため，破砕ゾーン以前
の部分でも一種の予備破砕がある程度期待できるため，
噛込み最大径が２．５〜３倍に増加するだけでなく，破
砕能力の低下もほとんどないか，あるときでも５〜１０
程度で収まった。なお，図３に示した実施例では，コー
ンケーブライナ９の円周凸面の末拡り部およびマントル
ライナ８の破砕面入口部にさらにジグザグ状の波形部９
Ａ，８Ａを設けたもので，大塊の噛込みを更に改善し，
かつ，破砕ゾーン長さ減少による破砕能力低下を抑制し
たものである。

【００１３】以上述べたように，本発明のコーンクラッ
シャ用ライナにおいては，コーンケーブライナおよびマ
ントルライナの破砕室の入口部に切欠きを設けて，末拡
り部を形成することによって大塊の噛込みを容易にした
ので，従来機のように大塊の噛込み不能による大塊の滞
留に起因する破砕能力の急激な低下を防止できる。

【００１４】

【発明の効果】以上説明したように，本発明のコーンク
ラッシャ用ライナにおいては，コーンケーブライナの破
砕面を破砕ゾーン長さの１．５〜３倍の半径を有する円
周凸面で形成して大塊原料の噛込みを容易に行なえるよ
うにしたので，通常の原料サイズを越える大塊がある程
度混入されていてもそれほど破砕能力を低下させること
なく，かつ，型番をランクアップすることなく，正常な
破砕作用を継続させることができるので破砕機の運転を
停止することなく，長期速続安定運転を確保できるばか
りでなく，ランニングコストおよびイニシャルペイメン
トコストの低減を達成できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャの断
面斜視図である。

【図２】本発明の１実施例を示す上下一対のライナの要
部拡大縦断面図である。

【図３】本発明の他の実施例を示す上下一対のライナの
要部拡大縦断面図である。

【図４】従来のコーンクラッシャ用ライナの要部拡大縦
断面図である。

【符号の説明】

５　　マントル ６　　コーンケーブ ７　　破砕室 ８　　マントルライナ ８ａ　　上部マントルライナ ８Ａ　　ジグザグ波形部 ９　　コーンケーブライナ ９Ａ　　ジグザグ波形部 Ａ　　破砕ゾーン長さ Ｂ　　破砕ゾーン長さ Ｃ　　破砕ゾーン長さ Ｄ　　破砕ゾーン長さ θ　　マントル傾斜角 η　　マントル偏心角 Ｒ　　コーンケーブライナの円周凸面の半径α１　　コ
ーンケーブライナ傾斜角 α２　　マントルライナ傾斜角

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　マントルの偏心角度が１．５°〜３°
   でマントル傾斜角度が２０°〜６０°，コーンケーブラ
   イナ傾斜角ならびにマントルライナ傾斜角が１０°〜４
   ０°，破砕ゾーンの長さが４００ｍｍ以下で粒子間破砕
   を行なうコーンクラッシャの破砕室を形成するコーンケ
   ーブライナおよびマントルライナにおいて，コーンケー
   ブライナの破砕面を前記破砕ゾーン長さの１．５ないし
   ３倍の半径を有する円周凸面に形成したことを特徴とす
   るコーンクラッシャ用ライナ。