JP2910964B2 - コーンクラッシャ用ライナ - Google Patents
コーンクラッシャ用ライナInfo
- Publication number
- JP2910964B2 JP2910964B2 JP2405693A JP2405693A JP2910964B2 JP 2910964 B2 JP2910964 B2 JP 2910964B2 JP 2405693 A JP2405693 A JP 2405693A JP 2405693 A JP2405693 A JP 2405693A JP 2910964 B2 JP2910964 B2 JP 2910964B2
- Authority
- JP
- Japan
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- liner
- crushing
- mantle
- concave
- cone
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Crushing And Grinding (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は石灰石や砂岩，螢石等ラ
イナの摩耗の少ない原料を破砕するコーンクラッシャの
ライナに関し，特に破砕能力の増大を企図したコーンク
ラッシャ用ライナに関するものである。
イナの摩耗の少ない原料を破砕するコーンクラッシャの
ライナに関し，特に破砕能力の増大を企図したコーンク
ラッシャ用ライナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のコーンクラッシャ用ライ
ナは、たとえば、ライナの新品時には、図３に示すよう
に、破砕室７はコーンケーブライナ９とマントルライナ
８とで形成される空間を意味し、コーンケーブライナ傾
斜角、即ち、コーンケーブライナの破砕面（破砕ゾー
ン）の両端を結ぶ直線の傾斜角α１およびマントルライ
ナ傾斜角、即ち、マントルライナの破砕面（破砕ゾー
ン）の両端を結ぶ直線の傾斜角α２という２つの円錐面
は断面が互いに直線で、かつ、入口側から出口側へ向か
って次第に狭小となる空間を形成しており、通常マント
ルライナ傾斜角α２は１０°〜３０°間で選定され、コ
ーンケーブライナ傾斜角α１＞マントルライナ傾斜角α
２となるように設計されていた。そして、これら新品時
に図３に示す形状を有する上下一対のライナ（コーンケ
ーブライナ９とマントルライナ８）は摩耗による経時変
化を起こして、たとえば、図４に示されるように形状が
変化し、破砕室７も増大する方向に変化する。そして、
図３の初期状態の破砕能力を１とすると、図４の状態の
破砕能力は１．３倍に向上する。以上は硅石など摩耗性
の強い原料からコンクリート用の粗骨材や細骨材を生産
するときに見られる現象である。
ナは、たとえば、ライナの新品時には、図３に示すよう
に、破砕室７はコーンケーブライナ９とマントルライナ
８とで形成される空間を意味し、コーンケーブライナ傾
斜角、即ち、コーンケーブライナの破砕面（破砕ゾー
ン）の両端を結ぶ直線の傾斜角α１およびマントルライ
ナ傾斜角、即ち、マントルライナの破砕面（破砕ゾー
ン）の両端を結ぶ直線の傾斜角α２という２つの円錐面
は断面が互いに直線で、かつ、入口側から出口側へ向か
って次第に狭小となる空間を形成しており、通常マント
ルライナ傾斜角α２は１０°〜３０°間で選定され、コ
ーンケーブライナ傾斜角α１＞マントルライナ傾斜角α
２となるように設計されていた。そして、これら新品時
に図３に示す形状を有する上下一対のライナ（コーンケ
ーブライナ９とマントルライナ８）は摩耗による経時変
化を起こして、たとえば、図４に示されるように形状が
変化し、破砕室７も増大する方向に変化する。そして、
図３の初期状態の破砕能力を１とすると、図４の状態の
破砕能力は１．３倍に向上する。以上は硅石など摩耗性
の強い原料からコンクリート用の粗骨材や細骨材を生産
するときに見られる現象である。
【０００３】一方，石灰石や砂岩，螢石等はライナ摩耗
がほとんどなく，したがって経時変化によるライナの形
状変化がほとんどないので，図３のような初期状態のラ
イナを使用すると破砕能力の向上を見られない。
がほとんどなく，したがって経時変化によるライナの形
状変化がほとんどないので，図３のような初期状態のラ
イナを使用すると破砕能力の向上を見られない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように，使
用期間の経過に伴ってライナの形状変化がほとんど起こ
らない摩耗性の弱い原料に対して，効率の良い破砕を行
なわせ，常に高い値の破砕能力を維持するライナを選択
することが必要であり，本発明のコーンクラッシャ用ラ
イナはこのような観点からライナ形状を改善しようとし
たものである。
用期間の経過に伴ってライナの形状変化がほとんど起こ
らない摩耗性の弱い原料に対して，効率の良い破砕を行
なわせ，常に高い値の破砕能力を維持するライナを選択
することが必要であり，本発明のコーンクラッシャ用ラ
イナはこのような観点からライナ形状を改善しようとし
たものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本発明においては、石灰石等ライナの摩耗が少なく
摩耗による形状変化が少ない原料を破砕するコーンクラ
ッシャであってマントルライナ８の破砕面の両端を結ぶ
直線の傾斜角度α ２ が１０°〜３０°でコーンケーブラ
イナ９の破砕面は直線状であり粒子間破砕を行なうコー
ンクラッシャの破砕室７を形成するコーンケーブライナ
９およびマントルライナ８において、コーンケーブライ
ナ９の該破砕面の破砕ゾーンに対向するマントルライナ
８の破砕面の全面を凹面に形成するとともに、該凹面を
形成する曲率半径Ｒを破砕ゾーン長さＤの１．６倍以上
とし、かつ、該マントルライナ８の該凹面の両端を結ぶ
直線と該凹面とで形成される欠円の最大高さＨが破砕ゾ
ーン長さＤの０．０３倍以上とした。
め、本発明においては、石灰石等ライナの摩耗が少なく
摩耗による形状変化が少ない原料を破砕するコーンクラ
ッシャであってマントルライナ８の破砕面の両端を結ぶ
直線の傾斜角度α ２ が１０°〜３０°でコーンケーブラ
イナ９の破砕面は直線状であり粒子間破砕を行なうコー
ンクラッシャの破砕室７を形成するコーンケーブライナ
９およびマントルライナ８において、コーンケーブライ
ナ９の該破砕面の破砕ゾーンに対向するマントルライナ
８の破砕面の全面を凹面に形成するとともに、該凹面を
形成する曲率半径Ｒを破砕ゾーン長さＤの１．６倍以上
とし、かつ、該マントルライナ８の該凹面の両端を結ぶ
直線と該凹面とで形成される欠円の最大高さＨが破砕ゾ
ーン長さＤの０．０３倍以上とした。
【０００６】
【作用】本発明のコーンクラッシャ用ライナは以上のよ
うに構成されているので，破砕室の面積が増加し，か
つ，ライナ破砕面の摩擦係数が小さくなることにより原
料の破砕室からの落下速度が速くなる結果，破砕能力が
従来のものに比べて著しく上昇する。
うに構成されているので，破砕室の面積が増加し，か
つ，ライナ破砕面の摩擦係数が小さくなることにより原
料の破砕室からの落下速度が速くなる結果，破砕能力が
従来のものに比べて著しく上昇する。
【０００７】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例について
詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実施例に係り，
図１はコーンクラッシャの断面斜視図，図２はライナの
要部拡大縦断面図である。
詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実施例に係り，
図１はコーンクラッシャの断面斜視図，図２はライナの
要部拡大縦断面図である。
【０００８】図において，１はカウンタシャフト，２は
ベベルギア，３はエキセントリック，４はメインシャフ
ト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破砕室，８
はマントルライナ，９はコーンケーブライナである。ま
た，８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・エ
キステンションともいう）である。
ベベルギア，３はエキセントリック，４はメインシャフ
ト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破砕室，８
はマントルライナ，９はコーンケーブライナである。ま
た，８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・エ
キステンションともいう）である。
【０００９】次に，本発明のコーンクラッシャの作動に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１０】図示しない電動機によりＶベルトにてカウ
ンタシャフト１を駆動すると，ベベルギア２を介してエ
キセントリック３が回転駆動され，エキセントリック３
へ鉛直よりやや斜め方向（１゜〜３゜程度）から嵌入さ
れたメインシャフト４は偏心運動を行ないながら回転す
る。したがって，メインシャフト４と一体化されたマン
トル５も偏心回転運動を行なう。このマントル５の旋動
に伴い，コーン状のマントル５の外周部にとりつけられ
たマントルライナ８は回転駆動しながら，同時に上下運
動を行ない，固定のコーンケーブ６にとりつけられたコ
ーンケーブライナ９の下面とで形成される空間部である
破砕室７で原料は破砕される。これらの原料に接触し，
原料を圧縮して破砕する上下一対のライナであるコーン
ケーブライナ９およびマントルライナ８は耐摩耗材質の
ものが採用され，摩耗が限界に達した時点で交換できる
ような構造となっている。
ンタシャフト１を駆動すると，ベベルギア２を介してエ
キセントリック３が回転駆動され，エキセントリック３
へ鉛直よりやや斜め方向（１゜〜３゜程度）から嵌入さ
れたメインシャフト４は偏心運動を行ないながら回転す
る。したがって，メインシャフト４と一体化されたマン
トル５も偏心回転運動を行なう。このマントル５の旋動
に伴い，コーン状のマントル５の外周部にとりつけられ
たマントルライナ８は回転駆動しながら，同時に上下運
動を行ない，固定のコーンケーブ６にとりつけられたコ
ーンケーブライナ９の下面とで形成される空間部である
破砕室７で原料は破砕される。これらの原料に接触し，
原料を圧縮して破砕する上下一対のライナであるコーン
ケーブライナ９およびマントルライナ８は耐摩耗材質の
ものが採用され，摩耗が限界に達した時点で交換できる
ような構造となっている。
【００１１】本発明においては、図２に示すように、特
に破砕作用に重大な影響をもつ破砕室７やその入口付近
の形状を従来のものに比べて変更する。すなわち、石灰
石等ライナの摩耗が少なく摩耗による形状変化が少ない
原料を破砕するコーンクラッシャであってマントルライ
ナ８の破砕面の両端を結ぶ直線の傾斜角度α ２ が１０°
〜３０°でコーンケーブライナ９の破砕面は直線状であ
り粒子間破砕を行なうコーンクラッシャの破砕室７を形
成するコーンケーブライナ９およびマントルライナ８に
おいて、コーンケーブライナ９の該破砕面の破砕ゾーン
に対向するマントルライナ８の破砕面の全面を凹面に形
成し、その曲率半径Ｒを破砕ゾーン長さＤの１．６倍以
上とし、かつ、マントルライナ８の凹面の両端を結ぶ直
線と凹面とで形成される欠円の最大高さＨを破砕ゾーン
長さＤの０．０３倍以上とするように形成する。
に破砕作用に重大な影響をもつ破砕室７やその入口付近
の形状を従来のものに比べて変更する。すなわち、石灰
石等ライナの摩耗が少なく摩耗による形状変化が少ない
原料を破砕するコーンクラッシャであってマントルライ
ナ８の破砕面の両端を結ぶ直線の傾斜角度α ２ が１０°
〜３０°でコーンケーブライナ９の破砕面は直線状であ
り粒子間破砕を行なうコーンクラッシャの破砕室７を形
成するコーンケーブライナ９およびマントルライナ８に
おいて、コーンケーブライナ９の該破砕面の破砕ゾーン
に対向するマントルライナ８の破砕面の全面を凹面に形
成し、その曲率半径Ｒを破砕ゾーン長さＤの１．６倍以
上とし、かつ、マントルライナ８の凹面の両端を結ぶ直
線と凹面とで形成される欠円の最大高さＨを破砕ゾーン
長さＤの０．０３倍以上とするように形成する。
【００１２】以上のようにライナ形状を構成することに
より，図２で示す本発明の実施例では，従来のライナの
初期状態（図３に示すもの）に比べて，石灰石を破砕し
たとき破砕能力は１．８倍以上となった。その理由とし
て考えられることは，マントルライナ８の破砕ゾーンが
凹面となった分だけコーンケーブライナ９とマントルラ
イナ８の破砕面で囲まれる面積が増加し，３次元的な破
砕室の円環体積が増大するが，クラッシャの破砕能力は
一般にマントルの偏心運動数Ｎと原料の嵩比重ＢＤとク
ラッシャ破砕室のチョークゾーンの落下堆積Ｖの積であ
るから，体積の増加に応じて破砕能力が上昇することに
なる。また，破砕能力上昇の副次的原因として，従来マ
ントルライナ８の破砕面の前面に形成されていた堰が廃
止されたので，原料の落下速度ｖが増加し能力増につな
がることも考えられる。このようにして，従来ライナで
は運動初期に能力１．０であり，ある程度摩耗が進行し
た時点で能力１．３（平均１．１〜１．２と考えられ
る）となるのに対して，摩耗性の弱い原料に対して本発
明のライナ形状を有する破砕機では運転当初から終期に
至るまで能力１．８以上が確保されるから，破砕能力は
大幅に向上する。なお，本発明のライナ形状（曲率半径
Ｒ，欠円最大高さＨ）の臨界的意義について述べると，
曲率半径Ｒが１．６Ｄ以下になると破砕の終った原料の
移動が円滑に行かなくなる点と破砕ゾーンの凹面の下側
の余肉の確保のためライナ肉厚が厚くなり割高となるか
らである。また，欠円の最大高さＨが０．０３Ｄ以上と
するのは凹面形成の効果を確保するためのものであり，
これ以下にすると従来型と能力が変わらなくなるからで
ある。
より，図２で示す本発明の実施例では，従来のライナの
初期状態（図３に示すもの）に比べて，石灰石を破砕し
たとき破砕能力は１．８倍以上となった。その理由とし
て考えられることは，マントルライナ８の破砕ゾーンが
凹面となった分だけコーンケーブライナ９とマントルラ
イナ８の破砕面で囲まれる面積が増加し，３次元的な破
砕室の円環体積が増大するが，クラッシャの破砕能力は
一般にマントルの偏心運動数Ｎと原料の嵩比重ＢＤとク
ラッシャ破砕室のチョークゾーンの落下堆積Ｖの積であ
るから，体積の増加に応じて破砕能力が上昇することに
なる。また，破砕能力上昇の副次的原因として，従来マ
ントルライナ８の破砕面の前面に形成されていた堰が廃
止されたので，原料の落下速度ｖが増加し能力増につな
がることも考えられる。このようにして，従来ライナで
は運動初期に能力１．０であり，ある程度摩耗が進行し
た時点で能力１．３（平均１．１〜１．２と考えられ
る）となるのに対して，摩耗性の弱い原料に対して本発
明のライナ形状を有する破砕機では運転当初から終期に
至るまで能力１．８以上が確保されるから，破砕能力は
大幅に向上する。なお，本発明のライナ形状（曲率半径
Ｒ，欠円最大高さＨ）の臨界的意義について述べると，
曲率半径Ｒが１．６Ｄ以下になると破砕の終った原料の
移動が円滑に行かなくなる点と破砕ゾーンの凹面の下側
の余肉の確保のためライナ肉厚が厚くなり割高となるか
らである。また，欠円の最大高さＨが０．０３Ｄ以上と
するのは凹面形成の効果を確保するためのものであり，
これ以下にすると従来型と能力が変わらなくなるからで
ある。
【００１３】
【発明の効果】以上述べたように，本発明のコーンクラ
ッシャ用ライナにおいては，石灰石等摩耗性の弱い原料
に対して運転当初から常に高い破砕能力を発揮し，破砕
機の生産性向上とランニングコスト低減を図ることがで
きる。
ッシャ用ライナにおいては，石灰石等摩耗性の弱い原料
に対して運転当初から常に高い破砕能力を発揮し，破砕
機の生産性向上とランニングコスト低減を図ることがで
きる。
【図１】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャの断
面斜視図である。
面斜視図である。
【図２】本発明の１実施例を示す上下一対のライナの要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図３】従来の上下一対のライナ（新品時）の要部拡大
縦断面図である。
縦断面図である。
【図４】従来の上下一対のライナ（初期摩耗時）の要部
拡大縦断面図である。
拡大縦断面図である。
５ マントル ６ コーンケーブ ７ 破砕室 ８ マントルライナ ８ａ 上部マントルライナ ９ コーンケーブライナ α1 コーンケーブライナ傾斜角 α2 マントルライナ傾斜角 Ｂ 破砕ゾーン長さ Ｄ 破砕ゾーン長さ Ｈ 欠円の最大高さ
Claims (1)
- 【請求項１】 石灰石等ライナの摩耗が少なく摩耗によ
る形状変化が少ない原料を破砕するコーンクラッシャで
あってマントルライナ８の破砕面の両端を結ぶ直線の傾
斜角度α ２ が１０°〜３０°でコーンケーブライナ９の
破砕面は直線状であり粒子間破砕を行なうコーンクラッ
シャの破砕室７を形成するコーンケーブライナ９および
マントルライナ８において、コーンケーブライナ９の該
破砕面の破砕ゾーンに対向するマントルライナ８の破砕
面の全面を凹面に形成するとともに、該凹面を形成する
曲率半径Ｒを破砕ゾーン長さＤの１．６倍以上とし、か
つ、該マントルライナ８の該凹面の両端を結ぶ直線と該
凹面とで形成される欠円の最大高さＨが破砕ゾーン長さ
Ｄの０．０３倍以上とすることを特徴とするコーンクラ
ッシャ用ライナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2405693A JP2910964B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | コーンクラッシャ用ライナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2405693A JP2910964B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | コーンクラッシャ用ライナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06233944A JPH06233944A (ja) | 1994-08-23 |
| JP2910964B2 true JP2910964B2 (ja) | 1999-06-23 |
Family
ID=12127810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2405693A Expired - Lifetime JP2910964B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | コーンクラッシャ用ライナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2910964B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110152771B (zh) * | 2019-04-09 | 2021-06-18 | 江西理工大学 | 物料破碎腔结构及多级嵌套式物料破碎腔结构设计方法 |
-
1993
- 1993-02-12 JP JP2405693A patent/JP2910964B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06233944A (ja) | 1994-08-23 |
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