JPH04359677A - Ｘ線電源装置 - Google Patents
Ｘ線電源装置Info
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- JPH04359677A JPH04359677A JP15959391A JP15959391A JPH04359677A JP H04359677 A JPH04359677 A JP H04359677A JP 15959391 A JP15959391 A JP 15959391A JP 15959391 A JP15959391 A JP 15959391A JP H04359677 A JPH04359677 A JP H04359677A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，高周波インバータを用
いたＸ線電源装置に関する。
いたＸ線電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年，数ｋＨｚ〜数十ｋＨｚの高周波イ
ンバータを用いた，例えば米国特許第４，７２０，８４
４号，第４，４００，８２２号，及び第４，１１７，３
３４号等のようなＸ線電源装置が，高速応答性，低リプ
ル性の利点から実用化されている。図３に，従来のこの
種のＸ線電源装置の例を示す。蓄電池または整流器等の
直流電源１と，該直流電源１の直流電圧を高周波電圧に
変換する高周波インバータ２と，高電圧トランス３と，
高電圧ブリッジ整流器４とでＸ線電源装置が構成される
。通常，高電圧トランス３及び高電圧ブリッジ整流器４
は，絶縁油で充填され，且つ接地された金属性の高電圧
タンク５内に収容されている。このＸ線電源装置の出力
は，正極及び負極出力端子から２本の高電圧ケーブル６
，７でＸ線管８のアノードＡとカソードＫに接続されて
いる。高電圧ケーブルの外被導体６ａ，７ａは，高電圧
タンク５のケースを通して接地されている。９は，高電
圧トランス３の２次巻線Ｎ２，Ｎ’２の中点の電流から
管電流を測定するための管電流検出回路である。Ｘ線管
８を動作させるためには，更にフィラメント電源が必要
であるが，本発明に直接関係がないので，説明を省略す
る。
ンバータを用いた，例えば米国特許第４，７２０，８４
４号，第４，４００，８２２号，及び第４，１１７，３
３４号等のようなＸ線電源装置が，高速応答性，低リプ
ル性の利点から実用化されている。図３に，従来のこの
種のＸ線電源装置の例を示す。蓄電池または整流器等の
直流電源１と，該直流電源１の直流電圧を高周波電圧に
変換する高周波インバータ２と，高電圧トランス３と，
高電圧ブリッジ整流器４とでＸ線電源装置が構成される
。通常，高電圧トランス３及び高電圧ブリッジ整流器４
は，絶縁油で充填され，且つ接地された金属性の高電圧
タンク５内に収容されている。このＸ線電源装置の出力
は，正極及び負極出力端子から２本の高電圧ケーブル６
，７でＸ線管８のアノードＡとカソードＫに接続されて
いる。高電圧ケーブルの外被導体６ａ，７ａは，高電圧
タンク５のケースを通して接地されている。９は，高電
圧トランス３の２次巻線Ｎ２，Ｎ’２の中点の電流から
管電流を測定するための管電流検出回路である。Ｘ線管
８を動作させるためには，更にフィラメント電源が必要
であるが，本発明に直接関係がないので，説明を省略す
る。
【０００３】この回路の動作を説明すると，高周波イン
バータ２の高周波出力電圧は，高電圧トランス３の１次
巻線Ｎ１に供給される。高電圧トランス３の２つの２次
巻線Ｎ２，Ｎ’２は，同一巻数で，同一極性に直列接続
され，この直列接続点ａはＸ線電源装置の出力の中性点
であり，接地されている。但し，２次巻線の一方の巻線
Ｎ’２には，管電流検出回路９が挿入されている。各２
次巻線Ｎ２，Ｎ’２で発生する電圧をＥとすると，高電
圧ブリッジ整流器４の交流入力電圧は２Ｅであり，整流
電圧は２Ｅとなる。２次巻線Ｎ２，Ｎ’２の直列接続点
が接地されているため，電源装置の正極出力電圧は＋Ｅ
，負極出力電圧は−Ｅである。これらの電圧は，正極及
び負極の高電圧ケーブル６，７により，Ｘ線管８のアノ
ードＡとカソードＫに供給される。このように，２次巻
線Ｎ２，Ｎ’２の直列接続点を接地してアノード電圧を
＋Ｅ，カソード電圧を−Ｅとしているのは，高電圧絶縁
構造を容易にするためである。また，このような高周波
方式のＸ線電源装置では，高電圧ケーブル６，７の芯線
と接地外被導体６ａ，７ａ間の静電容量がフィルタ作用
を持ち，Ｘ線管８のアノードＡ，カソードＫ間に印加さ
れる電圧の高周波リプルを低減できる利点がある。
バータ２の高周波出力電圧は，高電圧トランス３の１次
巻線Ｎ１に供給される。高電圧トランス３の２つの２次
巻線Ｎ２，Ｎ’２は，同一巻数で，同一極性に直列接続
され，この直列接続点ａはＸ線電源装置の出力の中性点
であり，接地されている。但し，２次巻線の一方の巻線
Ｎ’２には，管電流検出回路９が挿入されている。各２
次巻線Ｎ２，Ｎ’２で発生する電圧をＥとすると，高電
圧ブリッジ整流器４の交流入力電圧は２Ｅであり，整流
電圧は２Ｅとなる。２次巻線Ｎ２，Ｎ’２の直列接続点
が接地されているため，電源装置の正極出力電圧は＋Ｅ
，負極出力電圧は−Ｅである。これらの電圧は，正極及
び負極の高電圧ケーブル６，７により，Ｘ線管８のアノ
ードＡとカソードＫに供給される。このように，２次巻
線Ｎ２，Ｎ’２の直列接続点を接地してアノード電圧を
＋Ｅ，カソード電圧を−Ｅとしているのは，高電圧絶縁
構造を容易にするためである。また，このような高周波
方式のＸ線電源装置では，高電圧ケーブル６，７の芯線
と接地外被導体６ａ，７ａ間の静電容量がフィルタ作用
を持ち，Ｘ線管８のアノードＡ，カソードＫ間に印加さ
れる電圧の高周波リプルを低減できる利点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしこの従来のＸ線
電源装置には，次のような欠点があった。 （１）高電圧ケーブルの静電容量が，単にリプル逓減用
フィルタとしてしか利用されていない。 （２）管電流の検出を高電圧トランスの２次巻線の直列
接続点で行っているため，高電圧トランスの２次巻線の
対地分布容量の充放電電流も同時に検出してしまい，高
周波インバータの周波数が高くなる程，正確な管電流検
出が困難になる。
電源装置には，次のような欠点があった。 （１）高電圧ケーブルの静電容量が，単にリプル逓減用
フィルタとしてしか利用されていない。 （２）管電流の検出を高電圧トランスの２次巻線の直列
接続点で行っているため，高電圧トランスの２次巻線の
対地分布容量の充放電電流も同時に検出してしまい，高
周波インバータの周波数が高くなる程，正確な管電流検
出が困難になる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は以上の欠点を除
去するために，高周波インバータを用い，正極及び負極
出力電圧の中性点が接地されたＸ線電源装置において，
上記高周波インバータにより駆動される１次巻線及び単
一の２次巻線からなる高電圧トランスと，直列接続され
，その接続点が上記高電圧トランスの２次巻線の一端に
接続された第１及び第２のコンデンサと，正極出力端子
と接地間にカソード側を正極出力側にして同極性に直列
接続され，その接続点が上記第１のコンデンサの他端に
接続された第１及び第２のダイオードと，負極出力端子
と接地間にアノード側を負極出力側にして同極性に直列
接続され，その接続点が上記第２のコンデンサの他端に
接続された第３及び第４のダイオードと，上記正極出力
端子とＸ線管のアノード間に接続され，外被導体が接地
されている第１の高電圧ケーブルと，上記負極出力端子
とＸ線管のカソード間に接続され，外被導体が接地され
ている第２の高電圧ケーブルと，上記第４のダイオード
のカソードと接地間，或いは上記第２のダイオードのア
ノードと接地間に接続された管電流検出回路とからなり
，上記第１及び第２の高電圧ケーブルが略等しい長さを
有することを特徴とするＸ線電源装置を提供するもので
ある。
去するために，高周波インバータを用い，正極及び負極
出力電圧の中性点が接地されたＸ線電源装置において，
上記高周波インバータにより駆動される１次巻線及び単
一の２次巻線からなる高電圧トランスと，直列接続され
，その接続点が上記高電圧トランスの２次巻線の一端に
接続された第１及び第２のコンデンサと，正極出力端子
と接地間にカソード側を正極出力側にして同極性に直列
接続され，その接続点が上記第１のコンデンサの他端に
接続された第１及び第２のダイオードと，負極出力端子
と接地間にアノード側を負極出力側にして同極性に直列
接続され，その接続点が上記第２のコンデンサの他端に
接続された第３及び第４のダイオードと，上記正極出力
端子とＸ線管のアノード間に接続され，外被導体が接地
されている第１の高電圧ケーブルと，上記負極出力端子
とＸ線管のカソード間に接続され，外被導体が接地され
ている第２の高電圧ケーブルと，上記第４のダイオード
のカソードと接地間，或いは上記第２のダイオードのア
ノードと接地間に接続された管電流検出回路とからなり
，上記第１及び第２の高電圧ケーブルが略等しい長さを
有することを特徴とするＸ線電源装置を提供するもので
ある。
【０００６】
【実施例】図１は，本発明の一実施例を説明するための
図であり，図３と同一機能のものには同一符号を付した
。同図において，高周波インバータ２は，ＦＥＴ１０〜
１３からなるブリッジで構成され，各ＦＥＴ１０〜１３
は，パルストランス等で絶縁されたインバータ制御回路
１４によりパルス幅制御または周波数制御等の任意の制
御方法で制御される。高周波インバータ２の出力は，高
電圧トランス３の１次巻線Ｎ１に供給される。この高電
圧トランス３の２次巻線Ｎ２は単一であり，巻き始め端
子が接地されている。巻き終わり高電圧端子は，直列接
続された第１のコンデンサ１５及び第２のコンデンサ１
６の接続点に接続されている。一方，正極出力端子と接
地間に同極性に直列接続された第１のダイオード１７及
び第２のダイオード１８がカソード側を正極出力側にし
て接続され，第１のダイオード１７及び第２のダイオー
ド１８の接続点に上記第１のコンデンサ１５の他端が接
続されている。また，負極出力端子と接地間にも同極性
に直列接続された第３のダイオード１９及び第４のダイ
オード２０がアノード側を負極出力側にして接続され，
第３のダイオード１９及び第４のダイオード２０の接続
点に上記第２のコンデンサ１６の他端が接続されている
。高電圧トランス３，コンデンサ１５，１６，及びダイ
オード１７〜２０は，絶縁油で充填され，且つ接地され
た金属性の高電圧タンク５内に収容されている。第４の
ダイオード２０のカソードと接地間には，高電圧タンク
５の外で管電流検出回路９が接続されている。正極出力
とＸ線管８のアノードＡは第１の高電圧ケーブル６で，
負極出力とＸ線管８のカソードＫは第２の高電圧ケーブ
ル７で接続されており，これらの高電圧ケーブルはほぼ
等しい長さを有する。第１の高電圧ケーブル６及び第２
の高電圧ケーブル７は，絶縁物を介して外被導体６ａ，
７ａで被覆されており，外被導体６ａ，７ａは高電圧タ
ンク５のケースを通して接地されている。６’，７’は
それぞれ第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧ケー
ブル７の対地静電容量である。管電流検出回路９は，第
４のダイオード２０のカソード電流が管電流に等しいの
で，その電流を検出しており，検出電流を電圧に変換す
る抵抗２１，パルス成分を吸収するコンデンサ２２，及
びＸ線管８の短絡時等に発生する過大電流から管電流検
出回路９を保護する定電圧ダイオード２３とからなる。 管電流検出回路９の出力は，電流・時間積（以下ｍＡＳ
という）制御回路２４に伝達される。ｍＡＳ制御回路２
４は，積分器２５及び比較器２６からなる。
図であり，図３と同一機能のものには同一符号を付した
。同図において，高周波インバータ２は，ＦＥＴ１０〜
１３からなるブリッジで構成され，各ＦＥＴ１０〜１３
は，パルストランス等で絶縁されたインバータ制御回路
１４によりパルス幅制御または周波数制御等の任意の制
御方法で制御される。高周波インバータ２の出力は，高
電圧トランス３の１次巻線Ｎ１に供給される。この高電
圧トランス３の２次巻線Ｎ２は単一であり，巻き始め端
子が接地されている。巻き終わり高電圧端子は，直列接
続された第１のコンデンサ１５及び第２のコンデンサ１
６の接続点に接続されている。一方，正極出力端子と接
地間に同極性に直列接続された第１のダイオード１７及
び第２のダイオード１８がカソード側を正極出力側にし
て接続され，第１のダイオード１７及び第２のダイオー
ド１８の接続点に上記第１のコンデンサ１５の他端が接
続されている。また，負極出力端子と接地間にも同極性
に直列接続された第３のダイオード１９及び第４のダイ
オード２０がアノード側を負極出力側にして接続され，
第３のダイオード１９及び第４のダイオード２０の接続
点に上記第２のコンデンサ１６の他端が接続されている
。高電圧トランス３，コンデンサ１５，１６，及びダイ
オード１７〜２０は，絶縁油で充填され，且つ接地され
た金属性の高電圧タンク５内に収容されている。第４の
ダイオード２０のカソードと接地間には，高電圧タンク
５の外で管電流検出回路９が接続されている。正極出力
とＸ線管８のアノードＡは第１の高電圧ケーブル６で，
負極出力とＸ線管８のカソードＫは第２の高電圧ケーブ
ル７で接続されており，これらの高電圧ケーブルはほぼ
等しい長さを有する。第１の高電圧ケーブル６及び第２
の高電圧ケーブル７は，絶縁物を介して外被導体６ａ，
７ａで被覆されており，外被導体６ａ，７ａは高電圧タ
ンク５のケースを通して接地されている。６’，７’は
それぞれ第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧ケー
ブル７の対地静電容量である。管電流検出回路９は，第
４のダイオード２０のカソード電流が管電流に等しいの
で，その電流を検出しており，検出電流を電圧に変換す
る抵抗２１，パルス成分を吸収するコンデンサ２２，及
びＸ線管８の短絡時等に発生する過大電流から管電流検
出回路９を保護する定電圧ダイオード２３とからなる。 管電流検出回路９の出力は，電流・時間積（以下ｍＡＳ
という）制御回路２４に伝達される。ｍＡＳ制御回路２
４は，積分器２５及び比較器２６からなる。
【０００７】この回路の動作を説明すると，直流電源１
から直流電圧を供給され，パルストランス等で絶縁され
たインバータ制御回路１４によりＦＥＴ１０〜１３がパ
ルス幅制御または周波数制御等の任意の制御方法で制御
されることにより発生する高周波インバータ２の高周波
出力電圧は，高電圧トランス３の１次巻線Ｎ１に供給さ
れる。ここで，一般的に用いられるＸ線用の第１の高電
圧ケーブル６及び第２の高電圧ケーブル７の対地静電容
量６’，７’を例えばｍ当たり１００ｐＦとすれば，ケ
ーブル長を各４ｍとして，第１の高電圧ケーブル６及び
第２の高電圧ケーブル７の対地静電容量６’，７’の値
はそれぞれ４００ｐＦとなる。高電圧トランス３の２次
巻線Ｎ２から第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧
ケーブル７の対地静電容量６’，７’に至る回路構成は
，通常の電源回路に用いられる１段の半波倍電圧整流回
路を逆極性に対称接続したものとなる。従って，高電圧
トランス３の２次巻線Ｎ２に発生する電圧をＥとすれば
，この２つの１段の倍電圧整流回路によって，高電圧ト
ランス３の２次巻線電圧Ｅは，＋２Ｅ，−２Ｅに整流さ
れ，Ｘ線管８に４Ｅの電圧を供給する。従って，２次巻
線電圧は，従来の１／２でよい。第１の高電圧ケーブル
６及び第２の高電圧ケーブル７の対地静電容量６’，７
’の中点は接地されているため，Ｘ線管８の各端子の対
地電位が管電圧の１／２であることにより，絶縁構造上
のメリットがある。つまり，例えば定格電圧１２５ｋＶ
のＸ線管を，正または負の片側接地で電源を構成すると
，１２５ｋＶの絶縁構造が必要であるが，このような中
点接地であれば，６２．５ｋＶの絶縁構造でよい。絶縁
構造は，電圧の低減によって加速度的に容易となるので
，電圧が１／２となる効果は大きい。また，Ｘ線管８の
アノード及びカソードに加わる対接地の高調波リプルは
，第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧ケーブル７
の対地静電容量６’，７’のリプル電圧が高周波インバ
ータ２の動作周波数と同じで，且つ互いに逆位相である
ことから打ち消し合う。その結果，Ｘ線管８のアノード
・カソード間で見ると，リプル電圧は従来のブリッジ整
流の場合と同程度或いはそれ以下にすることができる。 管電流検出回路９からの検出電圧は，ｍＡＳ制御回路２
４内の積分器２５で積分され，ｍＡＳ信号となる。 このｍＡＳ信号は，比較器２６でｍＡＳ設定値と比較さ
れる。高周波インバータ２がオンして管電流が流れ始め
，ｍＡＳ信号が上昇し，その設定値に達すると，インバ
ータオフ信号が比較器２６からインバータ制御回路１４
に伝達され，管電圧の供給を停止する。このようにして
，Ｘ線爆射時間が自動的に決定される。尚，ｍＡＳ制御
回路２４の代わりに，管電流検出回路９により検出され
たＸ線管８の管電流を管電流設定値と比較し，その誤差
信号でＸ線管８のフィラメント電流を制御して管電流を
定電流制御することもできる。
から直流電圧を供給され，パルストランス等で絶縁され
たインバータ制御回路１４によりＦＥＴ１０〜１３がパ
ルス幅制御または周波数制御等の任意の制御方法で制御
されることにより発生する高周波インバータ２の高周波
出力電圧は，高電圧トランス３の１次巻線Ｎ１に供給さ
れる。ここで，一般的に用いられるＸ線用の第１の高電
圧ケーブル６及び第２の高電圧ケーブル７の対地静電容
量６’，７’を例えばｍ当たり１００ｐＦとすれば，ケ
ーブル長を各４ｍとして，第１の高電圧ケーブル６及び
第２の高電圧ケーブル７の対地静電容量６’，７’の値
はそれぞれ４００ｐＦとなる。高電圧トランス３の２次
巻線Ｎ２から第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧
ケーブル７の対地静電容量６’，７’に至る回路構成は
，通常の電源回路に用いられる１段の半波倍電圧整流回
路を逆極性に対称接続したものとなる。従って，高電圧
トランス３の２次巻線Ｎ２に発生する電圧をＥとすれば
，この２つの１段の倍電圧整流回路によって，高電圧ト
ランス３の２次巻線電圧Ｅは，＋２Ｅ，−２Ｅに整流さ
れ，Ｘ線管８に４Ｅの電圧を供給する。従って，２次巻
線電圧は，従来の１／２でよい。第１の高電圧ケーブル
６及び第２の高電圧ケーブル７の対地静電容量６’，７
’の中点は接地されているため，Ｘ線管８の各端子の対
地電位が管電圧の１／２であることにより，絶縁構造上
のメリットがある。つまり，例えば定格電圧１２５ｋＶ
のＸ線管を，正または負の片側接地で電源を構成すると
，１２５ｋＶの絶縁構造が必要であるが，このような中
点接地であれば，６２．５ｋＶの絶縁構造でよい。絶縁
構造は，電圧の低減によって加速度的に容易となるので
，電圧が１／２となる効果は大きい。また，Ｘ線管８の
アノード及びカソードに加わる対接地の高調波リプルは
，第１の高電圧ケーブル６及び第２の高電圧ケーブル７
の対地静電容量６’，７’のリプル電圧が高周波インバ
ータ２の動作周波数と同じで，且つ互いに逆位相である
ことから打ち消し合う。その結果，Ｘ線管８のアノード
・カソード間で見ると，リプル電圧は従来のブリッジ整
流の場合と同程度或いはそれ以下にすることができる。 管電流検出回路９からの検出電圧は，ｍＡＳ制御回路２
４内の積分器２５で積分され，ｍＡＳ信号となる。 このｍＡＳ信号は，比較器２６でｍＡＳ設定値と比較さ
れる。高周波インバータ２がオンして管電流が流れ始め
，ｍＡＳ信号が上昇し，その設定値に達すると，インバ
ータオフ信号が比較器２６からインバータ制御回路１４
に伝達され，管電圧の供給を停止する。このようにして
，Ｘ線爆射時間が自動的に決定される。尚，ｍＡＳ制御
回路２４の代わりに，管電流検出回路９により検出され
たＸ線管８の管電流を管電流設定値と比較し，その誤差
信号でＸ線管８のフィラメント電流を制御して管電流を
定電流制御することもできる。
【０００８】図２は，本発明の他の一実施例を説明する
ための図である。図１の実施例が，第４のダイオード２
０のカソードと接地間に管電流検出回路９を接続して，
第４のダイオード２０のカソード電流を検出しているの
に対して，この実施例は，第２のダイオード１８のアノ
ードと接地間に管電流検出回路９を接続して，第２のダ
イオード１８のアノード電流を検出するようにしたもの
である。尚，この場合は，検出電圧は接地に対して負極
性となる。第２のダイオード１８のアノード電流もＸ線
管８の管電流に等しいので，この実施例においても図１
の実施例と同様に管電流検出回路９により，Ｘ線管８の
管電流を検出することができる。他は図１の実施例と同
様であり，同様の効果が得られる。
ための図である。図１の実施例が，第４のダイオード２
０のカソードと接地間に管電流検出回路９を接続して，
第４のダイオード２０のカソード電流を検出しているの
に対して，この実施例は，第２のダイオード１８のアノ
ードと接地間に管電流検出回路９を接続して，第２のダ
イオード１８のアノード電流を検出するようにしたもの
である。尚，この場合は，検出電圧は接地に対して負極
性となる。第２のダイオード１８のアノード電流もＸ線
管８の管電流に等しいので，この実施例においても図１
の実施例と同様に管電流検出回路９により，Ｘ線管８の
管電流を検出することができる。他は図１の実施例と同
様であり，同様の効果が得られる。
【０００９】このようにこれらの実施例によれば，高電
圧ケーブル６，７の対地静電容量６’，７’を単にリプ
ル逓減用フィルタとして利用するだけではなく，電圧逓
倍にも利用しているので，高電圧発生部の構成が単純化
され，装置を小形化できると共に，経済的である。また
，これらの実施例においては，接地されたダイオード２
０または１８に流れる直流電流を検出することによりＸ
線管８の管電流を測定しているので，従来のように高電
圧トランス３の２次巻線の対地静電容量の充放電電流が
管電流検出回路９に流れないので，非常に簡単な管電流
検出回路９で以て管電流の正確な検出が可能である。 実験では，管電圧１００ｋＶ，管電流１００ｍＡを出力
するのに，２０ｋＨｚの高周波インバータ２と，約２５
ｋＶの２次巻線電圧を発生する高電圧トランス３と，１
０００ｐＦ３０ｋＶの昇電圧用のコンデンサ１５，１６
と，耐電圧６０ｋＶの高電圧用のダイオード４個１７〜
２０と，正極用及び負極用各４ｍの高電圧ケーブル６，
７（各４００ｐＦ）とにより，充分に実用可能な出力特
性を得ることができた。尚，これらの実施例において，
Ｘ線管電圧の高周波リプル電圧をさらに低減する必要が
ある場合には，正極及び負極の出力端子に高電圧ケーブ
ル６，７の静電容量に対し比較的小さい容量のコンデン
サを付加してもよい。
圧ケーブル６，７の対地静電容量６’，７’を単にリプ
ル逓減用フィルタとして利用するだけではなく，電圧逓
倍にも利用しているので，高電圧発生部の構成が単純化
され，装置を小形化できると共に，経済的である。また
，これらの実施例においては，接地されたダイオード２
０または１８に流れる直流電流を検出することによりＸ
線管８の管電流を測定しているので，従来のように高電
圧トランス３の２次巻線の対地静電容量の充放電電流が
管電流検出回路９に流れないので，非常に簡単な管電流
検出回路９で以て管電流の正確な検出が可能である。 実験では，管電圧１００ｋＶ，管電流１００ｍＡを出力
するのに，２０ｋＨｚの高周波インバータ２と，約２５
ｋＶの２次巻線電圧を発生する高電圧トランス３と，１
０００ｐＦ３０ｋＶの昇電圧用のコンデンサ１５，１６
と，耐電圧６０ｋＶの高電圧用のダイオード４個１７〜
２０と，正極用及び負極用各４ｍの高電圧ケーブル６，
７（各４００ｐＦ）とにより，充分に実用可能な出力特
性を得ることができた。尚，これらの実施例において，
Ｘ線管電圧の高周波リプル電圧をさらに低減する必要が
ある場合には，正極及び負極の出力端子に高電圧ケーブ
ル６，７の静電容量に対し比較的小さい容量のコンデン
サを付加してもよい。
【００１０】
【発明の効果】本発明によれば，次のような効果が得ら
れる。 （１）高電圧ケーブルの対地静電容量を単にリプル逓減
用フィルタとして利用するだけではなく，電圧逓倍にも
利用しているので，装置を小形化できると共に，経済的
である。 （２）接地されたダイオードに流れる直流電流からＸ線
管の管電流を測定しているので，Ｘ線管の管電流の正確
な検出が可能である。
れる。 （１）高電圧ケーブルの対地静電容量を単にリプル逓減
用フィルタとして利用するだけではなく，電圧逓倍にも
利用しているので，装置を小形化できると共に，経済的
である。 （２）接地されたダイオードに流れる直流電流からＸ線
管の管電流を測定しているので，Ｘ線管の管電流の正確
な検出が可能である。
【図１】本発明の一実施例を説明するための図である。
【図２】本発明の他の一実施例を説明するための図であ
る。
る。
【図３】従来例を説明するための図である。
【符号の説明】
１…直流電源
２…高周波インバータ ３…高電圧トランス
４…高電圧ブリッジ整流器 ５…高電圧タンク
６…第１の高電圧ケーブル ７…第２の高電圧ケーブル ６’…第１の高電圧ケーブル６の対地静電容量７’…第
２の高電圧ケーブル７の対地静電容量８…Ｘ線管
９…
管電流検出回路 １０〜１３…ＦＥＴ
１４…インバータ制御回路 １５…第１のコンデンサ
１６…第２のコンデンサ １７…第１のダイオード
１８…第２のダイオード １９…第３のダイオード
２０…第４のダイオード ２１…抵抗
２２…コンデンサ ２３…定電圧ダイオード
２４…ｍＡＳ制御回路
２…高周波インバータ ３…高電圧トランス
４…高電圧ブリッジ整流器 ５…高電圧タンク
６…第１の高電圧ケーブル ７…第２の高電圧ケーブル ６’…第１の高電圧ケーブル６の対地静電容量７’…第
２の高電圧ケーブル７の対地静電容量８…Ｘ線管
９…
管電流検出回路 １０〜１３…ＦＥＴ
１４…インバータ制御回路 １５…第１のコンデンサ
１６…第２のコンデンサ １７…第１のダイオード
１８…第２のダイオード １９…第３のダイオード
２０…第４のダイオード ２１…抵抗
２２…コンデンサ ２３…定電圧ダイオード
２４…ｍＡＳ制御回路
Claims (3)
- 【請求項１】 高周波インバータを用い，正極及び負
極出力電圧の中性点が接地されたＸ線電源装置において
，上記高周波インバータにより駆動される１次巻線及び
単一の２次巻線からなる高電圧トランスと，直列接続さ
れ，その接続点が上記高電圧トランスの２次巻線の一端
に接続された第１及び第２のコンデンサと，正極出力端
子と接地間にカソード側を正極出力側にして同極性に直
列接続され，その接続点が上記第１のコンデンサの他端
に接続された第１及び第２のダイオードと，負極出力端
子と接地間にアノード側を負極出力側にして同極性に直
列接続され，その接続点が上記第２のコンデンサの他端
に接続された第３及び第４のダイオードと，上記正極出
力端子とＸ線管のアノード間に接続され，外被導体が接
地されている第１の高電圧ケーブルと，上記負極出力端
子とＸ線管のカソード間に接続され，外被導体が接地さ
れている第２の高電圧ケーブルとからなり，これら第１
及び第２の高電圧ケーブルが略等しい長さを有すること
を特徴とするＸ線電源装置。 - 【請求項２】 上記第４のダイオードのカソードと接
地間に管電流検出回路が接続されていることを特徴とす
る請求項１記載のＸ線電源装置。 - 【請求項３】 上記第２のダイオードのアノードと接
地間に管電流検出回路が接続されていることを特徴とす
る請求項１記載のＸ線電源装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159593A JP2631165B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | Ｘ線電源装置 |
| US07/737,746 US5187737A (en) | 1990-08-27 | 1991-07-30 | Power supply device for X-ray tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159593A JP2631165B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | Ｘ線電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04359677A true JPH04359677A (ja) | 1992-12-11 |
| JP2631165B2 JP2631165B2 (ja) | 1997-07-16 |
Family
ID=15697097
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159593A Expired - Fee Related JP2631165B2 (ja) | 1990-08-27 | 1991-06-04 | Ｘ線電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2631165B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60235070A (ja) * | 1984-05-08 | 1985-11-21 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線装置の管電流検出回路 |
| JPS6142900A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-03-01 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線発生装置 |
| JPS6427198A (en) * | 1988-04-28 | 1989-01-30 | Toshiba Corp | X-ray equipment |
| JPH03108298A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-08 | Hitachi Medical Corp | インバータ式ｘ線電源装置 |
-
1991
- 1991-06-04 JP JP3159593A patent/JP2631165B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60235070A (ja) * | 1984-05-08 | 1985-11-21 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線装置の管電流検出回路 |
| JPS6142900A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-03-01 | Hitachi Medical Corp | Ｘ線発生装置 |
| JPS6427198A (en) * | 1988-04-28 | 1989-01-30 | Toshiba Corp | X-ray equipment |
| JPH03108298A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-08 | Hitachi Medical Corp | インバータ式ｘ線電源装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2631165B2 (ja) | 1997-07-16 |
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