JPH04354857A - 深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼およびこれを用いた燃焼部品 - Google Patents
深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼およびこれを用いた燃焼部品Info
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- JPH04354857A JPH04354857A JP15518091A JP15518091A JPH04354857A JP H04354857 A JPH04354857 A JP H04354857A JP 15518091 A JP15518091 A JP 15518091A JP 15518091 A JP15518091 A JP 15518091A JP H04354857 A JPH04354857 A JP H04354857A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，深絞り加工後の靭性に
優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼に関するもの
である。
優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来，石油焚き給湯器や暖房器の燃焼部
品，例えば燃焼筒の材料として耐酸化性の良好なＡｌ含
有フエライト系ステンレス鋼が多用されてきた。このス
テンレス鋼は耐酸化性を向上する目的でＡｌを多量に含
有するので，Ａｌを含有しないフエライト系ステンレス
鋼に比べて加工性が劣る。そのため，燃焼筒を製造する
際には，平板を円筒状に巻き，端部の重ね合わせ部をリ
ベット止めで固定する方法が一般に採用されてきた。
品，例えば燃焼筒の材料として耐酸化性の良好なＡｌ含
有フエライト系ステンレス鋼が多用されてきた。このス
テンレス鋼は耐酸化性を向上する目的でＡｌを多量に含
有するので，Ａｌを含有しないフエライト系ステンレス
鋼に比べて加工性が劣る。そのため，燃焼筒を製造する
際には，平板を円筒状に巻き，端部の重ね合わせ部をリ
ベット止めで固定する方法が一般に採用されてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】該燃焼筒の従来の製作
法に代えて，より生産性を向上させるために，深絞り加
工によって一挙に筒形状に成型する製作法への代替が提
案され，適用されるようになった。しかし，フエライト
系ステンレス鋼は，元来オーステナイト系ステンレス鋼
に比べて深絞り性が悪く，特に加工限界近くまで加工さ
れた場合，二次加工あるいは次工程への運搬などの途中
で衝撃を受けると，一次加工（この場合深絞り加工）で
脆化した部分に脆化割れ（以降縦割れと呼ぶ）を生じる
。Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼は，フエライト系
ステンレス鋼の中でも特に加工性が劣っているので深絞
り加工により縦割れが発生しやすい。またこの縦割れの
発生は温度依存性を有し，低い温度になるほど発生しや
すい傾向にある。このため冬期に縦割れの発生による加
工不良が重大な問題としてクローズアップされた。
法に代えて，より生産性を向上させるために，深絞り加
工によって一挙に筒形状に成型する製作法への代替が提
案され，適用されるようになった。しかし，フエライト
系ステンレス鋼は，元来オーステナイト系ステンレス鋼
に比べて深絞り性が悪く，特に加工限界近くまで加工さ
れた場合，二次加工あるいは次工程への運搬などの途中
で衝撃を受けると，一次加工（この場合深絞り加工）で
脆化した部分に脆化割れ（以降縦割れと呼ぶ）を生じる
。Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼は，フエライト系
ステンレス鋼の中でも特に加工性が劣っているので深絞
り加工により縦割れが発生しやすい。またこの縦割れの
発生は温度依存性を有し，低い温度になるほど発生しや
すい傾向にある。このため冬期に縦割れの発生による加
工不良が重大な問題としてクローズアップされた。
【０００４】本発明はこの問題の解決を目的としたもの
であり，Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼を深絞り加
工したあとでも充分な靭性を付与することを目的とした
ものである。
であり，Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼を深絞り加
工したあとでも充分な靭性を付与することを目的とした
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で，Ｃ：０．０３％以下， Ｎ：０．０１５％以下，
Ｓｉ：０．２０〜０．６０％， Ｍｎ：０．５０％以下
， Ｃｒ：１７．０〜１９．０％， Ａｌ：２．００〜
４．００％， Ｔｉ：０．０５〜０．２０％を含有し，
且つＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） ≦６の関係を満足するようにＴ
ｉ，ＣおよびＮ量が調整され，残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有
フエライト系ステンレス鋼を提供する。
で，Ｃ：０．０３％以下， Ｎ：０．０１５％以下，
Ｓｉ：０．２０〜０．６０％， Ｍｎ：０．５０％以下
， Ｃｒ：１７．０〜１９．０％， Ａｌ：２．００〜
４．００％， Ｔｉ：０．０５〜０．２０％を含有し，
且つＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） ≦６の関係を満足するようにＴ
ｉ，ＣおよびＮ量が調整され，残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有
フエライト系ステンレス鋼を提供する。
【０００６】
【作用】フエライト系ステンレス鋼の深絞り加工後の縦
割れに類似した現象は，脱炭処理した普通鋼においても
発生する。その原因は明確ではないが，結晶粒界近傍に
偏在する固溶炭素が減少するために粒界の強度が低下し
，加工限界近くまで加工すると脆化割れに結びつくとい
う説がある。本発明者らはこの固溶炭素の働きに着目し
，Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼について， Ｃの
挙動， Ｃを化合物の形で固定して鋼中の固溶炭素を減
少する働きをもつＴｉの添加，そしてＣと同じくＴｉと
の化合物を生成しやすいＮについて詳細な試験研究を行
ったところ，前記の深絞り加工後の縦割れの発生を防止
するには，Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ） の値を６以下に管理する
ことが有効であるという知見を得た。
割れに類似した現象は，脱炭処理した普通鋼においても
発生する。その原因は明確ではないが，結晶粒界近傍に
偏在する固溶炭素が減少するために粒界の強度が低下し
，加工限界近くまで加工すると脆化割れに結びつくとい
う説がある。本発明者らはこの固溶炭素の働きに着目し
，Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼について， Ｃの
挙動， Ｃを化合物の形で固定して鋼中の固溶炭素を減
少する働きをもつＴｉの添加，そしてＣと同じくＴｉと
の化合物を生成しやすいＮについて詳細な試験研究を行
ったところ，前記の深絞り加工後の縦割れの発生を防止
するには，Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ） の値を６以下に管理する
ことが有効であるという知見を得た。
【０００７】すなわち該鋼中に含有されるＴｉはＣやＮ
と強く結びついて安定な非金属化合物を生成する。その
ためＣとＮの含有量が低いほど，またＴｉの含有量が多
いほど鋼中に残存する固溶Ｃ，Ｎ量は減少する。固溶Ｃ
は金属組織中の結晶粒界近傍に偏析しやすく，粒界の強
度を高める働きをするが，Ｔｉと化合することにより固
溶Ｃ量が減ると結晶粒界の強度を低下させる効果を生じ
る。さらに粒界近傍の固溶Ｃ量が減ることにより，やは
り粒界破壊を助長する因子であるＰの粒界への偏析をう
ながす作用もある。Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼
の深絞り加工後の靭性は鋼中の固溶Ｃを適量残存させる
ことによって改善されるが，実際問題として固溶Ｃ量単
独でのコントロールは不可能である。そこで本発明者ら
は鋼中Ｔｉ量と（Ｃ＋Ｎ）量を変化させ，深絞り加工後
の縦割れの発生しにくさ（以後，耐縦割れ性と呼ぶ）の
評価試験を多数行なった結果，その割合をＴｉ／（Ｃ＋
Ｎ）＝６以下に管理すれば，深絞り加工後の耐縦割れ性
を保証しうることが明らかとなった。
と強く結びついて安定な非金属化合物を生成する。その
ためＣとＮの含有量が低いほど，またＴｉの含有量が多
いほど鋼中に残存する固溶Ｃ，Ｎ量は減少する。固溶Ｃ
は金属組織中の結晶粒界近傍に偏析しやすく，粒界の強
度を高める働きをするが，Ｔｉと化合することにより固
溶Ｃ量が減ると結晶粒界の強度を低下させる効果を生じ
る。さらに粒界近傍の固溶Ｃ量が減ることにより，やは
り粒界破壊を助長する因子であるＰの粒界への偏析をう
ながす作用もある。Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼
の深絞り加工後の靭性は鋼中の固溶Ｃを適量残存させる
ことによって改善されるが，実際問題として固溶Ｃ量単
独でのコントロールは不可能である。そこで本発明者ら
は鋼中Ｔｉ量と（Ｃ＋Ｎ）量を変化させ，深絞り加工後
の縦割れの発生しにくさ（以後，耐縦割れ性と呼ぶ）の
評価試験を多数行なった結果，その割合をＴｉ／（Ｃ＋
Ｎ）＝６以下に管理すれば，深絞り加工後の耐縦割れ性
を保証しうることが明らかとなった。
【０００８】本発明において，鋼中の化学成分を前記の
範囲に限定した理由は次のとおりである。
範囲に限定した理由は次のとおりである。
【０００９】Ｃ：鋼中固溶炭素を増加させる意味では含
有量が多い方が良いが，Ｃの増加は鋼材の加工性を悪化
させるため，本発明のような用途に用いる場合は少ない
方が望ましく０．０３％以下とする。
有量が多い方が良いが，Ｃの増加は鋼材の加工性を悪化
させるため，本発明のような用途に用いる場合は少ない
方が望ましく０．０３％以下とする。
【００１０】Ｎ：Ｎは鋼中でＴｉと化合し，その分固溶
炭素の増加を助けるが，やはりＣと同様に鋼材の加工性
を悪化させるため０．０１５％以下とする。
炭素の増加を助けるが，やはりＣと同様に鋼材の加工性
を悪化させるため０．０１５％以下とする。
【００１１】Ｓｉ：Ｓｉは，本鋼種の特徴である耐酸化
性を保証する目的から０．２０〜０．６０％に設定する
。
性を保証する目的から０．２０〜０．６０％に設定する
。
【００１２】Ｍｎ：Ｍｎは非金属介在物生成を助長し，
本鋼種のような深絞り加工用途の鋼では多量に含有する
のは好ましくないため０．５０％以下とする。
本鋼種のような深絞り加工用途の鋼では多量に含有する
のは好ましくないため０．５０％以下とする。
【００１３】Ｃｒ：本鋼の耐食性を保証する目的でＣｒ
の含有量は１７．０〜１９．０％を必要とする。
の含有量は１７．０〜１９．０％を必要とする。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは高温空気中で，鋼材表面に薄
く密着性に優れた強固な酸化被膜（α−Ａｌ２Ｏ３）を
形成し，本鋼の耐酸化性を保証するうえで必要不可欠な
元素であり，２．００〜４．００％の含有を必要とする
。
く密着性に優れた強固な酸化被膜（α−Ａｌ２Ｏ３）を
形成し，本鋼の耐酸化性を保証するうえで必要不可欠な
元素であり，２．００〜４．００％の含有を必要とする
。
【００１５】Ｔｉ：Ｔｉもやはり本鋼種の耐酸化性の保
証に不可欠な元素であり加工性の向上にも寄与するが，
適切な含有量の範囲があり，０．５０〜０．２０％の間
に設定した。
証に不可欠な元素であり加工性の向上にも寄与するが，
適切な含有量の範囲があり，０．５０〜０．２０％の間
に設定した。
【００１６】Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ） ：詳細については実施
例で示すが，本鋼種の化学組成範囲において加工限界に
近いような深絞り加工を受けた際に材料の脆化による縦
割れの発生を防止するには， Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ） を６
以下にする必要がある。
例で示すが，本鋼種の化学組成範囲において加工限界に
近いような深絞り加工を受けた際に材料の脆化による縦
割れの発生を防止するには， Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ） を６
以下にする必要がある。
【００１７】
【実施例】表１に供試鋼の化学成分とＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）
値を示す。供試鋼は，Ｃ＝０．００８〜０．０１６％
， Ｎ＝０．００６〜０．０１３％， Ｔｉ＝０．１０
〜０．１６％においてＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） 比が異なった
値を有している。
値を示す。供試鋼は，Ｃ＝０．００８〜０．０１６％
， Ｎ＝０．００６〜０．０１３％， Ｔｉ＝０．１０
〜０．１６％においてＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） 比が異なった
値を有している。
【００１８】
【表１】
【００１９】一般にフエライト形ステンレス鋼に発生す
る縦割れは，一次加工による深絞りにより材料が脆化し
，その後に二次加工や運搬などに伴う衝撃を受けると発
生するため，その加工度，加工履歴，加工後の取扱いに
複雑に影響され，耐縦割れ性を評価するのは難しい。 そこで耐縦割れ性のシュミレーション試験として，深絞
りカップの落重試験により評価を行った。まず厚み０．
６ｍｍの各供試鋼板を直径４０ｍｍのポンチを用いて深
絞り比２．０でカップに加工し，次の耐縦割れ性評価試
験を行なった。
る縦割れは，一次加工による深絞りにより材料が脆化し
，その後に二次加工や運搬などに伴う衝撃を受けると発
生するため，その加工度，加工履歴，加工後の取扱いに
複雑に影響され，耐縦割れ性を評価するのは難しい。 そこで耐縦割れ性のシュミレーション試験として，深絞
りカップの落重試験により評価を行った。まず厚み０．
６ｍｍの各供試鋼板を直径４０ｍｍのポンチを用いて深
絞り比２．０でカップに加工し，次の耐縦割れ性評価試
験を行なった。
【００２０】図１に，耐縦割れ性評価試験方法（落重試
験方法）の概要を示す。実際の加工において，Ａｌ含有
フエライト形ステンレス鋼の深絞り加工の加工限界は，
深絞り比が２．０〜２．１程度である。本試験でも絞り
比２．０まで加工した深絞りカップ１を用い，この深絞
りカップ１を一定の温度に保たれた液浴２中にセットし
，重錘３の落下により衝撃を与えて， 縦割れの発生有
無を判定した。カップ１は圧延方向が側面になるように
，そして深絞り加工方向が横になるように液浴２中に軸
を横にしてセットし，液浴２の温度は−５０℃〜０℃，
重錘３は４２５〜７８５ｇｆ の重量のものを使用し，
落下高度を変えることによって０．１ 〜０．７ｋｇ
ｆｍ の衝撃エネルギーを付与した。
験方法）の概要を示す。実際の加工において，Ａｌ含有
フエライト形ステンレス鋼の深絞り加工の加工限界は，
深絞り比が２．０〜２．１程度である。本試験でも絞り
比２．０まで加工した深絞りカップ１を用い，この深絞
りカップ１を一定の温度に保たれた液浴２中にセットし
，重錘３の落下により衝撃を与えて， 縦割れの発生有
無を判定した。カップ１は圧延方向が側面になるように
，そして深絞り加工方向が横になるように液浴２中に軸
を横にしてセットし，液浴２の温度は−５０℃〜０℃，
重錘３は４２５〜７８５ｇｆ の重量のものを使用し，
落下高度を変えることによって０．１ 〜０．７ｋｇ
ｆｍ の衝撃エネルギーを付与した。
【００２１】耐縦割れ性の評価は，一定の試験温度で衝
撃エネルギーを変化させて同一サンプルについて多数試
験し，縦割れの発生率が５０％になる衝撃エネルギー
（衝撃遷移エネルギーと言う） を求めることによって
行なった。図２に試験温度と衝撃エネルギーとの一般的
な関係を示すが，或る試験温度での縦割れ発生率が５０
％となる衝撃エネルギーを求め， 多数の試験温度での
この値をプロットすると縦割れ遷移エネルギー曲線Ａが
得られる。
撃エネルギーを変化させて同一サンプルについて多数試
験し，縦割れの発生率が５０％になる衝撃エネルギー
（衝撃遷移エネルギーと言う） を求めることによって
行なった。図２に試験温度と衝撃エネルギーとの一般的
な関係を示すが，或る試験温度での縦割れ発生率が５０
％となる衝撃エネルギーを求め， 多数の試験温度での
この値をプロットすると縦割れ遷移エネルギー曲線Ａが
得られる。
【００２２】図３に，表１の供試鋼１２種の耐縦割れ性
評価試験の結果について，縦軸にＴｉ％，横軸に（Ｃ＋
Ｎ）％をとり， 試験温度−２０℃で縦割れが発生した
もの （衝撃遷移エネルギーが０．１〜０．４ｋｇｆｍ
）を黒丸， 発生しなかったもの （最大の０．７ｋｇ
ｆｍの衝撃エネルギーを付与しても割れが発生しなかっ
たもの） を白丸で表示してある。図３の結果から，衝
撃遷移エネルギーはＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） 比と明確な相関
があり，この値が６以下の範囲では衝撃を与えても縦割
れの発生は皆無であり，良好な耐縦割れ性を示すことが
わかる。
評価試験の結果について，縦軸にＴｉ％，横軸に（Ｃ＋
Ｎ）％をとり， 試験温度−２０℃で縦割れが発生した
もの （衝撃遷移エネルギーが０．１〜０．４ｋｇｆｍ
）を黒丸， 発生しなかったもの （最大の０．７ｋｇ
ｆｍの衝撃エネルギーを付与しても割れが発生しなかっ
たもの） を白丸で表示してある。図３の結果から，衝
撃遷移エネルギーはＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） 比と明確な相関
があり，この値が６以下の範囲では衝撃を与えても縦割
れの発生は皆無であり，良好な耐縦割れ性を示すことが
わかる。
【００２３】表２に，表１の供試鋼１２種についての−
２０℃と−５０℃の衝撃遷移エネルギーを示した。Ｔｉ
／（Ｃ＋Ｎ） 値が６以下の材料（Ｎｏ．２，３，４，
５，６の６種）では，−５０℃まで冷却して試験を行っ
ても衝撃遷移エネルギーは試験最大の０．７ｋｇｆｍ以
上であり，縦割れの発生は無かった。これに対してＴｉ
／（Ｃ＋Ｎ） 値が６を越えるものでは，衝撃遷移エネ
ルギーが低く， −２０℃でも縦割れの発生を見た。
２０℃と−５０℃の衝撃遷移エネルギーを示した。Ｔｉ
／（Ｃ＋Ｎ） 値が６以下の材料（Ｎｏ．２，３，４，
５，６の６種）では，−５０℃まで冷却して試験を行っ
ても衝撃遷移エネルギーは試験最大の０．７ｋｇｆｍ以
上であり，縦割れの発生は無かった。これに対してＴｉ
／（Ｃ＋Ｎ） 値が６を越えるものでは，衝撃遷移エネ
ルギーが低く， −２０℃でも縦割れの発生を見た。
【００２４】
【表２】
【００２５】また以上の結果をうけて， 実ラインで本
発明鋼板から深絞り加工によって燃焼筒を製作するプレ
ステストを行ったところ，良好に製作でき且つＴｉ／（
Ｃ＋Ｎ）＝６．０以下の材料では二次加工や運搬中の縦
割れの発生は皆無であることが確認された。
発明鋼板から深絞り加工によって燃焼筒を製作するプレ
ステストを行ったところ，良好に製作でき且つＴｉ／（
Ｃ＋Ｎ）＝６．０以下の材料では二次加工や運搬中の縦
割れの発生は皆無であることが確認された。
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば，Ａｌ含有
フエライト系ステンレス鋼において，Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）
値を６以下に管理することにより，加工限界に近い深
絞りを行っても深絞り後の縦割れの発生を防止できる。 そして，縦割れの温度依存性を考慮する必要がなくなる
ため，冬期においても温間プレスを行なう必要がなく，
工程を簡略化できる。したがって，石油焚き温水器や暖
房器具の燃焼筒を高い歩留りで生産性よく製作すること
ができる。
フエライト系ステンレス鋼において，Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）
値を６以下に管理することにより，加工限界に近い深
絞りを行っても深絞り後の縦割れの発生を防止できる。 そして，縦割れの温度依存性を考慮する必要がなくなる
ため，冬期においても温間プレスを行なう必要がなく，
工程を簡略化できる。したがって，石油焚き温水器や暖
房器具の燃焼筒を高い歩留りで生産性よく製作すること
ができる。
【図１】 耐縦割れ性評価試験方法（落重試験方法）
の概要を示す略断面図である。
の概要を示す略断面図である。
【図２】 耐縦割れ性の評価を行なうために深絞りカ
ップの縦割れ発生と衝撃エネルギーの関係から衝撃遷移
エネルギー値を求める方法を示す図である。
ップの縦割れ発生と衝撃エネルギーの関係から衝撃遷移
エネルギー値を求める方法を示す図である。
【図３】 耐縦割れ性評価試験の結果 （試験温度−
２０℃） をＴｉ量と （Ｃ＋Ｎ） 量で整理して示し
た図である。
２０℃） をＴｉ量と （Ｃ＋Ｎ） 量で整理して示し
た図である。
１ 深絞りカップ
２ 温度を一定に保った液浴
３ 重錘
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％において，Ｃ：０．０３％以下
， Ｎ：０．０１５％以下， Ｓｉ：０．２０〜０．６
０％， Ｍｎ：０．５０％以下， Ｃｒ：１７．０〜１
９．０％， Ａｌ：２．００〜４．００％， Ｔｉ：０
．０５〜０．２０％を含有し，且つＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）
≦６の関係を満足するようにＴｉ，ＣおよびＮ量が調整
され，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる深絞り
加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項２】 重量％において，Ｃ：０．０３％以下
， Ｎ：０．０１５％以下， Ｓｉ：０．２０〜０．６
０％， Ｍｎ：０．５０％以下， Ｃｒ：１７．０〜１
９．０％， Ａｌ：２．００〜４．００％， Ｔｉ：０
．０５〜０．２０％を含有し，且つＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）
≦６の関係を満足するようにＴｉ，ＣおよびＮ量が調整
され，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を
深絞り加工してなる燃焼部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15518091A JPH04354857A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼およびこれを用いた燃焼部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15518091A JPH04354857A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼およびこれを用いた燃焼部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04354857A true JPH04354857A (ja) | 1992-12-09 |
Family
ID=15600241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15518091A Withdrawn JPH04354857A (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | 深絞り加工後の靭性に優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼およびこれを用いた燃焼部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04354857A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06261961A (ja) * | 1993-03-15 | 1994-09-20 | Yamaha Corp | ゴルフクラブヘッドの製造方法 |
| WO2005100628A1 (en) * | 2004-04-16 | 2005-10-27 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ferritic stainless steel |
-
1991
- 1991-05-31 JP JP15518091A patent/JPH04354857A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06261961A (ja) * | 1993-03-15 | 1994-09-20 | Yamaha Corp | ゴルフクラブヘッドの製造方法 |
| WO2005100628A1 (en) * | 2004-04-16 | 2005-10-27 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ferritic stainless steel |
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