CN111057939A - 316h板材及其生产工艺 - Google Patents

316h板材及其生产工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN111057939A
CN111057939A CN201911421608.0A CN201911421608A CN111057939A CN 111057939 A CN111057939 A CN 111057939A CN 201911421608 A CN201911421608 A CN 201911421608A CN 111057939 A CN111057939 A CN 111057939A
Authority
CN
China
Prior art keywords
equal
percent
less
plate
forging
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201911421608.0A
Other languages
English (en)
Inventor
华大凤
王树平
邵兴明
刘威
陈杰
华鹏
安海峰
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangsu Xinhua Alloy Co Ltd
Original Assignee
Jiangsu Xinhua Alloy Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangsu Xinhua Alloy Co Ltd filed Critical Jiangsu Xinhua Alloy Co Ltd
Priority to CN201911421608.0A priority Critical patent/CN111057939A/zh
Publication of CN111057939A publication Critical patent/CN111057939A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
    • B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明提供一种316H板材及其生产工艺，316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.04~0.10%，Si为≤0.75%，Mn为≤2.00%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr为16.0~18.0%，Ni为11.0~14.0%，Mo为2.0~3.0%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。本发明的316板材通过对其元素组成及各成分含量的设计，使得获得的316H板体具有较高的高温强度，且耐腐蚀，在常温时具有高的塑性以及良好的加工工艺性能。

Description

316H板材及其生产工艺
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域，尤其涉及一种316H板材及其生产工艺。
背景技术
316不锈钢板进口板材产品主要用于电炉、锅炉、压力容器、电热设备、石油、化工、纺织、印染、食品、医药、环保、机械设备等诸多行业。而具体得对于核电工程、海洋工程等环境严苛得行业来说，钢板的成分要求以及性能指标已经无法同时满足钢板的高强度、耐低温及耐腐蚀的要求，并且，316奥氏体不锈钢导热性差，锻造温度区间窄，锻造过程中极易产生裂纹或弯曲变形，这些都在很大程度上制约了这些行业的发展以及水平提升。
发明内容
针对上述具体应用中的问题，本发明的目的是提供一种对合金成分、制造工艺进行优化，性能优异且可以满足严苛环境下使用的316H板材及其生产工艺。
为达上述目的，本发明提供一种316H板材，该316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.04~0.10%，Si为≤0.75%，Mn为≤2.00%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr为16.0~18.0%，Ni为11.0~14.0%，Mo为 2.0~3.0%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。
作为可选的技术方案，该316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.06~0.08%，Si 为0.4~0.75%，Mn为 1.2~1.6%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr 为16.2~18.0%，Ni为12.2~13.4%，Mo为2.5%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。
本发明提供一种制备如上所述的316H板材的生产工艺，该316H板材的生产工艺包括以下步骤：
（1）感应炉冶炼：将全新原料按设计成分配料，并投入感应炉冶炼，冶炼后期采用钢包底吹氩的方式脱气，且冶炼过程中执行脱氧操作；
（2）电渣重熔：采用7:3渣系烘烤后使用，执行电渣重熔工艺，得到电渣钢锭；
（3）锻造：将电渣钢锭锻造成50mm*160mm锻坯，锻造时的加热温度1150~1200℃，终锻温度1050℃，保温时间大于40min；
（4）热轧：将锻造后的锻坯热轧成板材，热轧温度为1150~1200℃，保温时间大于40min；
（5）固溶处理：对热轧后的板材进行热处理，热处理温度≥1040℃，出炉水冷或快速冷却；以及
（6）检验：包括尺寸、拉伸性能、持久性能、硬度、表面质量、晶粒度、铁素体含量、晶间腐蚀、非金属夹杂、探伤。
作为可选的技术方案，该步骤（6）的拉伸性能检验中，弹性阶段的拉伸速率为0.005/min，塑性阶段的拉伸速率为0.05/min。
作为可选的技术方案，步骤（5）中，固溶处理过程中，保温期间的温度偏差不超过±10℃。
作为可选的技术方案，在步骤（3）中，还包括：将该锻坯的头尾切除并取样分析以确保探伤合格，且头尾切除率至少大于5%。
作为可选的技术方案，步骤（3）中，该板材的尺寸为：25mm*150mm；或者，该板材的尺寸为：45mm*150mm。
作为可选的技术方案，该电渣钢锭的规格为400Kg。
与现有技术相比，本发明的316板材通过对其元素组成及各成分含量的设计，使得获得的316H板体具有较高的高温强度，且耐腐蚀，在常温时具有高的塑性以及良好的加工工艺性能，具体如下：
（1）室温下，本发明的316H板材的抗拉强度≥517 Mpa，屈服强度Rp0.2≥207 Mpa，延伸率≥40%；断面收缩率≥60%；
（2）布氏硬度≤217，洛氏硬度≤95；
（3）晶粒度按照ASTM E112实验方法测定棒材的晶粒度，满足ASTM7或更粗；
（4）铁素体含量按照GB/T 13305测定，<1.0%；
（5）非金属夹杂物检验每根一个，按照GB/T 10561 要求进行，细系，A、B、C、D、DS均不大于1.0级，A、B、C、D、DS之和不大于2.5级，粗系四类A、B、C、D之和不大于1.0级；评定为优质电渣钢锭。
（6）晶间腐蚀按照GB/T 4334中E法进行，试样经650℃*2h敏化处理，未见晶间腐蚀倾向；
（7）在650℃以及700℃时，持久寿命最低值能达到100 h。
具体实施方式
为使对本发明的目的、构造、特征、及其功能有进一步的了解，兹配合实施例详细说明如下。
本发明提供一种316H板材，该316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.04~0.10%，Si为 ≤0.75%，Mn为 ≤2.00%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr为16.0~18.0%，Ni为11.0~14.0%，Mo为 2.0~3.0%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。且较佳地，上述316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.06~0.08%，Si 为0.4~0.75%，Mn为 1.2~1.6%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr 为16.2~18.0%，Ni为12.2~13.4%，Mo为2.5%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。
此外，本发明还提供一种制备如上所述的316H板材的生产工艺，该316H板材的生产工艺包括以下步骤：
（1）感应炉冶炼：将全新原料按设计成分配料，并投入感应炉冶炼，冶炼后期采用钢包底吹氩的方式脱气，且冶炼过程中执行脱氧操作，以预防非金属夹杂物的形成；
（2）电渣重熔：采用7:3渣系（采用二元渣系，渣比CaF2:Al2O3=70%：30%）烘烤后使用，执行电渣重熔工艺，得到电渣钢锭；并对电渣钢锭头尾取样进行分析，以确保电渣重熔得到的电渣钢锭符合要求；而且，另一实施方式中，可以对电渣钢锭进行切头和切尾，去除尾部杂质较多的部位和头部，再进行表面打磨，清理表面，避免锻造时出现裂纹；
（3）锻造：将电渣钢锭锻造成50mm*160mm锻坯，锻造时的加热温度1150~1200℃，终锻温度1050℃，保温时间大于40min；将上述锻坯的头尾切除并取样分析以确保探伤合格，且头尾切除率至少大于5%；
（4）热轧：将锻造后的锻坯热轧成板材，热轧温度1150~1200℃，保温时间大于40min；
（5）固溶处理：对板材进行热处理，热处理温度≥1040℃，保温后出炉水冷或快速冷却；而且在固溶处理过程中，保温期间的温度偏差不应超过±10℃；另外，固溶的目的是消除合金元素造成的金属间相，避免影响后续的苛刻环境服役；
（6）检验：包括尺寸、拉伸性能、持久性能、硬度、表面质量、晶粒度、铁素体含量、晶间腐蚀、非金属夹杂、探伤。
而且，该步骤（6）的拉伸性能检验（或检测）中，弹性阶段的拉伸速率为0.005/min，塑性阶段的拉伸速率为0.05/min。另外，室温拉伸应按照ASTM E8的规定进行，高温拉伸按照ASTM E21的规定进行。
另外，上述步骤（3）中，将锻造后的锻坯热轧成25mm*150mm板材或者45mm*150mm板材；如果板材尺寸为25mm*150mm，通过头尾切除，316H板材的成品尺寸例如可为20mm*150mm；如果板材尺寸为45mm*150mm，通过头尾切除，316H板材的成品尺寸例如可为40mm*150mm。但本发明并不以此为限，可根据实际需求而定。
本发明的316H板材中各化学元素对焊丝的性能影响如下：
（1）Si元素：在炼钢过程中作为还原剂和脱氧剂，同时Si也能起到固溶强化作用，硅能显著提高钢的弹性极限、屈服点和抗拉强度，但超过0.5%时，会造成钢的韧性下降，降低钢的焊接性能。
（2）Mn元素：在炼钢过程中，锰是良好的脱氧剂和脱硫剂，锰作为一种有效扩大奥氏体的元素，锰将奥氏体的临界转变温度降至室温以下，使钢在室温下保持奥氏体组织，同时成本低廉，能增加钢的韧性、强度和硬度，改善钢的热加工性能；锰量过高，会减弱钢的抗腐蚀能力，降低焊接性能。且较佳地，Mn的含量在1.2~1.6%，可以得到良好的成型性能，并具有一定的强度。
（3）Cr元素：高温抗氧化性能和耐蚀能力的关键元素，在高温形成的保护氧化膜主要由Cr2O3组成，以Cr2O3为主的氧化膜较致密，附着性也较强，可以保证合金在高温下长期使用。这种膜在一定程度上能阻止O\S\N等腐蚀性气体向钢中扩散，也能阻止金属离子向娃扩散，从而提高钢的抗氧化及腐蚀性能。
（4）Ni：Ni与其他元素形成奥氏体晶格，高温不发生相变，在高温下稳定性好。Ni为奥氏体化元素，可以提供良好的综合性能，稳定性好，高温下可以与Cr形成固溶体，具有比较高的高温强度，在常温时具有高的塑性，良好的加工工艺性能。
（5）Fe元素：材料基体，固溶强化元素，随材料组成元素变化产生相变，与Ni形成固溶体。
（6）C：C是非常有效的硬化和固溶强化组员，稳定马氏体结构，保证强度。但常常作为裂纹源出现，如含量过高容易形成脆硬组织而引发延迟裂纹。而碳含量过低则降低钢的强度，也会增加冶炼难度。但是，C 的含量在0.05~0.10%，可以获得高延伸率及良好的冲压性能，降低晶粒内碳化物的体积比。
（7）S、P：在一般情况下，磷和硫都是钢中有害元素，增加钢的脆性。磷使焊接性能变坏，降低塑性，使冷弯性能变坏；硫降低钢的延展性和韧性，在锻造和轧制时造成裂纹；因此应尽量减少磷和硫在钢中的含量。
（8）Mo：固溶强化的主要元素，与其他元素结合容易形成碳化物，改善低温韧性。钼的作用主要是去除钢液中的氧，另外钼作为定氮剂抑制氮在铁素体中的固溶，钼主要以第二相的形式来控制成品钢的组织和间隙原子的位置；钼能够改善钢板冲压性能，消除应变时效，提高低温塑性并防止在冲压过程中产生滑移线。
（9）Cu：铜是提高耐腐蚀性能的重要元素，Cu 和 Cr 匹配的合金设计，能够形成一个缓冲表面保护层，显著降低氢的渗透率，从而提高金属的抗酸性腐蚀能力。Cu是扩大奥氏体相区的元素，同时与碳不形成碳化物，Cu的固溶强化作用与Ni相似，可以代替一部分Ni，同时Cu可以显著提高钢的屈强比，Cu的沉淀强化和析出强化作用能够显著提高钢的屈服强度。
以下结合具体实施例对本发明进行进一步的说明。
下表1为本发明的四个实施例的具体元素组成及各成分的重量百分比含量。
表1本发明的四个实施例的具体元素组成及各成分的重量百分比含量
单位：重量百分比（%）
Figure DEST_PATH_IMAGE001
其中，本发明的上述各实施例的316H板材的生产工艺均采用如下步骤：
（1）感应炉冶炼：将全新原料按设计成分配料，并投入感应炉冶炼，冶炼后期采用钢包底吹氩的方式脱气，且冶炼过程中执行脱氧操作；其中投料重量为1200Kg；
（2）电渣重熔：采用7:3渣系（例如采用二元渣系，渣比CaF2:Al2O3=70%：30%）烘烤后使用，执行电渣重熔工艺，得到电渣钢锭；并对电渣钢锭头尾取样进行分析，以确保电渣重熔得到的电渣钢锭符合要求；其中，电渣钢锭的规格为400Kg；
（3）锻造：将电渣钢锭锻造成50mm*160mm锻坯，锻造时的加热温度1150~1200℃，终锻温度1050℃，保温时间大于40min；将上述锻坯的头尾切除并取样分析以确保探伤合格，且头尾切除率至少大于5%；
（4）热轧：将锻造后的锻坯热轧成25mm*150mm板材，热轧温度1150~1200℃，保温时间大于40min；
（5）固溶处理：对板材进行热处理，热处理温度≥1040℃，保温后出炉水冷或快速冷却；而且在固溶处理过程中，保温期间的温度偏差不应超过±10℃；
（6）检验：包括尺寸、拉伸性能、持久性能、硬度、表面质量、晶粒度、铁素体含量、晶间腐蚀、非金属夹杂、探伤。
其中，如下为上述各实施例的316H板材性能测试结果。
（1）下表2为拉伸性能检测结果
表2 拉伸性能检测结果
Figure 466793DEST_PATH_IMAGE002
如上表2所示，上述实施例1-4形成的316H板材的拉伸性能均能满足上表2中所示参数。其中，拉伸性能检验（或检测）中，弹性阶段的拉伸速率为0.005/min，塑性阶段的拉伸速率为0.05/min。另外，室温拉伸应按照ASTM E8的规定进行，高温拉伸按照ASTM E21的规定进行。每个温度下进行一个/批的试验。
2）实施例1-4形成的316H板材的布氏硬度≤217，洛氏硬度≤95。硬度试验按ASTMA370试验标准进行，检测量：1个/批。
（3）晶粒度按照ASTM E112实验方法测定实施例1-4形成的316H板材的晶粒度，获得粒度大于或等于ASTM7的晶粒，达到ASTM7级以上，1个/批。
（4）实施例1-4形成的316H板材中，铁素体含量按照GB/T 13305测定，<1.0%，1个/批。
（5）非金属夹杂物检验每根一个，按照GB/T 10561 要求进行，细系，A（硫化物类）、B（氧化铝类）、C（硅酸盐类）、D（球状氧化物类）、DS(单颗粒的圆形球状类)均不大于1.0级，A、B、C、D、DS之和不大于2.5级。粗系四类A、B、C、D之和不大于1.0级，评定为优质电渣钢锭。
（6）实施例1-4形成的316H板材的晶间腐蚀按照GB/T 4334中E法进行，试样经650℃*2h敏化处理。每批一次，如果不合格产品报废，不允许进行重新热处理和复试。检测结果为：未发现有晶间腐蚀倾向。
（7）实施例1-4形成的316H板材的持久性能见下表3，取样方向为拉伸试样的纵轴应平行于板材的轴向。
表3 本发明的316H板材的持久性能
Figure DEST_PATH_IMAGE003
（8）探伤检测：
每个板材按照TMSR-LF1-SINAP-05-MATE-TQ-0014-C2MWt液体燃料钍基熔岩堆试验堆堆容器UNS S31609支撑杆材料无损检测技术条件进行检测并达到其规定的验收指标。另外，对上述实施例1-4的316H板材进行目视，表面无瓢曲、起鳞、气泡、气孔、划伤、裂纹、夹杂等有害缺陷。
本发明已由上述相关实施例加以描述，然而上述实施例仅为实施本发明的范例。必需指出的是，已揭露的实施例并未限制本发明的范围。相反地，在不脱离本发明的精神和范围内所作的更动与润饰，均属本发明的专利保护范围。

Claims (8)

1.一种316H板材，其特征在于，该316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.04~0.10%，Si为≤0.75%，Mn为≤2.00%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr为16.0~18.0%，Ni为11.0~14.0%，Mo为 2.0~3.0%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。
2.如权利要求1所述的一种316H板材，其特征在于，该316H板材的元素组成及各成分的重量百分比含量为：C为0.06~0.08%，Si 为0.4~0.75%，Mn为 1.2~1.6%，P为≤0.02%，S为≤0.003%，Cr 为16.2~18.0%，Ni为12.2~13.4%，Mo为2.5%，Cu为≤0.20%，余量为Fe。
3.一种制备如权利要求1或2所述的316H板材的生产工艺，其特征在于，该316H板材的生产工艺包括以下步骤：
（1）感应炉冶炼：将全新原料按设计成分配料，并投入感应炉冶炼，冶炼后期采用钢包底吹氩的方式脱气，且冶炼过程中执行脱氧操作；
（2）电渣重熔：采用7:3渣系烘烤后使用，执行电渣重熔工艺，得到电渣钢锭；
（3）锻造：将电渣钢锭锻造成50mm*160mm锻坯，锻造时的加热温度1150~1200℃，终锻温度1050℃，保温时间大于40min；
（4）热轧：将锻造后的锻坯热轧成板材，热轧温度为1150~1200℃，保温时间大于40min；
（5）固溶处理：对热轧后的板材进行热处理，热处理温度≥1040℃，出炉水冷或快速冷却；以及
（6）检验：包括尺寸、拉伸性能、持久性能、硬度、表面质量、晶粒度、铁素体含量、晶间腐蚀、非金属夹杂、探伤。
4.如权利要求3所述的一种316H板材的生产工艺，其特征在于，该步骤（6）的拉伸性能检验中，弹性阶段的拉伸速率为0.005/min，塑性阶段的拉伸速率为0.05/min。
5.如权利要求3所述的一种316H板材的生产工艺，其特征在于，步骤（5）中，固溶处理过程中，保温期间的温度偏差不超过±10℃。
6.如权利要求3所述的一种316H板材的生产工艺，其特征在于，在步骤（3）中，还包括：将该锻坯的头尾切除并取样分析以确保探伤合格，且头尾切除率至少大于5%。
7.如权利要求3所述的一种316H板材的生产工艺，其特征在于，步骤（3）中，该板材的尺寸为：25mm*150mm；或者，该板材的尺寸为：45mm*150mm。
8.如权利要求3所述的一种316H板材的生产工艺，其特征在于，该电渣钢锭的规格为400Kg。
CN201911421608.0A 2019-12-31 2019-12-31 316h板材及其生产工艺 Pending CN111057939A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911421608.0A CN111057939A (zh) 2019-12-31 2019-12-31 316h板材及其生产工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911421608.0A CN111057939A (zh) 2019-12-31 2019-12-31 316h板材及其生产工艺

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN111057939A true CN111057939A (zh) 2020-04-24

Family

ID=70306147

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201911421608.0A Pending CN111057939A (zh) 2019-12-31 2019-12-31 316h板材及其生产工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111057939A (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111500930A (zh) * 2020-05-06 2020-08-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 核电用超纯净不锈钢的成分控制方法
CN112760575A (zh) * 2020-12-26 2021-05-07 江苏新核合金科技有限公司 航空用紧固件及其制备方法
CN116145018A (zh) * 2023-01-31 2023-05-23 四川六合特种金属材料股份有限公司 一种快堆用高性能316h不锈钢及其制备方法
CN116179936A (zh) * 2021-11-26 2023-05-30 江苏新华合金有限公司 一种新型板材及其生产工艺

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000063947A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Kawasaki Steel Corp 高強度ステンレス鋼の製造方法
CN107557670A (zh) * 2017-10-24 2018-01-09 山西太钢不锈钢股份有限公司 奥氏体不锈钢及其制备方法与应用
CN109702382A (zh) * 2018-12-27 2019-05-03 浙江富春江水电设备有限公司 一种适合高温条件长时间服役的焊接材料及其焊接方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000063947A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Kawasaki Steel Corp 高強度ステンレス鋼の製造方法
CN107557670A (zh) * 2017-10-24 2018-01-09 山西太钢不锈钢股份有限公司 奥氏体不锈钢及其制备方法与应用
CN109702382A (zh) * 2018-12-27 2019-05-03 浙江富春江水电设备有限公司 一种适合高温条件长时间服役的焊接材料及其焊接方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
A. PARDO ET AL.: "Influence of Cu and Sn content in the corrosion of AISI 304 and 316 stainless steels in H2SO4", 《CORROSION SCIENCE》 *
刘胜新: "《用金属材料手册》", 30 September 2011, 机械工业出版社 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111500930A (zh) * 2020-05-06 2020-08-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 核电用超纯净不锈钢的成分控制方法
CN111500930B (zh) * 2020-05-06 2022-01-28 山西太钢不锈钢股份有限公司 核电用超纯净不锈钢的成分控制方法
CN112760575A (zh) * 2020-12-26 2021-05-07 江苏新核合金科技有限公司 航空用紧固件及其制备方法
CN116179936A (zh) * 2021-11-26 2023-05-30 江苏新华合金有限公司 一种新型板材及其生产工艺
CN116145018A (zh) * 2023-01-31 2023-05-23 四川六合特种金属材料股份有限公司 一种快堆用高性能316h不锈钢及其制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5685198B2 (ja) フェライト−オーステナイト系ステンレス鋼
JP6819700B2 (ja) Ｎｉ基耐熱合金部材およびその製造方法
KR100933114B1 (ko) 페라이트계 내열강
JP5278188B2 (ja) 耐水素誘起割れ性および脆性亀裂伝播停止特性に優れた厚鋼板
CN111057939A (zh) 316h板材及其生产工艺
CN103352175B (zh) 一种控氮奥氏体不锈钢及其制造方法
EP2677054A1 (en) Duplex stainless steel, and process for production thereof
JP6115691B1 (ja) 鋼板およびほうろう製品
AU2017274993B2 (en) Duplex stainless steel and duplex stainless steel manufacturing method
CN110520549B (zh) 奥氏体系不锈钢厚钢板及其制造方法
WO2011136175A1 (ja) 高強度油井用ステンレス鋼及び高強度油井用ステンレス鋼管
JP7315097B2 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
KR101464840B1 (ko) 내알칼리성이 뛰어난 2상 스테인리스강
JP2017160510A (ja) 低温用ニッケル鋼板およびその製造方法
JP6842257B2 (ja) Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金とその製造方法
JP2012193432A (ja) 線状加熱性に優れたケミカルタンカー用二相ステンレス鋼
WO2014045542A1 (ja) 成形加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
CN112176257A (zh) 一种屈服强度600MPa级铌钛微合金化耐酸性介质腐蚀的钢板及其生产方法
CN115552049B (zh) 双相不锈钢和双相不锈钢无缝钢管
JP2013142197A (ja) −１９６℃におけるシャルピー試験値が母材、溶接継手共に１００Ｊ以上である靭性と生産性に優れたＮｉ添加鋼板およびその製造方法
CN114086060B (zh) 一种耐酸腐蚀的700MPa级热轧带肋钢筋及其生产方法
WO2023105852A1 (ja) 冷間鍛造性及び、耐水素脆化特性又は耐食性と非磁性に優れるステンレス鋼
JP2861720B2 (ja) 強度、靱性および耐食性に優れた２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP2006104498A (ja) 加工性および低温靭性に優れた高純度フェライト系鋼板
WO2016052639A1 (ja) ステンレス鋼材

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20200424

WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication