JPH04350109A - 排滓法 - Google Patents
排滓法Info
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- JPH04350109A JPH04350109A JP12405991A JP12405991A JPH04350109A JP H04350109 A JPH04350109 A JP H04350109A JP 12405991 A JP12405991 A JP 12405991A JP 12405991 A JP12405991 A JP 12405991A JP H04350109 A JPH04350109 A JP H04350109A
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Landscapes
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属製錬時の反応容器
からのスラグ排出法に関するものである。
からのスラグ排出法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】金属製錬における従来の排滓技術として
は下記の方法などが知られている。 １）機械的かき出し法：例えば、特開昭５９−１３００
９号公報に示されているように、排滓板を取り付けた棒
を炉内に挿入し、これを前後運動させることにより、ス
ラグをかき出す。また、特開昭５８−１９２９５９号公
報に示されているように、転炉における排滓では、後述
する底吹羽口からのガスによりスラグを押出す手法も併
用して、かき出しの効率を高める。
は下記の方法などが知られている。 １）機械的かき出し法：例えば、特開昭５９−１３００
９号公報に示されているように、排滓板を取り付けた棒
を炉内に挿入し、これを前後運動させることにより、ス
ラグをかき出す。また、特開昭５８−１９２９５９号公
報に示されているように、転炉における排滓では、後述
する底吹羽口からのガスによりスラグを押出す手法も併
用して、かき出しの効率を高める。
【０００３】２）ＶＳＣ法（真空により吸引）：特開昭
５６−１６２３９４号公報に示されているように、先端
に吸引孔をもったノズルを炉内に挿入し、減圧ポンプで
ノズル内を減圧にすることにより、掃除機と同様にして
スラグを吸引する。 ３）ガス吹込みによりスラグを押出す方法：特開昭６３
−７３１２号公報に示されているように、底吹羽口をス
ラグ層に位置させてガスを噴出させ、スラグを押出す。 あるいは、特開平１−６８４１３号公報に示されている
ように、炉の高さ方向中間点より下方に横吹ノズルを設
置し、排滓時には横吹ノズルが下になるように炉体を傾
動し、横吹ノズルからガスを吹込みながらスラグを排出
する。
５６−１６２３９４号公報に示されているように、先端
に吸引孔をもったノズルを炉内に挿入し、減圧ポンプで
ノズル内を減圧にすることにより、掃除機と同様にして
スラグを吸引する。 ３）ガス吹込みによりスラグを押出す方法：特開昭６３
−７３１２号公報に示されているように、底吹羽口をス
ラグ層に位置させてガスを噴出させ、スラグを押出す。 あるいは、特開平１−６８４１３号公報に示されている
ように、炉の高さ方向中間点より下方に横吹ノズルを設
置し、排滓時には横吹ノズルが下になるように炉体を傾
動し、横吹ノズルからガスを吹込みながらスラグを排出
する。
【０００４】しかしこれらの従来技術を用い、例えば、
特願平２−１８１９８９号で示されているような転炉型
容器を用いて溶銑予備処理から極低炭域脱炭までを行わ
せるプロセスにおいて、溶銑予備処理スラグを短時間に
、残留量を少なくして排出しようとした場合、以下の問
題がある。まず、１）のように、スラグをかき出す場合
、完全にスラグを除去しようとすると、メタルも共にか
き出されてメタルロスが増大し、また時間もかかる。 ２）のように、スラグを吸引する場合においても、完全
にスラグを除去しようとすると、メタルも吸引されてし
まうために、１）と同じくメタルロスが増大し、また時
間もかかる。さらには、この場合、吸引するための真空
排気装置を設置する必要がある。一方、３）の場合の、
特開昭６３−７３１２号公報で示された方法については
、炉回数が進むほど、溶損によりレンガ厚みが薄くなる
ため、ガス吹込み位置が変化し、最終的には、羽口位置
がスラグの上に位置するようになって、スラグ層にガス
を吹込めず、効率よく排滓できなくなるという問題が存
在する。また、特開平１−６８４１３号公報の方法につ
いては、横吹ノズルから単純にガスを吹込むだけである
ため、横吹ノズルより下に位置する炉底部分のデッドス
ペースにスラグが残留する割合が多く、完全にはスラグ
を除去できない。
特願平２−１８１９８９号で示されているような転炉型
容器を用いて溶銑予備処理から極低炭域脱炭までを行わ
せるプロセスにおいて、溶銑予備処理スラグを短時間に
、残留量を少なくして排出しようとした場合、以下の問
題がある。まず、１）のように、スラグをかき出す場合
、完全にスラグを除去しようとすると、メタルも共にか
き出されてメタルロスが増大し、また時間もかかる。 ２）のように、スラグを吸引する場合においても、完全
にスラグを除去しようとすると、メタルも吸引されてし
まうために、１）と同じくメタルロスが増大し、また時
間もかかる。さらには、この場合、吸引するための真空
排気装置を設置する必要がある。一方、３）の場合の、
特開昭６３−７３１２号公報で示された方法については
、炉回数が進むほど、溶損によりレンガ厚みが薄くなる
ため、ガス吹込み位置が変化し、最終的には、羽口位置
がスラグの上に位置するようになって、スラグ層にガス
を吹込めず、効率よく排滓できなくなるという問題が存
在する。また、特開平１−６８４１３号公報の方法につ
いては、横吹ノズルから単純にガスを吹込むだけである
ため、横吹ノズルより下に位置する炉底部分のデッドス
ペースにスラグが残留する割合が多く、完全にはスラグ
を除去できない。
【０００５】以上のように、従来の技術ではスラグを完
全に排出するのに不完全であり、他の排滓方法の確立が
必要となる。そこで、これらの従来技術に内在する問題
点を解決するために、特願平２−１８１９８９号では、
転炉型容器の炉腹部に複数個のガス吹込みノズルを設置
し、このノズルをスパイラルノズルとすることによって
気泡を微細分散させてスラグをフォーミングさせ、その
結果、溶銑の流出ロスを最小限に抑えて短時間に排滓す
る方法が提案されている。しかしながら、この方法には
、以下の問題が存在し、残留スラグ量低減に限界のある
ことが明らかになった。すなわち、 １）炉腹部の羽口寿命延長のためにマッシュルームを生
成させた場合、気泡の微細分散の程度は、スパイラル羽
口化を行っても直管羽口とさほど変わらなくなる。
全に排出するのに不完全であり、他の排滓方法の確立が
必要となる。そこで、これらの従来技術に内在する問題
点を解決するために、特願平２−１８１９８９号では、
転炉型容器の炉腹部に複数個のガス吹込みノズルを設置
し、このノズルをスパイラルノズルとすることによって
気泡を微細分散させてスラグをフォーミングさせ、その
結果、溶銑の流出ロスを最小限に抑えて短時間に排滓す
る方法が提案されている。しかしながら、この方法には
、以下の問題が存在し、残留スラグ量低減に限界のある
ことが明らかになった。すなわち、 １）炉腹部の羽口寿命延長のためにマッシュルームを生
成させた場合、気泡の微細分散の程度は、スパイラル羽
口化を行っても直管羽口とさほど変わらなくなる。
【０００６】というのは、マッシュルームの生成により
、ガスの流れが螺旋状になりにくくなるため、気泡の微
細分散効果が低減し、スラグをフォーミングさせること
が困難となる。従って、スラグ残留量低減に制約が出て
くる。また、 ２）吹込みガス量が各羽口とも一定であるため、デッド
スペースにおけるスラグの残留率が高くなる。つまり、
図１に示す炉底に近い羽口後方のデッドスペースにスラ
グが残留することになり、残留量低減に制約が出てくる
。
、ガスの流れが螺旋状になりにくくなるため、気泡の微
細分散効果が低減し、スラグをフォーミングさせること
が困難となる。従って、スラグ残留量低減に制約が出て
くる。また、 ２）吹込みガス量が各羽口とも一定であるため、デッド
スペースにおけるスラグの残留率が高くなる。つまり、
図１に示す炉底に近い羽口後方のデッドスペースにスラ
グが残留することになり、残留量低減に制約が出てくる
。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】例えば、特願平２−１
８１９８９号で示されたような転炉型容器を用いて、溶
銑予備処理から極低炭域脱炭までを行わせる場合、溶銑
予備処理が終了した時点で、生成したスラグを短時間で
極力、残らず排滓する必要がある。なぜならば、溶銑予
備処理の目的は、溶銑中の不純物であるＳｉ、Ｐ、Ｓ等
を除去することにある。例えば、Ｐについては、この処
理によりメタル中の３００倍のリン濃度のリンがスラグ
中に移行することになる。従って、このスラグが残留し
ていると、次工程において残留スラグ中よりＰがメタル
中に戻ってきて品質上問題となるため、極力、残らず排
滓する必要がある。
８１９８９号で示されたような転炉型容器を用いて、溶
銑予備処理から極低炭域脱炭までを行わせる場合、溶銑
予備処理が終了した時点で、生成したスラグを短時間で
極力、残らず排滓する必要がある。なぜならば、溶銑予
備処理の目的は、溶銑中の不純物であるＳｉ、Ｐ、Ｓ等
を除去することにある。例えば、Ｐについては、この処
理によりメタル中の３００倍のリン濃度のリンがスラグ
中に移行することになる。従って、このスラグが残留し
ていると、次工程において残留スラグ中よりＰがメタル
中に戻ってきて品質上問題となるため、極力、残らず排
滓する必要がある。
【０００８】また、溶銑予備処理のスラグは、融点が高
いため、短時間で排滓処理を終らないと、スラグが凝固
し、スラグの残留率が高くなる。本発明は、これらの問
題点を解決するための、つまりスラグの残留を極力少な
くするとともに、地金ロスも少なくし、短時間で排滓す
る技術を提供する。
いため、短時間で排滓処理を終らないと、スラグが凝固
し、スラグの残留率が高くなる。本発明は、これらの問
題点を解決するための、つまりスラグの残留を極力少な
くするとともに、地金ロスも少なくし、短時間で排滓す
る技術を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明による排滓法は上
述の課題を解決するものであり、その特徴とするところ
は、排滓まぎわにミルスケールなどのフォーミング促進
材を添加し、排滓中はスラグをフォーミングさせた状態
で、反応容器炉腹部に設置した複数個のガス吹込みノズ
ルからのガス流量を各ノズル毎にある周期でもって変化
させ、フォーミングしたスラグを波立たせて、スラグを
排出しやすくした点にある。
述の課題を解決するものであり、その特徴とするところ
は、排滓まぎわにミルスケールなどのフォーミング促進
材を添加し、排滓中はスラグをフォーミングさせた状態
で、反応容器炉腹部に設置した複数個のガス吹込みノズ
ルからのガス流量を各ノズル毎にある周期でもって変化
させ、フォーミングしたスラグを波立たせて、スラグを
排出しやすくした点にある。
【００１０】
【作用】本発明では、排滓まぎわにミルスケールあるい
は酸化鉄などのフォーミング促進材を添加する。ミルス
ケールあるいは酸化鉄はスラグ中に溶解したのち、（１
）式
は酸化鉄などのフォーミング促進材を添加する。ミルス
ケールあるいは酸化鉄はスラグ中に溶解したのち、（１
）式
【００１１】
【化１】
【００１２】で示すように、溶銑中のＣと反応し、直径
１ｍｍ以下の微細なＣＯガスの気泡を発生する。この微
細気泡はスラグ中からなかなか抜けることができず、ス
ラグ中に残留する。このため、スラグは膨れ上がる。こ
のスラグが膨れ上がる現象をスラグの泡立ち、あるいは
スラグフォーミング現象と称している。このようにスラ
グがフォーミングした場合には、フォーミングしていな
い場合のスラグレベルに比べ、ときとして１０倍以上の
高さになる。従って、フォーミングしていない状態に比
べれば、小さな傾動角度でもスラグが排出できるように
なり、メタルロス量が減少する。また、たとえ残留した
としても、鎮静した場合、体積は１／１０になるため、
スラグをフォーミングさせない場合に比べて、同一体積
のスラグが残留しても、その重量は１／１０になる。
１ｍｍ以下の微細なＣＯガスの気泡を発生する。この微
細気泡はスラグ中からなかなか抜けることができず、ス
ラグ中に残留する。このため、スラグは膨れ上がる。こ
のスラグが膨れ上がる現象をスラグの泡立ち、あるいは
スラグフォーミング現象と称している。このようにスラ
グがフォーミングした場合には、フォーミングしていな
い場合のスラグレベルに比べ、ときとして１０倍以上の
高さになる。従って、フォーミングしていない状態に比
べれば、小さな傾動角度でもスラグが排出できるように
なり、メタルロス量が減少する。また、たとえ残留した
としても、鎮静した場合、体積は１／１０になるため、
スラグをフォーミングさせない場合に比べて、同一体積
のスラグが残留しても、その重量は１／１０になる。
【００１３】また、排滓する際、図１のように、炉腹部
に設置した複数個のノズルから溶融金属中に吹込むガス
の流量を各ノズル毎にある周期でもって変化させること
により、フォーミングしたスラグ面が波立ち、スラグが
排出しやすくなる。このようなガス吹込みの方法として
は、例えば次のパターンが考えられる。まず、図１の１
列目および３列目のノズルからのガス量を多くし、２列
目のノズルからのガス量を少なくする。次に、１列目お
よび３列目のノズルからのガス量を絞り、２列目のノズ
ルからのガス量を上げる。この場合には、最初１列目、
３列目のノズルのガス量を多くすることにより、１列目
の羽口より前方に位置する部分に存在するスラグが排出
される。また３列目の羽口より、後部のスラグが２列目
の羽口より前方まで送り出される。次に、１列目および
３列目のノズルからのガス量を絞り、２列目のノズルか
らのガス量を上げると、２列目の羽口より前方にあるス
ラグが１列目の羽口よりも前方に送り出される。このよ
うにして、スラグが炉の後方より円滑に炉口方向に送り
出され、排出されやすくなる。
に設置した複数個のノズルから溶融金属中に吹込むガス
の流量を各ノズル毎にある周期でもって変化させること
により、フォーミングしたスラグ面が波立ち、スラグが
排出しやすくなる。このようなガス吹込みの方法として
は、例えば次のパターンが考えられる。まず、図１の１
列目および３列目のノズルからのガス量を多くし、２列
目のノズルからのガス量を少なくする。次に、１列目お
よび３列目のノズルからのガス量を絞り、２列目のノズ
ルからのガス量を上げる。この場合には、最初１列目、
３列目のノズルのガス量を多くすることにより、１列目
の羽口より前方に位置する部分に存在するスラグが排出
される。また３列目の羽口より、後部のスラグが２列目
の羽口より前方まで送り出される。次に、１列目および
３列目のノズルからのガス量を絞り、２列目のノズルか
らのガス量を上げると、２列目の羽口より前方にあるス
ラグが１列目の羽口よりも前方に送り出される。このよ
うにして、スラグが炉の後方より円滑に炉口方向に送り
出され、排出されやすくなる。
【００１４】また、図１の３列目のノズルの流量をたえ
ず１列目、２列目の流量よりも多くしておき、１列目、
２列目の流量を交互に変化させるガス吹込みパターンも
採り得る。
ず１列目、２列目の流量よりも多くしておき、１列目、
２列目の流量を交互に変化させるガス吹込みパターンも
採り得る。
【００１５】
【実施例】３２０Ｔ転炉を用い、図２に示すように、溶
銑予備処理工程および脱炭工程を集約するタイプの精錬
を行った。この際、溶銑予備処理で生成したスラグの排
滓において、図１に示すように炉の側部に設置された９
ケ所のガス吹込みノズルを用いて、表１に示す４種類の
ガスパターンにより窒素ガスを吹込んだ。一方、排滓直
前にはミルスケールあるいは酸化鉄を投入し、スラグを
フォーミングさせた状態で排滓を行っている。また比較
のために、従来の排滓方法でも排滓を行った。これらの
結果を表２にまとめて示す。本発明の場合には、同一排
滓時間に対して従来法に比べ、残留スラグ量が少なく、
かつメタルロス量が少ないことがわかった。従って、従
来法よりも本発明の方が、同一の排滓率を得るのに要す
る時間は短い。
銑予備処理工程および脱炭工程を集約するタイプの精錬
を行った。この際、溶銑予備処理で生成したスラグの排
滓において、図１に示すように炉の側部に設置された９
ケ所のガス吹込みノズルを用いて、表１に示す４種類の
ガスパターンにより窒素ガスを吹込んだ。一方、排滓直
前にはミルスケールあるいは酸化鉄を投入し、スラグを
フォーミングさせた状態で排滓を行っている。また比較
のために、従来の排滓方法でも排滓を行った。これらの
結果を表２にまとめて示す。本発明の場合には、同一排
滓時間に対して従来法に比べ、残留スラグ量が少なく、
かつメタルロス量が少ないことがわかった。従って、従
来法よりも本発明の方が、同一の排滓率を得るのに要す
る時間は短い。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】金属を製錬する際に本発明を実施するこ
とにより、従来の排滓法に比べて短時間に、スラグの残
留量が少ないレベルまで排出できるため、溶鋼歩留り向
上、溶鋼品質向上を達成でき、工業的には非常に有効で
ある。
とにより、従来の排滓法に比べて短時間に、スラグの残
留量が少ないレベルまで排出できるため、溶鋼歩留り向
上、溶鋼品質向上を達成でき、工業的には非常に有効で
ある。
【図１】炉側部にガス吹込み羽口を設置した本発明を実
施するための転炉型反応容器の一例を示す図で、（ａ）
は吹込み羽口へのガス配管の態様を示し、（ｂ）は吹込
み羽口の配列状態を示す。
施するための転炉型反応容器の一例を示す図で、（ａ）
は吹込み羽口へのガス配管の態様を示し、（ｂ）は吹込
み羽口の配列状態を示す。
【図２】溶銑予備処理工程および脱炭工程を転炉に集約
し、脱Ｐ、脱Ｓ、脱炭を同一転炉で行う本発明を採用し
た精錬法の一例を示すプロセス概念図である。
し、脱Ｐ、脱Ｓ、脱炭を同一転炉で行う本発明を採用し
た精錬法の一例を示すプロセス概念図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 腹部に複数個のガス吹込みノズルを設
けた反応容器を用いて金属製錬する際に排滓する方法に
おいて、各々のノズルのガス流量を周期的に変化させて
、スラグを波立たせることにより、排滓することを特徴
とする排滓法。 - 【請求項２】 排滓前にフォーミング促進材を添加し
、排滓中はスラグをフォーミングさせた状態で、排滓す
ることを特徴とする請求項１記載の排滓法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12405991A JPH04350109A (ja) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | 排滓法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12405991A JPH04350109A (ja) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | 排滓法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04350109A true JPH04350109A (ja) | 1992-12-04 |
Family
ID=14875951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12405991A Withdrawn JPH04350109A (ja) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | 排滓法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04350109A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07190639A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-28 | Rozai Kogyo Kaisha Ltd | 溶湯処理装置 |
| CN102732669A (zh) * | 2012-06-21 | 2012-10-17 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 转炉除脱磷渣的辅助装置和吹气辅助除脱磷渣的方法 |
| JP2020176317A (ja) * | 2019-04-22 | 2020-10-29 | 日本製鉄株式会社 | 溶銑脱燐方法 |
-
1991
- 1991-05-28 JP JP12405991A patent/JPH04350109A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07190639A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-28 | Rozai Kogyo Kaisha Ltd | 溶湯処理装置 |
| CN102732669A (zh) * | 2012-06-21 | 2012-10-17 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 转炉除脱磷渣的辅助装置和吹气辅助除脱磷渣的方法 |
| JP2020176317A (ja) * | 2019-04-22 | 2020-10-29 | 日本製鉄株式会社 | 溶銑脱燐方法 |
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