JPH04343642A - 切削加工に於ける加工品熱膨張補正方法 - Google Patents
切削加工に於ける加工品熱膨張補正方法Info
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- JPH04343642A JPH04343642A JP11149591A JP11149591A JPH04343642A JP H04343642 A JPH04343642 A JP H04343642A JP 11149591 A JP11149591 A JP 11149591A JP 11149591 A JP11149591 A JP 11149591A JP H04343642 A JPH04343642 A JP H04343642A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、切削加工に於ける切削
加工機と加工品との熱膨張差による加工精度を補正する
加工品熱膨張補正方法に関する。
加工機と加工品との熱膨張差による加工精度を補正する
加工品熱膨張補正方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、ラジエ−タやカークーラ用コ
ンデンサ等の熱交換器は、その軽量化のためにアルミ合
金が使用されているが、最近では、熱交換器に止まらず
、ボディーやエンジン，サスペンション，シートの構造
部材等に至るまでアルミ合金を多く採用して車両重量の
軽量化を図る等、自動車部品のアルミ化が進んでいる。 そのため、アルミ合金の切削加工も増え、又、要求され
る加工精度も向上してきている。
ンデンサ等の熱交換器は、その軽量化のためにアルミ合
金が使用されているが、最近では、熱交換器に止まらず
、ボディーやエンジン，サスペンション，シートの構造
部材等に至るまでアルミ合金を多く採用して車両重量の
軽量化を図る等、自動車部品のアルミ化が進んでいる。 そのため、アルミ合金の切削加工も増え、又、要求され
る加工精度も向上してきている。
【０００３】然し、切削加工機の本体は殆ど鋼，鋳物で
構成されているため、加工品がアルミニウム等の熱膨張
係数の異なる材質であった場合、室温（気温）の変化に
より加工精度が維持できなくなる場合がある。即ち、従
来、切削加工機で加工する場合、加工箇所に常時切削油
（クーラント液）を流して刃物との摩擦抵抗を減らした
り、加工部の冷却を図っている。ところが、室温が切削
油に比べて高いと、切削油を浴びている加工箇所とその
他の部位との熱膨張差により刃物と加工品との相対位置
が狂い、加工精度が低下してしまう。
構成されているため、加工品がアルミニウム等の熱膨張
係数の異なる材質であった場合、室温（気温）の変化に
より加工精度が維持できなくなる場合がある。即ち、従
来、切削加工機で加工する場合、加工箇所に常時切削油
（クーラント液）を流して刃物との摩擦抵抗を減らした
り、加工部の冷却を図っている。ところが、室温が切削
油に比べて高いと、切削油を浴びている加工箇所とその
他の部位との熱膨張差により刃物と加工品との相対位置
が狂い、加工精度が低下してしまう。
【０００４】そこで、斯かる欠点を解決するため、特開
昭５８−１６００４２号公報には、切削油若しくはこの
温度と等しい工作機械の機械部の温度と、室内温度若し
くはこの室内温度と等しい工作機械の機械部の温度を検
出し、これらの温度差から、その差に基づく工作機械の
熱歪みで生じる工具先端と加工品との変位量を演算手段
で演算し、その変位量に対応して工具先端と加工品との
相対位置を数値制御装置で補正するようにした熱変位補
正方法が開示されている。
昭５８−１６００４２号公報には、切削油若しくはこの
温度と等しい工作機械の機械部の温度と、室内温度若し
くはこの室内温度と等しい工作機械の機械部の温度を検
出し、これらの温度差から、その差に基づく工作機械の
熱歪みで生じる工具先端と加工品との変位量を演算手段
で演算し、その変位量に対応して工具先端と加工品との
相対位置を数値制御装置で補正するようにした熱変位補
正方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記熱変位補
正方法では、工作機械本体の熱変形係数（修正係数α，
影響係数β）を実験で求め、斯かる熱変形係数を基に、
切削油若しくはこの温度と等しい工作機械の機械部の温
度Ｔｃ と、室内温度若しくはこの室内温度と等しい工
作機械の機械部の温度Ｔｒ とから演算装置で補正量β
（Ｔｃ −αＴｒ ）を演算して変位による補正量を求
めるものであるため、工作機械本体の修正係数αと影響
係数βをわざわざ実験で求めなければならなかった。
正方法では、工作機械本体の熱変形係数（修正係数α，
影響係数β）を実験で求め、斯かる熱変形係数を基に、
切削油若しくはこの温度と等しい工作機械の機械部の温
度Ｔｃ と、室内温度若しくはこの室内温度と等しい工
作機械の機械部の温度Ｔｒ とから演算装置で補正量β
（Ｔｃ −αＴｒ ）を演算して変位による補正量を求
めるものであるため、工作機械本体の修正係数αと影響
係数βをわざわざ実験で求めなければならなかった。
【０００６】本発明は斯かる実情に鑑み案出されたもの
で、切削加工機本体に比べ熱容量が小さい加工品の温度
は加工品に掛ける多量の切削油温度と同じであるから（
加工品の表面積は切削加工機本体に比べ小さく、又、加
工品がアルミニウムの場合は熱伝導率が鋼，鋳鉄の約５
倍もあり熱が伝わり易い）、切削油の温度を管理，計測
することにより、切削加工機本体に比して熱容量的に小
さな加工品の、切削加工に於ける切削加工機との熱膨張
差による加工精度を補正する加工品熱膨張補正方法を提
供することを目的とする。
で、切削加工機本体に比べ熱容量が小さい加工品の温度
は加工品に掛ける多量の切削油温度と同じであるから（
加工品の表面積は切削加工機本体に比べ小さく、又、加
工品がアルミニウムの場合は熱伝導率が鋼，鋳鉄の約５
倍もあり熱が伝わり易い）、切削油の温度を管理，計測
することにより、切削加工機本体に比して熱容量的に小
さな加工品の、切削加工に於ける切削加工機との熱膨張
差による加工精度を補正する加工品熱膨張補正方法を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、本発明に係る切削加工に於ける加工品熱膨張補正方
法は、切削油の温度と、切削加工機の加工精度に関わる
機械部の温度とを検出し、これらの温度差で生ずる切削
加工機の刃物先端と加工品との相対位置の変位による補
正値を上記温度差を基に演算装置で求め、この補正値に
対応して上記刃物先端と加工品との相対位置を数値制御
装置にて補正する加工品熱膨張補正方法であって、演算
装置では、検出した切削油温度から予め設定した基準温
度を減算してこの数値に加工品の熱膨張係数を乗算する
と共に、同様に検出した切削加工機の加工精度に関わる
機械部の温度から上記基準温度を減算してこの数値に切
削加工機の熱膨張係数を乗算した後、前者の算出値から
後者の算出値を減算してこの数値に当初の数値制御装置
による移動指令値を乗算して、変位量に対する補正値を
求めるようにしたものである。
め、本発明に係る切削加工に於ける加工品熱膨張補正方
法は、切削油の温度と、切削加工機の加工精度に関わる
機械部の温度とを検出し、これらの温度差で生ずる切削
加工機の刃物先端と加工品との相対位置の変位による補
正値を上記温度差を基に演算装置で求め、この補正値に
対応して上記刃物先端と加工品との相対位置を数値制御
装置にて補正する加工品熱膨張補正方法であって、演算
装置では、検出した切削油温度から予め設定した基準温
度を減算してこの数値に加工品の熱膨張係数を乗算する
と共に、同様に検出した切削加工機の加工精度に関わる
機械部の温度から上記基準温度を減算してこの数値に切
削加工機の熱膨張係数を乗算した後、前者の算出値から
後者の算出値を減算してこの数値に当初の数値制御装置
による移動指令値を乗算して、変位量に対する補正値を
求めるようにしたものである。
【０００８】
【作用】本発明によれば、先ず、切削油の温度と切削加
工機の温度が検出されてその信号が演算装置に入力され
る。演算装置では、入力された信号を基に補正値を演算
し、そして、演算された補正信号が数値制御装置に入力
する。その結果、数値制御装置が、指令値と補正値を加
えた量をテーブルやコラム等が移動するようにパルスモ
ータ等に指令を送って、加工精度の補正がなされること
となる。
工機の温度が検出されてその信号が演算装置に入力され
る。演算装置では、入力された信号を基に補正値を演算
し、そして、演算された補正信号が数値制御装置に入力
する。その結果、数値制御装置が、指令値と補正値を加
えた量をテーブルやコラム等が移動するようにパルスモ
ータ等に指令を送って、加工精度の補正がなされること
となる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づき詳細
に説明する。図１は本発明に係る加工品熱膨張補正方法
を実施した横中ぐり盤の概略斜視図を示し、図中、１は
アルミニウム製の加工品３を固定する治具５が取り付く
テーブル、７はコラム、９は該コラム７に装着されたス
ピンドルヘッドで、従来と同様、テーブル１はベッド１
１の摺動面１１ａに設けられた案内面１３に沿って、パ
ルスモータにより図中Ｚ軸方向へボールネジを介して往
復動し、コラム７は案内面１３と直交する方向に設けら
れた案内面１５に沿って、パルスモータにより図中Ｘ軸
方向へボールネジを介して往復動するようになっている
。又、スピンドルヘッド９は、コラム７の摺動面７ａに
上下方向へ設けた案内面１７に沿って、パルスモータ１
９により図中Ｙ軸方向へ往復動するようになっている。
に説明する。図１は本発明に係る加工品熱膨張補正方法
を実施した横中ぐり盤の概略斜視図を示し、図中、１は
アルミニウム製の加工品３を固定する治具５が取り付く
テーブル、７はコラム、９は該コラム７に装着されたス
ピンドルヘッドで、従来と同様、テーブル１はベッド１
１の摺動面１１ａに設けられた案内面１３に沿って、パ
ルスモータにより図中Ｚ軸方向へボールネジを介して往
復動し、コラム７は案内面１３と直交する方向に設けら
れた案内面１５に沿って、パルスモータにより図中Ｘ軸
方向へボールネジを介して往復動するようになっている
。又、スピンドルヘッド９は、コラム７の摺動面７ａに
上下方向へ設けた案内面１７に沿って、パルスモータ１
９により図中Ｙ軸方向へ往復動するようになっている。
【００１０】そして、上記スピンドルヘッド９には、後
端に連結した駆動モータで駆動される主軸がヘッドスト
ック９ａ内の軸受で支持されて取り付けられており、テ
ーブル１のＺ軸上の往復動とコラム７のＸ軸上の往復動
、又、スピンドルヘッド９のＹ軸上の往復動による主軸
の移動によって、主軸の先端に取り付けた刃物で加工品
３が加工されるようになっている。
端に連結した駆動モータで駆動される主軸がヘッドスト
ック９ａ内の軸受で支持されて取り付けられており、テ
ーブル１のＺ軸上の往復動とコラム７のＸ軸上の往復動
、又、スピンドルヘッド９のＹ軸上の往復動による主軸
の移動によって、主軸の先端に取り付けた刃物で加工品
３が加工されるようになっている。
【００１１】又、図中、２１はクーラント液（切削油）
の貯留タンクで、該貯留タンク２１からクーラントポン
プ２３で汲み上げられたクーラント液は、上記ヘッドス
トック９ａに設けた複数の噴出孔２５と治具５の上方に
設置したシャワークーラント２７から、刃物と加工品３
の加工箇所に向かって噴射されるようになっている。そ
して、流れたクーラント液はベッド１１に設けた溝から
パイプ２９で貯留タンク２１に戻り、キリコやゴミを取
り除いて再使用されるようになっている。その他、図中
、３１はクーラント液の温度をバランスよく均一にする
ためのクーラントクーラ、３３は上記コラム７の底部に
固着されたボールナットに螺着されたボールスクリュー
、３５は該ボールスクリュー３３の一端を回動自在に保
持するベアリングの組み込まれたブラケット、そして、
３６はスプラッシュガードである。
の貯留タンクで、該貯留タンク２１からクーラントポン
プ２３で汲み上げられたクーラント液は、上記ヘッドス
トック９ａに設けた複数の噴出孔２５と治具５の上方に
設置したシャワークーラント２７から、刃物と加工品３
の加工箇所に向かって噴射されるようになっている。そ
して、流れたクーラント液はベッド１１に設けた溝から
パイプ２９で貯留タンク２１に戻り、キリコやゴミを取
り除いて再使用されるようになっている。その他、図中
、３１はクーラント液の温度をバランスよく均一にする
ためのクーラントクーラ、３３は上記コラム７の底部に
固着されたボールナットに螺着されたボールスクリュー
、３５は該ボールスクリュー３３の一端を回動自在に保
持するベアリングの組み込まれたブラケット、そして、
３６はスプラッシュガードである。
【００１２】而して、本実施例に係る加工品熱膨張補正
方法は、加工品３の表面積は横中ぐり盤に比べ小さく、
又、加工品３がアルミニウムであってその熱伝導率が鋼
，鋳鉄の約５倍もあり熱が伝わり易いため、鋼や鋳物で
構成された横中ぐり盤に比べ熱容量の小さいアルミニウ
ム製の加工品３の温度は、クーラント液を多量に掛ける
ことによってクーラント液の温度と同じとなる。
方法は、加工品３の表面積は横中ぐり盤に比べ小さく、
又、加工品３がアルミニウムであってその熱伝導率が鋼
，鋳鉄の約５倍もあり熱が伝わり易いため、鋼や鋳物で
構成された横中ぐり盤に比べ熱容量の小さいアルミニウ
ム製の加工品３の温度は、クーラント液を多量に掛ける
ことによってクーラント液の温度と同じとなる。
【００１３】斯かる前提に立って、本実施例は、クーラ
ント液の温度を管理，計測することにより横中ぐり盤と
加工品３との熱膨張の差による加工精度を補正しようと
するもので、その目的から上記貯留タンク２１にクーラ
ント液の温度ＴＣ を検出する検出器３７を取り付ける
と共に、例えば、クーラント液を浴びずにＸ軸方向の加
工精度に関わる横中ぐり盤の機械部として、上記ボール
スクリュー３３の一端を保持するブラケット３５近傍の
ベッド１１に横中ぐり盤の温度ＴＸ を検出する検出器
３９を取り付け、そして、これらの検出器３７，３９か
らの信号を図２に示すブロック図に従って処理させるよ
うにした。
ント液の温度を管理，計測することにより横中ぐり盤と
加工品３との熱膨張の差による加工精度を補正しようと
するもので、その目的から上記貯留タンク２１にクーラ
ント液の温度ＴＣ を検出する検出器３７を取り付ける
と共に、例えば、クーラント液を浴びずにＸ軸方向の加
工精度に関わる横中ぐり盤の機械部として、上記ボール
スクリュー３３の一端を保持するブラケット３５近傍の
ベッド１１に横中ぐり盤の温度ＴＸ を検出する検出器
３９を取り付け、そして、これらの検出器３７，３９か
らの信号を図２に示すブロック図に従って処理させるよ
うにした。
【００１４】図２のブロック図は、クーラント液の温度
ＴＣ を検出する検出器３７と、横中ぐり盤の温度ＴＸ
を検出する検出器３９との出力を処理して補正量を算
出し、この補正量を、Ｘ軸方向の加工品３と刃物との正
しい相対位置に対して補正しなければならない変位量と
して、横中ぐり盤の数値制御装置にインプットする回路
構成を示す。
ＴＣ を検出する検出器３７と、横中ぐり盤の温度ＴＸ
を検出する検出器３９との出力を処理して補正量を算
出し、この補正量を、Ｘ軸方向の加工品３と刃物との正
しい相対位置に対して補正しなければならない変位量と
して、横中ぐり盤の数値制御装置にインプットする回路
構成を示す。
【００１５】図２中、４１，４３は増幅器、４５，４７
はアナログ・デジタル変換器（以下「Ａ／Ｄ変換器」と
いう）、４９は演算装置、そして、５１は数値制御装置
（以下「ＮＣ装置」という）を示し、上記各検出器３７
，３９の出力は、夫々、増幅器４１，４３とＡ／Ｄ変換
器４５，４７を介して演算装置４９に入力される。そし
て、該演算装置４９では、検出器３７，３９で検出され
た温度ＴＣ ，ＴＸ を基に、Ｘ軸移動の当初の指令値
ＬＸ に対する補正値ＬＸ ′を、 ＬＸ ′＝ＬＸ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら求めるようになっている。
はアナログ・デジタル変換器（以下「Ａ／Ｄ変換器」と
いう）、４９は演算装置、そして、５１は数値制御装置
（以下「ＮＣ装置」という）を示し、上記各検出器３７
，３９の出力は、夫々、増幅器４１，４３とＡ／Ｄ変換
器４５，４７を介して演算装置４９に入力される。そし
て、該演算装置４９では、検出器３７，３９で検出され
た温度ＴＣ ，ＴＸ を基に、Ｘ軸移動の当初の指令値
ＬＸ に対する補正値ＬＸ ′を、 ＬＸ ′＝ＬＸ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら求めるようになっている。
【００１６】ここで、δＷ は加工品３の熱膨張係数、
δＭ は横中ぐり盤の熱膨張係数で、これらの係数は予
め物理的に明らかである。又、ＴＳ は基準温度で、例
えば、加工後の精度を測定する温度管理された２０℃（
熱膨張係数が定められている温度）前後の室の温度を基
準としている。そして、これらδＷ ，δＭ ，ＴＳ
は演算装置４９に予め記憶されており、これらの数値と
検出器３７，３９で検出された温度ＴＣ ，ＴＸ に基
づき、上記式■からＸ軸移動の当初の指令値ＬＸ に対
する補正値ＬＸ ′が算出されるようになっている。
δＭ は横中ぐり盤の熱膨張係数で、これらの係数は予
め物理的に明らかである。又、ＴＳ は基準温度で、例
えば、加工後の精度を測定する温度管理された２０℃（
熱膨張係数が定められている温度）前後の室の温度を基
準としている。そして、これらδＷ ，δＭ ，ＴＳ
は演算装置４９に予め記憶されており、これらの数値と
検出器３７，３９で検出された温度ＴＣ ，ＴＸ に基
づき、上記式■からＸ軸移動の当初の指令値ＬＸ に対
する補正値ＬＸ ′が算出されるようになっている。
【００１７】又、図示しないが、図１の横中ぐり盤には
、切削油を浴びずにＹ，Ｚ軸方向加工精度に関わる横中
ぐり盤の機械部の温度ＬＹ ，ＬＺを検出する検出器が
、コラム７やベッド１１の所定の部位に夫々取り付けら
れている。そして、演算装置４９では、Ｙ軸移動の当初
の指令値ＬＹ に対する補正値ＬＹ ′を、上記式■の
ＬＸ をＬＹ に置き換えた ＬＹ ′＝ＬＹ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら求め、又、Ｚ軸移動の当初の指令値ＬＺ に対する補
正値ＬＺ ′にあっても、上記式■のＬＸ をＬＺ に
置き換えた ＬＺ ′＝ＬＺ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら算出するようになっている。
、切削油を浴びずにＹ，Ｚ軸方向加工精度に関わる横中
ぐり盤の機械部の温度ＬＹ ，ＬＺを検出する検出器が
、コラム７やベッド１１の所定の部位に夫々取り付けら
れている。そして、演算装置４９では、Ｙ軸移動の当初
の指令値ＬＹ に対する補正値ＬＹ ′を、上記式■の
ＬＸ をＬＹ に置き換えた ＬＹ ′＝ＬＹ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら求め、又、Ｚ軸移動の当初の指令値ＬＺ に対する補
正値ＬＺ ′にあっても、上記式■のＬＸ をＬＺ に
置き換えた ＬＺ ′＝ＬＺ 〔δＷ （ＴＣ −
ＴＳ ）−δＭ （ＴＸ −ＴＳ ）〕・・・■の式か
ら算出するようになっている。
【００１８】そして、ＮＣ装置５１には演算された補正
信号が入力して、例えばＸ軸方向への移動指令の際に、
指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた量をコラム７が
移動するようにそのパルスモータへ指令を送るようにな
っている。同様に、Ｙ軸方向への移動指令の際には、指
令値ＬＹ と補正値ＬＹ ′を加えた量をスピンドルヘ
ッド９が移動するようにＮＣ装置５１がパルスモータ１
９へ指令を送り、又、Ｚ軸方向への移動指令の際には、
指令値ＬＺ と補正値ＬＺ ′を加えた量をテーブル１
が移動するようにＮＣ装置５１がパルスモータへ指令を
送るようになっている。
信号が入力して、例えばＸ軸方向への移動指令の際に、
指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた量をコラム７が
移動するようにそのパルスモータへ指令を送るようにな
っている。同様に、Ｙ軸方向への移動指令の際には、指
令値ＬＹ と補正値ＬＹ ′を加えた量をスピンドルヘ
ッド９が移動するようにＮＣ装置５１がパルスモータ１
９へ指令を送り、又、Ｚ軸方向への移動指令の際には、
指令値ＬＺ と補正値ＬＺ ′を加えた量をテーブル１
が移動するようにＮＣ装置５１がパルスモータへ指令を
送るようになっている。
【００１９】従って、図３に示すフローチャートに示す
ように、例えば切削加工時に於ける加工品３と横中ぐり
盤との熱膨張差によるＸ軸方向の加工精度を補正するに
は、先ず、検出器３７，３９から、クーラント液の温度
ＴＣ と横中ぐり盤の温度ＴＸ を検出してその信号を
、夫々、増幅器４１，４３とＡ／Ｄ変換器４５，４７を
介して演算装置４９に入力する（ステップＳ１，Ｓ２）
。
ように、例えば切削加工時に於ける加工品３と横中ぐり
盤との熱膨張差によるＸ軸方向の加工精度を補正するに
は、先ず、検出器３７，３９から、クーラント液の温度
ＴＣ と横中ぐり盤の温度ＴＸ を検出してその信号を
、夫々、増幅器４１，４３とＡ／Ｄ変換器４５，４７を
介して演算装置４９に入力する（ステップＳ１，Ｓ２）
。
【００２０】演算装置４９では、入力された温度ＴＣ
，ＴＸ を基に、Ｘ軸移動の当初の指令値ＬＸ に対す
る補正値ＬＸ ′を上記式■で算出する（ステップＳ３
）。そして、ＮＣ装置５１に演算された補正信号が入力
して、指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた量をコラ
ム７が移動するようにそのパルスモータへ指令を送るの
で、コラム７は指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた
量を移動して補正がなされ（ステップＳ４）、加工品３
と横中ぐり盤との熱膨張差によるＸ軸方向の加工精度の
補正が完了することとなる。
，ＴＸ を基に、Ｘ軸移動の当初の指令値ＬＸ に対す
る補正値ＬＸ ′を上記式■で算出する（ステップＳ３
）。そして、ＮＣ装置５１に演算された補正信号が入力
して、指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた量をコラ
ム７が移動するようにそのパルスモータへ指令を送るの
で、コラム７は指令値ＬＸ と補正値ＬＸ ′を加えた
量を移動して補正がなされ（ステップＳ４）、加工品３
と横中ぐり盤との熱膨張差によるＸ軸方向の加工精度の
補正が完了することとなる。
【００２１】同様に、加工品３と横中ぐり盤との熱膨張
差によるＹ，Ｚ軸方向への夫々の加工精度の補正も、式
■，■から補正値を算出して上記工程によって行われる
。このように、本実施例は、加工品３の表面積は横中ぐ
り盤に比べ小さく、又、アルミニウム製の加工品３の熱
伝導率が鋼，鋳鉄の約５倍もあり熱が伝わり易いため、
鋼や鋳物で構成された横中ぐり盤に比べ熱容量の小さい
アルミニウム製の加工品３の温度は、該加工品３に掛け
る多量のクーラント液の温度と同じとなることに着目し
、クーラント液の温度を管理，計測することにより横中
ぐり盤と加工品３との熱膨張の差による加工精度を補正
でき、而も、物理的に予め明らかな横中ぐり盤の熱膨張
係数と加工品３の熱膨張係数を用いて補正値ＬＸ′を算
出できるので、本実施例によれば、特開昭５８−１６０
０４２号公報に開示された従来の補正方法の如く工作機
械本体の修正係数や影響係数をわざわざ実験で求める必
要がなく、極めて簡単に加工精度の補正が行えることと
なった。
差によるＹ，Ｚ軸方向への夫々の加工精度の補正も、式
■，■から補正値を算出して上記工程によって行われる
。このように、本実施例は、加工品３の表面積は横中ぐ
り盤に比べ小さく、又、アルミニウム製の加工品３の熱
伝導率が鋼，鋳鉄の約５倍もあり熱が伝わり易いため、
鋼や鋳物で構成された横中ぐり盤に比べ熱容量の小さい
アルミニウム製の加工品３の温度は、該加工品３に掛け
る多量のクーラント液の温度と同じとなることに着目し
、クーラント液の温度を管理，計測することにより横中
ぐり盤と加工品３との熱膨張の差による加工精度を補正
でき、而も、物理的に予め明らかな横中ぐり盤の熱膨張
係数と加工品３の熱膨張係数を用いて補正値ＬＸ′を算
出できるので、本実施例によれば、特開昭５８−１６０
０４２号公報に開示された従来の補正方法の如く工作機
械本体の修正係数や影響係数をわざわざ実験で求める必
要がなく、極めて簡単に加工精度の補正が行えることと
なった。
【００２２】尚、上記実施例では、加工後の精度を測定
する温度管理された室の温度を基準温度としたが、この
基準値はその他の値を用いることも可能である。
する温度管理された室の温度を基準温度としたが、この
基準値はその他の値を用いることも可能である。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ク
ーラント液の温度を管理，計測することにより切削加工
機と加工品との熱膨張の差による加工精度を補正でき、
而も、物理的に予め明らかな切削加工機の熱膨張係数と
加工品の熱膨張係数を用いて補正値を算出できるので、
従来に比し極めて簡単に加工精度の補正が行えることと
なった。
ーラント液の温度を管理，計測することにより切削加工
機と加工品との熱膨張の差による加工精度を補正でき、
而も、物理的に予め明らかな切削加工機の熱膨張係数と
加工品の熱膨張係数を用いて補正値を算出できるので、
従来に比し極めて簡単に加工精度の補正が行えることと
なった。
【図１】本発明を実施した横中ぐり盤の全体斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明の一実施例を示すブロック図である。
【図３】本発明の一実施例の補正方法を示すフローチャ
ートである。
ートである。
１ テーブル
３ 加工品
７ コラム
９ スピンドルヘッド
１１ ベッド
３７，３９ 検出器
４１，４３ 増幅器
４５，４７ Ａ／Ｄ変換器
４９ 演算装置
５１ ＮＣ装置
Claims (1)
- 【請求項１】 切削油の温度と、切削加工機の加工精
度に関わる機械部の温度とを検出し、これらの温度差で
生ずる切削加工機の刃物先端と加工品との相対位置の変
位による補正値を上記温度差を基に演算装置で求め、こ
の補正値に対応して上記刃物先端と加工品との相対位置
を数値制御装置にて補正する加工品熱膨張補正方法であ
って、演算装置では、検出した切削油温度から予め設定
した基準温度を減算してこの数値に加工品の熱膨張係数
を乗算すると共に、同様に検出した切削加工機の加工精
度に関わる機械部の温度から上記基準温度を減算してこ
の数値に切削加工機の熱膨張係数を乗算した後、前者の
算出値から後者の算出値を減算してこの数値に当初の数
値制御装置による移動指令値を乗算して、変位量に対す
る補正値を求めるようにしたことを特徴とする切削加工
に於ける加工品熱膨張補正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11149591A JPH04343642A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 切削加工に於ける加工品熱膨張補正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11149591A JPH04343642A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 切削加工に於ける加工品熱膨張補正方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04343642A true JPH04343642A (ja) | 1992-11-30 |
Family
ID=14562733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11149591A Pending JPH04343642A (ja) | 1991-05-16 | 1991-05-16 | 切削加工に於ける加工品熱膨張補正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04343642A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11156676A (ja) * | 1997-12-01 | 1999-06-15 | Miyano:Kk | 工作機械の熱変位補正方法および装置 |
| JP2007030142A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Makino Milling Mach Co Ltd | シャワークーラント装置 |
| JP2007203424A (ja) * | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Nidek Co Ltd | 眼鏡レンズ周縁加工装置及び加工方法 |
| JP2009279727A (ja) * | 2008-05-26 | 2009-12-03 | Murata Mach Ltd | ワーク寸法計測装置および工作機械 |
| CN107775445A (zh) * | 2016-08-31 | 2018-03-09 | 苏州万立精密机械有限公司 | 一种高精度大尺寸铝产品加工中的温度补偿方法 |
| JP2020189361A (ja) * | 2019-05-21 | 2020-11-26 | マツダ株式会社 | 加工機の制御装置及びその制御方法 |
| JP2022164025A (ja) * | 2021-04-15 | 2022-10-27 | Dmg森精機株式会社 | 工作機械の切屑除去装置および切屑除去方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55145517A (en) * | 1979-05-01 | 1980-11-13 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | Regenerating method for electromagnetic filter |
-
1991
- 1991-05-16 JP JP11149591A patent/JPH04343642A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55145517A (en) * | 1979-05-01 | 1980-11-13 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | Regenerating method for electromagnetic filter |
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| JP2022164025A (ja) * | 2021-04-15 | 2022-10-27 | Dmg森精機株式会社 | 工作機械の切屑除去装置および切屑除去方法 |
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