JPH04342465A - 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 - Google Patents
炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法Info
- Publication number
- JPH04342465A JPH04342465A JP3114493A JP11449391A JPH04342465A JP H04342465 A JPH04342465 A JP H04342465A JP 3114493 A JP3114493 A JP 3114493A JP 11449391 A JP11449391 A JP 11449391A JP H04342465 A JPH04342465 A JP H04342465A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon fiber
- molded body
- precursor molded
- molded product
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 23
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims abstract description 22
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims abstract description 22
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 40
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 17
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 13
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 abstract description 5
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 abstract description 3
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 abstract description 2
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002964 rayon Substances 0.000 abstract description 2
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 abstract 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007849 furan resin Substances 0.000 description 2
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 1
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012046 mixed solvent Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- 239000009719 polyimide resin Substances 0.000 description 1
- 239000002990 reinforced plastic Substances 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011271 tar pitch Substances 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920006337 unsaturated polyester resin Polymers 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素繊維強化炭素複合
材料（以下Ｃ／Ｃとする）用前駆成形体の製造方法に関
するものであり、焼成炭化した際には良好なＣ／Ｃが得
られる。
材料（以下Ｃ／Ｃとする）用前駆成形体の製造方法に関
するものであり、焼成炭化した際には良好なＣ／Ｃが得
られる。
【０００２】
【従来の技術】従来Ｃ／Ｃは、耐熱性や耐薬品性に優れ
、かつ高強度で軽量であり、例えば、フェノール樹脂、
フラン樹脂などの熱硬化性樹脂を、炭素繊維に含浸した
シート（以下プリプレグとする）をつくり、必要に応じ
た枚数を積層し、加熱して樹脂を硬化させて得た前駆成
形体（炭素繊維強化プラスチック）を ７００℃以上の
高温で不活性雰囲気中において、焼成炭化したものが知
られている。
、かつ高強度で軽量であり、例えば、フェノール樹脂、
フラン樹脂などの熱硬化性樹脂を、炭素繊維に含浸した
シート（以下プリプレグとする）をつくり、必要に応じ
た枚数を積層し、加熱して樹脂を硬化させて得た前駆成
形体（炭素繊維強化プラスチック）を ７００℃以上の
高温で不活性雰囲気中において、焼成炭化したものが知
られている。
【０００３】しかしながら、前駆成形体を ７００℃以
上の高温で不活性雰囲気中において、焼成炭化する過程
で積層した層間に割れを発生し易いという問題があった
。
上の高温で不活性雰囲気中において、焼成炭化する過程
で積層した層間に割れを発生し易いという問題があった
。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
技術における先の問題点を解決し、焼成炭化する際、層
状割れの発生しない良好な形状を有するＣ／Ｃを得るた
めの、Ｃ／Ｃ用前駆成形体の製造方法を提供することで
ある。
技術における先の問題点を解決し、焼成炭化する際、層
状割れの発生しない良好な形状を有するＣ／Ｃを得るた
めの、Ｃ／Ｃ用前駆成形体の製造方法を提供することで
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは先の問題を
解決するために鋭意研究した結果、前駆成形体を加熱加
圧成形した後に、再び、加熱処理を施し、前駆成形体中
の揮発分を除去するとともに前駆成形体中に微細なクラ
ックを生じさせれば、焼成炭化して良好な形状を有する
Ｃ／Ｃを提供できるとの知見を得、本発明に至った。
解決するために鋭意研究した結果、前駆成形体を加熱加
圧成形した後に、再び、加熱処理を施し、前駆成形体中
の揮発分を除去するとともに前駆成形体中に微細なクラ
ックを生じさせれば、焼成炭化して良好な形状を有する
Ｃ／Ｃを提供できるとの知見を得、本発明に至った。
【０００６】すなわち本発明は、炭化可能な樹脂を炭素
繊維織布に含浸したシートを積層し、加圧加熱成形して
得た前駆成形体を、炭素処理に先立ち、 ３００℃以下
の温度に再加熱することを特徴とするＣ／Ｃ用前駆成形
体の製造方法である。そして、前駆成形体を再加熱する
際これを、加圧雰囲気中で行うこと、あるいはまた、前
駆成形体の再加熱処理を２回以上行うこと、あるいはま
た、前駆成形体の再加熱処理を１０時間以上行うことが
望ましい。
繊維織布に含浸したシートを積層し、加圧加熱成形して
得た前駆成形体を、炭素処理に先立ち、 ３００℃以下
の温度に再加熱することを特徴とするＣ／Ｃ用前駆成形
体の製造方法である。そして、前駆成形体を再加熱する
際これを、加圧雰囲気中で行うこと、あるいはまた、前
駆成形体の再加熱処理を２回以上行うこと、あるいはま
た、前駆成形体の再加熱処理を１０時間以上行うことが
望ましい。
【０００７】また、再加熱する際の温度が前駆成形体の
製造時の温度以上かつ３００℃以下であることが望まし
い。
製造時の温度以上かつ３００℃以下であることが望まし
い。
【０００８】
【作 用】以下に本発明の構成を詳述する。炭化可能
の樹脂としては、フェノール樹脂が好ましく、例えば旭
有機材工業（株）製「ＲＭ３０００Ｋ」など一般に市販
されているものを使用できる。しかし、その他フラン樹
脂やエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミ
ド樹脂等も使用可能で、残炭率が４５％以上のものであ
れば本発明に十分使用し得る。フェノール樹脂が好まし
い理由は、樹脂の取扱い易さ、成形体の特性が良好で安
価なことによる。また残炭率が４５％未満の樹脂では焼
成時にガスの発生が多く、激しく収縮するため、例えば
Ｃ／Ｃを用いた耐熱構造材のリブの部分にガスぶくれ、
層間割れ、変形が発生する。
の樹脂としては、フェノール樹脂が好ましく、例えば旭
有機材工業（株）製「ＲＭ３０００Ｋ」など一般に市販
されているものを使用できる。しかし、その他フラン樹
脂やエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミ
ド樹脂等も使用可能で、残炭率が４５％以上のものであ
れば本発明に十分使用し得る。フェノール樹脂が好まし
い理由は、樹脂の取扱い易さ、成形体の特性が良好で安
価なことによる。また残炭率が４５％未満の樹脂では焼
成時にガスの発生が多く、激しく収縮するため、例えば
Ｃ／Ｃを用いた耐熱構造材のリブの部分にガスぶくれ、
層間割れ、変形が発生する。
【０００９】なお、本発明での残炭率とは、樹脂を不活
性雰囲気下１０００℃まで加熱した際に残る炭素重量の
加熱前の樹脂の重量に対する割合（重量％）を示す。炭
素繊維は、ＰＡＮ系、レーヨン系およびタールピッチ系
炭素繊維を用いることができ、強度的にＰＡＮ系のもの
を用いると最も優れたものが得られる。例えば東邦レー
ヨン製「高強度ベスファイト（ＨＴＡ）」、「高弾性ベ
スファイト（ＨＭ４０）」等の一般に市販されているも
のが使用できる。補強繊維の形態としては、長繊維フィ
ラメントを １００〜１２０００ 本束ねたロービング
を一方向に引き揃えたものおよび／または織物が使用で
きる。
性雰囲気下１０００℃まで加熱した際に残る炭素重量の
加熱前の樹脂の重量に対する割合（重量％）を示す。炭
素繊維は、ＰＡＮ系、レーヨン系およびタールピッチ系
炭素繊維を用いることができ、強度的にＰＡＮ系のもの
を用いると最も優れたものが得られる。例えば東邦レー
ヨン製「高強度ベスファイト（ＨＴＡ）」、「高弾性ベ
スファイト（ＨＭ４０）」等の一般に市販されているも
のが使用できる。補強繊維の形態としては、長繊維フィ
ラメントを １００〜１２０００ 本束ねたロービング
を一方向に引き揃えたものおよび／または織物が使用で
きる。
【００１０】炭化可能な樹脂と炭素繊維の配合方法とし
ては、例えば炭化可能の樹脂をアセトン、メタノール、
トルエンその他の低沸点の有機溶剤およびその混合溶媒
などに溶解せしめ炭素繊維のシートに含浸させた後、オ
ーブン、真空乾燥機などを用いて有機溶媒を取り除く方
法、あるいは、炭素繊維を挟んで少なくとも一方に、炭
化可能な樹脂を塗布した離型紙を重ね合わせ、加熱ロー
ルにて、加熱、加圧処理し樹脂を炭素繊維に転移・含浸
する方法など炭素繊維表面に、炭化可能な樹脂を均一に
むらなく塗布、含浸することができるものであれば如何
なる方法によっても良く、本発明は炭化可能な樹脂と、
炭素繊維の配合方法に特に限定されない。
ては、例えば炭化可能の樹脂をアセトン、メタノール、
トルエンその他の低沸点の有機溶剤およびその混合溶媒
などに溶解せしめ炭素繊維のシートに含浸させた後、オ
ーブン、真空乾燥機などを用いて有機溶媒を取り除く方
法、あるいは、炭素繊維を挟んで少なくとも一方に、炭
化可能な樹脂を塗布した離型紙を重ね合わせ、加熱ロー
ルにて、加熱、加圧処理し樹脂を炭素繊維に転移・含浸
する方法など炭素繊維表面に、炭化可能な樹脂を均一に
むらなく塗布、含浸することができるものであれば如何
なる方法によっても良く、本発明は炭化可能な樹脂と、
炭素繊維の配合方法に特に限定されない。
【００１１】炭化可能な樹脂の炭素繊維への目付け量は
、前駆成形体中に占める量が２０〜５０重量％になるよ
うに調整するのがよい。２０重量％より少ない配合量で
は、得られるＣ／Ｃの層間接着力が著しく弱くなり層間
で割れを発生し易くなる。一方５０重量％より配合量を
多くすると焼成炭化時の熱分解ガスの発生が多く、また
樹脂の収縮によりガスぶくれ、層間割れ、変形を引き起
こす。
、前駆成形体中に占める量が２０〜５０重量％になるよ
うに調整するのがよい。２０重量％より少ない配合量で
は、得られるＣ／Ｃの層間接着力が著しく弱くなり層間
で割れを発生し易くなる。一方５０重量％より配合量を
多くすると焼成炭化時の熱分解ガスの発生が多く、また
樹脂の収縮によりガスぶくれ、層間割れ、変形を引き起
こす。
【００１２】上述のようにして樹脂を含浸した炭素繊維
プリプレグを積層した後、オートクレーブあるいは圧縮
成形機を用いて加熱・加圧し、樹脂を硬化させ前駆成形
体（炭素繊維強化プラスチック）を得る。前駆成形体中
の揮発分を除去すると共に微細なクラックを強制的に発
生させるために、この前駆成形体を再び加熱する。この
とき加熱温度は、前記成形時の温度以上が望ましく、か
つ ３００℃以下に限定される。成形時の温度以下では
前駆成形体中の揮発分の除去並びに微細なクラックを生
じさせるための作用が弱く極めて長時間処理しても焼成
炭化する時に層間に割れが発生し易い。一方 ３００℃
超の温度では再加熱の際のガス発生によって前駆成形体
中に割れを発生してしまう。
プリプレグを積層した後、オートクレーブあるいは圧縮
成形機を用いて加熱・加圧し、樹脂を硬化させ前駆成形
体（炭素繊維強化プラスチック）を得る。前駆成形体中
の揮発分を除去すると共に微細なクラックを強制的に発
生させるために、この前駆成形体を再び加熱する。この
とき加熱温度は、前記成形時の温度以上が望ましく、か
つ ３００℃以下に限定される。成形時の温度以下では
前駆成形体中の揮発分の除去並びに微細なクラックを生
じさせるための作用が弱く極めて長時間処理しても焼成
炭化する時に層間に割れが発生し易い。一方 ３００℃
超の温度では再加熱の際のガス発生によって前駆成形体
中に割れを発生してしまう。
【００１３】また再加熱処理の時間が短いときは、前駆
成形体中の揮発分の除去が不十分で、後工程の焼成炭化
時に層間に割れが発生し再加熱処理の時間は１０時間以
上が好ましい。より好ましくは２０時間以上である。前
駆成形体の形状が曲面を有する場合、あるいは大型の場
合でかつ大気圧中での再加熱によって前駆成形体中に割
れを発生してしまう場合は、加熱時の揮発分の発生速度
を制御するために加圧雰囲気中で加熱すると効果的であ
る。 加圧雰囲気中で所定の温度まで昇温した後に、徐々に減
圧していくことによって急激なガス発生を防止すること
ができ、再加熱の際に前駆成形体中に割れを発生するこ
とがなくなる。
成形体中の揮発分の除去が不十分で、後工程の焼成炭化
時に層間に割れが発生し再加熱処理の時間は１０時間以
上が好ましい。より好ましくは２０時間以上である。前
駆成形体の形状が曲面を有する場合、あるいは大型の場
合でかつ大気圧中での再加熱によって前駆成形体中に割
れを発生してしまう場合は、加熱時の揮発分の発生速度
を制御するために加圧雰囲気中で加熱すると効果的であ
る。 加圧雰囲気中で所定の温度まで昇温した後に、徐々に減
圧していくことによって急激なガス発生を防止すること
ができ、再加熱の際に前駆成形体中に割れを発生するこ
とがなくなる。
【００１４】さらに、再加熱処理を２回以上行い、かつ
後段の温度を前段の温度より高くすることによって前駆
成形体中に微細なクラックを多量に発生させると、焼成
時に発生する熱分解ガスのガス抜け性を向上させること
ができ、焼成炭化時に発生する層状割れを有効に防止す
ることができるので望ましい。以下、本発明を実施例お
よび比較例に基づき具体的に説明する。
後段の温度を前段の温度より高くすることによって前駆
成形体中に微細なクラックを多量に発生させると、焼成
時に発生する熱分解ガスのガス抜け性を向上させること
ができ、焼成炭化時に発生する層状割れを有効に防止す
ることができるので望ましい。以下、本発明を実施例お
よび比較例に基づき具体的に説明する。
【００１５】
実施例１
液状フェノール樹脂〔旭有機材工業（株）製；ＲＭ３０
００Ｋ；残炭率５５％〕とメタノールとを混合して調整
した樹脂ワニスを炭素繊維織物〔東邦レーヨン（株）製
；Ｗ−３１２１〕に含浸し、室温にて４時間乾燥した後
、オーブン中で １００℃４５分予備硬化し、樹脂目付
量５０％となる炭素繊維プリプレグを得た。この織物プ
リプレグを、３０ｃｍ角に切断した後に２０枚を積層し
、オートクレーブ中で２ｋｇ／ｃｍ２の圧力下で １５
０℃ １２０分間加熱・成形し、厚さ約５ｍｍの前駆成
形体を得た。この前駆成形体をオーブン中でさらに ２
００℃２０時間の再加熱処理を行いＣ／Ｃ用前駆成形体
を得た。該前駆成形体を不活性雰囲気中で１０℃／時間
の昇温速度にて１０００℃まで加熱・炭化してＣ／Ｃと
した。該複合材料の外観観察および断面観察を行った結
果膨れや層状割れのないことを確認した。
００Ｋ；残炭率５５％〕とメタノールとを混合して調整
した樹脂ワニスを炭素繊維織物〔東邦レーヨン（株）製
；Ｗ−３１２１〕に含浸し、室温にて４時間乾燥した後
、オーブン中で １００℃４５分予備硬化し、樹脂目付
量５０％となる炭素繊維プリプレグを得た。この織物プ
リプレグを、３０ｃｍ角に切断した後に２０枚を積層し
、オートクレーブ中で２ｋｇ／ｃｍ２の圧力下で １５
０℃ １２０分間加熱・成形し、厚さ約５ｍｍの前駆成
形体を得た。この前駆成形体をオーブン中でさらに ２
００℃２０時間の再加熱処理を行いＣ／Ｃ用前駆成形体
を得た。該前駆成形体を不活性雰囲気中で１０℃／時間
の昇温速度にて１０００℃まで加熱・炭化してＣ／Ｃと
した。該複合材料の外観観察および断面観察を行った結
果膨れや層状割れのないことを確認した。
【００１６】実施例２
実施例１における再加熱処理を ２００℃３０分５回行
ったほかは全く同様にしてＣ／Ｃを作製した。該複合材
料の外観観察および断面観察を行った結果膨れや層状割
れのないことを確認した。 実施例３ 実施例１における再加熱処理を ２３０℃５時間５ｋｇ
／ｃｍ２ の加圧雰囲気中で行ったほかは全く同様にし
てＣ／Ｃを作製した。該複合材料の外観観察および断面
観察を行った結果膨れや層状割れのないことを確認した
。
ったほかは全く同様にしてＣ／Ｃを作製した。該複合材
料の外観観察および断面観察を行った結果膨れや層状割
れのないことを確認した。 実施例３ 実施例１における再加熱処理を ２３０℃５時間５ｋｇ
／ｃｍ２ の加圧雰囲気中で行ったほかは全く同様にし
てＣ／Ｃを作製した。該複合材料の外観観察および断面
観察を行った結果膨れや層状割れのないことを確認した
。
【００１７】比較例１
実施例１における再加熱処理を行わないほかは全く同様
にしてＣ／Ｃを作製した。該複合材料の外観観察および
断面観察を行った結果板面かつ板厚の中央付近に直径
２００ｍｍ程度のほぼ円形の層状割れが発見された。 比較例２ 実施例１における再加熱処理を ３５０℃で行ったほか
は全く同様にしてＣ／Ｃ用前駆成形体を作製した。該成
形体は再加熱処理中に多数の層状割れを発生した。
にしてＣ／Ｃを作製した。該複合材料の外観観察および
断面観察を行った結果板面かつ板厚の中央付近に直径
２００ｍｍ程度のほぼ円形の層状割れが発見された。 比較例２ 実施例１における再加熱処理を ３５０℃で行ったほか
は全く同様にしてＣ／Ｃ用前駆成形体を作製した。該成
形体は再加熱処理中に多数の層状割れを発生した。
【００１８】
【発明の効果】上に述べた如く、加圧加熱成形して得た
前駆成形体を、再び加熱したＣ／Ｃ用前駆成形体は焼成
炭化すると層状割れのない良好な形状を有するＣ／Ｃと
なる。
前駆成形体を、再び加熱したＣ／Ｃ用前駆成形体は焼成
炭化すると層状割れのない良好な形状を有するＣ／Ｃと
なる。
Claims (5)
- 【請求項１】 炭化可能な樹脂を炭素繊維織布に含浸
したシートを積層し、加圧加熱成形して得た前駆成形体
を、炭化処理に先立ち、 ３００℃以下の温度に再加熱
することを特徴とする炭素繊維強化炭素複合材料用前駆
成形体の製造方法。 - 【請求項２】 前駆成形体を再加熱する際、加圧雰囲
気中で行うことを特徴とする請求項１記載の炭素繊維強
化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法。 - 【請求項３】 前駆成形体の再加熱処理を２回以上行
い、かつ後段の温度を前段の温度より高くすることを特
徴とする請求項１または２記載の炭素繊維強化炭素複合
材料用前駆成形体の製造方法。 - 【請求項４】 前駆成形体の再加熱処理を１０時間以
上行うことを特徴とする請求項１、２または３記載の炭
素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法。 - 【請求項５】 再加熱する際の温度が前駆成形体の製
造時の温度以上かつ ３００℃以下であることを特徴と
する請求項１、２、３または４記載の炭素繊維強化炭素
複合材料用前駆成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3114493A JPH04342465A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3114493A JPH04342465A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04342465A true JPH04342465A (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=14639144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3114493A Pending JPH04342465A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04342465A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008078484A1 (ja) | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Panasonic Electric Works Co., Ltd. | 放電灯点灯装置および画像表示装置 |
-
1991
- 1991-05-20 JP JP3114493A patent/JPH04342465A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008078484A1 (ja) | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Panasonic Electric Works Co., Ltd. | 放電灯点灯装置および画像表示装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108690322B (zh) | 一种碳纤维界面的制备方法 | |
| JPS6225094B2 (ja) | ||
| US4101354A (en) | Coating for fibrous carbon material in boron containing composites | |
| CA2088383C (en) | A method of manufacturing parts made of ceramic matrix composite material | |
| JPH03150266A (ja) | 炭素／炭素複合材料の製造方法 | |
| JPH04342465A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 | |
| JP3004777B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料用前駆成形体の製造方法 | |
| USH420H (en) | Co-pyrolysis process for forming carbonized composite bodies | |
| GB2112827A (en) | Carbon fiber materials | |
| US4164601A (en) | Coating for fibrous carbon material in boron containing composites | |
| JP3129424B2 (ja) | リブ付き高強度炭素繊維強化炭素複合材料構造体およびその製造方法 | |
| KR940010099B1 (ko) | 콜타르-페놀수지 혼합물을 이용한 탄소/탄소 복합재료 제조방법 | |
| JPH0532457A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料及びその製造方法 | |
| JPH03197358A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 | |
| JP2002255664A (ja) | Ｃ／ｃ複合材及びその製造方法 | |
| JPH03197363A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 | |
| JP2001181062A (ja) | 樹脂含浸炭素繊維強化炭素複合材とその製造方法 | |
| JPH03197361A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 | |
| JPH0648829A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料前駆体 | |
| JP4420371B2 (ja) | Ｃ／ｃ材製ネジ部材の製造方法 | |
| JPH08245273A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の製造方法 | |
| JPH029776A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料及びその製造方法 | |
| JPH0339821B2 (ja) | ||
| JPH01145375A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の製造方法 | |
| JP3983401B2 (ja) | Ｃ／ｃ材からなる成形体の製造方法 |