JPH04332396A - 伝熱管内張り用チタン管 - Google Patents
伝熱管内張り用チタン管Info
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- JPH04332396A JPH04332396A JP13196791A JP13196791A JPH04332396A JP H04332396 A JPH04332396 A JP H04332396A JP 13196791 A JP13196791 A JP 13196791A JP 13196791 A JP13196791 A JP 13196791A JP H04332396 A JPH04332396 A JP H04332396A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、火力、原子力等の発電
プラント、化学工場等のプラントにおける海水使用熱交
換器に装着される伝熱管を防食するための伝熱管内張り
用チタン管に関する。
プラント、化学工場等のプラントにおける海水使用熱交
換器に装着される伝熱管を防食するための伝熱管内張り
用チタン管に関する。
【0002】
【従来の技術】海水使用熱交換器の伝熱管としては、海
水に対する耐食性の観点から、例えばJIS H33
00に規定されるアルミニウム黄銅管(C6870〜6
872)、10〜30%のNiを含有するキュプロニッ
ケル管(C7060、C7150)等の銅合金管、ある
いは鋼管、ステンレス鋼管等が使用されている。これら
の伝熱管はほぼ満足する使用実績を示しているが、使用
海水の水質、運転条件等によっては海水側において腐食
による損傷が発生する。
水に対する耐食性の観点から、例えばJIS H33
00に規定されるアルミニウム黄銅管(C6870〜6
872)、10〜30%のNiを含有するキュプロニッ
ケル管(C7060、C7150)等の銅合金管、ある
いは鋼管、ステンレス鋼管等が使用されている。これら
の伝熱管はほぼ満足する使用実績を示しているが、使用
海水の水質、運転条件等によっては海水側において腐食
による損傷が発生する。
【0003】この対策として、さらに耐食性の優れた金
属管、例えばチタン管を使用することも考えられるが、
前記汎用伝熱管に比較して非常に高価で、かつ熱伝導性
も劣ることから、その使用にあたっては薄肉として使用
せざるを得ない。しかしながら、熱交換器の管支持板に
設けられた伝熱管挿通孔の径および管支持板の間隔は銅
合金管などの汎用伝熱管に合わせて設定されているため
、薄肉チタン管とは適合せず装着したチタン管が振動に
より破損するという問題点がある。
属管、例えばチタン管を使用することも考えられるが、
前記汎用伝熱管に比較して非常に高価で、かつ熱伝導性
も劣ることから、その使用にあたっては薄肉として使用
せざるを得ない。しかしながら、熱交換器の管支持板に
設けられた伝熱管挿通孔の径および管支持板の間隔は銅
合金管などの汎用伝熱管に合わせて設定されているため
、薄肉チタン管とは適合せず装着したチタン管が振動に
より破損するという問題点がある。
【0004】チタン管の優れた耐海水腐食性を生かし、
かつ熱伝導性と前記振動の問題を解決するために、汎用
伝熱管の内面に薄肉チタン管をはめ合わせ管内から液圧
をかける液圧拡管法によりチタン管内張り伝熱管とする
着想もある。
かつ熱伝導性と前記振動の問題を解決するために、汎用
伝熱管の内面に薄肉チタン管をはめ合わせ管内から液圧
をかける液圧拡管法によりチタン管内張り伝熱管とする
着想もある。
【0005】液圧拡管法は外管が外周より内管を押圧す
ることにより両管を密着させるものであるから、液圧拡
管法によって汎用伝熱管にチタン管を密着させるために
は、チタン管の弾性限を伝熱管より低くする必要がある
。JIS H4631に規定されるチタン管のうち最
も弾性限の低いのは第1種であり、弾性限の目安となる
耐力の最小値は165N/mm2 である。伝熱管が鋼
管やステンレス鋼管の場合にはその耐力値をチタン管の
耐力より高い値に調整することは容易であるが、伝熱管
として多く使用されている銅合金の耐力は137〜17
7N/mm2 の範囲にある。
ることにより両管を密着させるものであるから、液圧拡
管法によって汎用伝熱管にチタン管を密着させるために
は、チタン管の弾性限を伝熱管より低くする必要がある
。JIS H4631に規定されるチタン管のうち最
も弾性限の低いのは第1種であり、弾性限の目安となる
耐力の最小値は165N/mm2 である。伝熱管が鋼
管やステンレス鋼管の場合にはその耐力値をチタン管の
耐力より高い値に調整することは容易であるが、伝熱管
として多く使用されている銅合金の耐力は137〜17
7N/mm2 の範囲にある。
【0006】したがって、チタン管の耐力を165N/
mm2 近傍に調整し、この値をこえる耐力に制御した
銅合金管を使用すればチタン内張り伝熱管を得ることは
可能である。ところが、耐力が低い銅合金伝熱管の場合
には内張りが難しく、とくに既に熱交換器に装着されて
いる既設銅合金伝熱管は耐力の調整ができないため、チ
タン管を液圧拡管法により既設管に内張りする場合には
、良好な密着状態で内張りが達成できないことも多い。
mm2 近傍に調整し、この値をこえる耐力に制御した
銅合金管を使用すればチタン内張り伝熱管を得ることは
可能である。ところが、耐力が低い銅合金伝熱管の場合
には内張りが難しく、とくに既に熱交換器に装着されて
いる既設銅合金伝熱管は耐力の調整ができないため、チ
タン管を液圧拡管法により既設管に内張りする場合には
、良好な密着状態で内張りが達成できないことも多い。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来の
問題点を解消し、既設伝熱管を含む全ての伝熱管に良好
な密着状態で内張りできる弾性限の低いチタン管を提供
することを目的とする。
問題点を解消し、既設伝熱管を含む全ての伝熱管に良好
な密着状態で内張りできる弾性限の低いチタン管を提供
することを目的とする。
【0008】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による伝熱管内張り用チタン管は、不純物元
素としての酸素および鉄の含有量(ppm)が次の関係
式を満たすことを構成上の特徴とする。 0.138×〔O〕+0.183×〔
Fe〕<109.8但し、上式において〔O〕は酸素含
有量(ppm)、〔Fe〕は鉄含有量(ppm)を指す
ものとする。
めの本発明による伝熱管内張り用チタン管は、不純物元
素としての酸素および鉄の含有量(ppm)が次の関係
式を満たすことを構成上の特徴とする。 0.138×〔O〕+0.183×〔
Fe〕<109.8但し、上式において〔O〕は酸素含
有量(ppm)、〔Fe〕は鉄含有量(ppm)を指す
ものとする。
【0009】チタンの機械的性質に最も大きい影響を及
ぼす不純物は、酸素と鉄である。酸素含有量を300〜
500ppm、鉄含有量を30〜230ppmに調整し
た高純チタン材料の酸素および鉄の含有量と引張り性能
との関係を検討した結果、弾性限の目安となるチタン材
料の耐力(Y:N/mm2)と酸素(〔O〕:ppm)
および鉄( 〔Fe〕:ppm)含有量との関係は次式
によって表されることが解明された。 Y=0.138×〔O〕+0.183×〔
Fe〕+67.2
ぼす不純物は、酸素と鉄である。酸素含有量を300〜
500ppm、鉄含有量を30〜230ppmに調整し
た高純チタン材料の酸素および鉄の含有量と引張り性能
との関係を検討した結果、弾性限の目安となるチタン材
料の耐力(Y:N/mm2)と酸素(〔O〕:ppm)
および鉄( 〔Fe〕:ppm)含有量との関係は次式
によって表されることが解明された。 Y=0.138×〔O〕+0.183×〔
Fe〕+67.2
【0010】汎用伝熱管のうち耐力値
が最も低いのは、JIS H3300に従って製造さ
れる銅合金管であり、その耐力値は137〜177N/
mm2であるから、Y<177N/mm2 、最適には
Y<137N/mm2 とすれば伝熱管内張り用として
の条件を備えたチタン管が得られる。このため、チタン
管中の酸素および鉄の含有量を次式の条件に調整すれば
よいことになる。 Y=0.138×〔O〕+0.183×〔Fe
〕+67.2<177 0.138×〔O〕+0
.183×〔Fe〕<109.8なお、不純物としての
酸素および鉄を上記の範囲に限定してもチタン等の耐食
性等の諸性能に影響を与えることはない。
が最も低いのは、JIS H3300に従って製造さ
れる銅合金管であり、その耐力値は137〜177N/
mm2であるから、Y<177N/mm2 、最適には
Y<137N/mm2 とすれば伝熱管内張り用として
の条件を備えたチタン管が得られる。このため、チタン
管中の酸素および鉄の含有量を次式の条件に調整すれば
よいことになる。 Y=0.138×〔O〕+0.183×〔Fe
〕+67.2<177 0.138×〔O〕+0
.183×〔Fe〕<109.8なお、不純物としての
酸素および鉄を上記の範囲に限定してもチタン等の耐食
性等の諸性能に影響を与えることはない。
【0011】
【作用】本発明による伝熱管内張り用チタン管は上記の
構成および機能を有するから、チタン管の弾性限を伝熱
管の弾性限より低くすることができ、液圧拡管法によっ
て密着状態の優れたチタン内張り伝熱管を得ることが可
能となる。
構成および機能を有するから、チタン管の弾性限を伝熱
管の弾性限より低くすることができ、液圧拡管法によっ
て密着状態の優れたチタン内張り伝熱管を得ることが可
能となる。
【0012】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【0013】実施例
酸素含有量350ppm、鉄含有量40ppmの高純チ
タンインゴットを調製し、熱間鍛造、熱間圧延後、所定
の熱処理を併用した冷間圧延加工を施して板厚0.3m
m、幅80mmのチタン条を作製した。このチタン条を
所定幅にトリミングしたのち、ロールフォーミング、T
IG溶接により造管、外径22mm、肉厚0.3mm、
長さ5000mmの薄肉溶接高純チタン管とした。得ら
れた溶接高純チタン管を、造管時の残留応力を除去する
ためにアルゴンガス雰囲気中で923K ×1.2KS
の焼鈍処理をおこない、耐力114N/mm2 の薄肉
溶接チタン管を得た。
タンインゴットを調製し、熱間鍛造、熱間圧延後、所定
の熱処理を併用した冷間圧延加工を施して板厚0.3m
m、幅80mmのチタン条を作製した。このチタン条を
所定幅にトリミングしたのち、ロールフォーミング、T
IG溶接により造管、外径22mm、肉厚0.3mm、
長さ5000mmの薄肉溶接高純チタン管とした。得ら
れた溶接高純チタン管を、造管時の残留応力を除去する
ためにアルゴンガス雰囲気中で923K ×1.2KS
の焼鈍処理をおこない、耐力114N/mm2 の薄肉
溶接チタン管を得た。
【0014】一方、内張する銅合金管としては、JIS
H3300に従って製造された外径25.4mm、
肉厚1.245mmのアルミニウム黄銅管(C6871
)を使用した。このアルミニウム黄銅管の耐力は167
N/mm2 であり、既に装着、使用されている既設ア
ルミニウム黄銅管と同一の機械的性質を備えている。
H3300に従って製造された外径25.4mm、
肉厚1.245mmのアルミニウム黄銅管(C6871
)を使用した。このアルミニウム黄銅管の耐力は167
N/mm2 であり、既に装着、使用されている既設ア
ルミニウム黄銅管と同一の機械的性質を備えている。
【0015】アルミニウム黄銅管に弾性限(耐力)を低
く調整した上記薄肉溶接高純チタン管を挿入し、液圧拡
管法により最大圧力40MPa でチタン管を内張りし
たところ、良好な密着状態を有するチタン管内張りアル
ミニウム黄銅管が得られた。
く調整した上記薄肉溶接高純チタン管を挿入し、液圧拡
管法により最大圧力40MPa でチタン管を内張りし
たところ、良好な密着状態を有するチタン管内張りアル
ミニウム黄銅管が得られた。
【0016】本チタン管内張りアルミニウム黄銅管の諸
性能は次のとおりである。 管寸法:外径25.4mm、肉厚1.545mm、長さ
5000mm 密着力:0.49N/mm2 伝熱性能:管清浄度90% なお、管清浄度とは、外径25.4mm、肉厚1.24
5mmのアルミニウム黄銅管(C6871)の新管が、
管内を流速2m/秒で海水を流した場合に示す総括伝熱
体数に対する比である。
性能は次のとおりである。 管寸法:外径25.4mm、肉厚1.545mm、長さ
5000mm 密着力:0.49N/mm2 伝熱性能:管清浄度90% なお、管清浄度とは、外径25.4mm、肉厚1.24
5mmのアルミニウム黄銅管(C6871)の新管が、
管内を流速2m/秒で海水を流した場合に示す総括伝熱
体数に対する比である。
【0017】
【発明の効果】以上のとおり、本発明により提供される
チタン管を伝熱管に内張りすることにより密着性の良好
なチタン内張り伝熱管が得られ、海水耐食性の大幅な向
上が達成される。これにより伝熱管の半永久的な使用が
可能となり、高い信頼性の下でのプラント運転が達成さ
れ、保守費用も大幅に削減される。とくに、本発明のチ
タン管は熱交換器に装着されている既設伝熱管の内張り
用として好適である。
チタン管を伝熱管に内張りすることにより密着性の良好
なチタン内張り伝熱管が得られ、海水耐食性の大幅な向
上が達成される。これにより伝熱管の半永久的な使用が
可能となり、高い信頼性の下でのプラント運転が達成さ
れ、保守費用も大幅に削減される。とくに、本発明のチ
タン管は熱交換器に装着されている既設伝熱管の内張り
用として好適である。
Claims (3)
- 【請求項1】 不純物元素としての酸素および鉄の含
有量が次の関係式を満たすことを特徴とする伝熱管内張
り用チタン管。 0.138×〔O〕+0.183×〔Fe
〕<109.8但し、上式において〔O〕は酸素含有量
(ppm)、〔Fe〕は鉄含有量(ppm)を指すもの
とする。 - 【請求項2】 伝熱管が熱交換器に装着されている既
設伝熱管である請求項1記載の伝熱管内張り用チタン管
。 - 【請求項3】 伝熱管内面にチタン管が液圧拡管法に
より内張りされてなる請求項1又は請求項2記載の伝熱
管内張り用チタン管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13196791A JPH04332396A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 伝熱管内張り用チタン管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13196791A JPH04332396A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 伝熱管内張り用チタン管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04332396A true JPH04332396A (ja) | 1992-11-19 |
Family
ID=15070415
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13196791A Pending JPH04332396A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 伝熱管内張り用チタン管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04332396A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016052634A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2016-04-07 | 秀之 春山 | 溶液移送冷却装置 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP13196791A patent/JPH04332396A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016052634A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2016-04-07 | 秀之 春山 | 溶液移送冷却装置 |
JP2016070611A (ja) * | 2014-09-30 | 2016-05-09 | 秀之 春山 | 溶液移送冷却装置 |
CN106133472A (zh) * | 2014-09-30 | 2016-11-16 | 纳米高科技株式会社 | 溶液输送冷却装置 |
CN106133472B (zh) * | 2014-09-30 | 2018-01-16 | 纳米高科技株式会社 | 溶液输送冷却装置 |
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