JPH04325647A - 焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 - Google Patents
焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法Info
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- JPH04325647A JPH04325647A JP12245391A JP12245391A JPH04325647A JP H04325647 A JPH04325647 A JP H04325647A JP 12245391 A JP12245391 A JP 12245391A JP 12245391 A JP12245391 A JP 12245391A JP H04325647 A JPH04325647 A JP H04325647A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた焼付け硬化性を有
し、自動車外板、包装用板材、構造用部材などの強度が
要求され、しかも焼付け塗装を施される様な部材に適し
た成形用アルミニウム合金である。
し、自動車外板、包装用板材、構造用部材などの強度が
要求され、しかも焼付け塗装を施される様な部材に適し
た成形用アルミニウム合金である。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車外板には冷延鋼板が主に用
いられていた。しかしながら、最近になり自動車車体の
軽量化要求からアルミニウム合金板を使用することが検
討されている。自動車外板用材料としては、プレス成形
性に優れていること、強度が高いこと、耐食性に優れる
ことなどが求められている。このような要求を満足する
材料として５０５２合金、５１８２合金などのＡｌ−Ｍ
ｇ合金（５０００系合金）や、６００９合金、６０６１
合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（６０００系合金）が
用いられていた。前記した６０００系合金はプレス成形
性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度が得ら
れるため、自動車外板材へ適用されている。従来の焼付
け温度は１８０℃で１時間程度であったが、焼付け温度
が低温・短時間化する傾向がある。このため、これら合
金では十分な焼付け塗装後の強度が得られない問題があ
った。
いられていた。しかしながら、最近になり自動車車体の
軽量化要求からアルミニウム合金板を使用することが検
討されている。自動車外板用材料としては、プレス成形
性に優れていること、強度が高いこと、耐食性に優れる
ことなどが求められている。このような要求を満足する
材料として５０５２合金、５１８２合金などのＡｌ−Ｍ
ｇ合金（５０００系合金）や、６００９合金、６０６１
合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（６０００系合金）が
用いられていた。前記した６０００系合金はプレス成形
性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度が得ら
れるため、自動車外板材へ適用されている。従来の焼付
け温度は１８０℃で１時間程度であったが、焼付け温度
が低温・短時間化する傾向がある。このため、これら合
金では十分な焼付け塗装後の強度が得られない問題があ
った。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
について検討の結果、低温での焼付け硬化性に優れ、か
つ耐食性にも優れた成形用アルミニウム合金およびその
製造方法を開発したものである。
について検討の結果、低温での焼付け硬化性に優れ、か
つ耐食性にも優れた成形用アルミニウム合金およびその
製造方法を開発したものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｕ０．５〜
２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５
〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％未満
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる焼付け硬化
性に優れたアルミニウム合金を請求項１とし、Ｃｕ０．
５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０
．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％
未満を含み、さらにＣｒ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ
０．００１〜０．５ｗｔ％のうちの１種もしくは２種以
上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる焼付け硬
化性に優れたアルミニウム合金を請求項２とし、Ｃｕ０
．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ
０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ
％未満を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金に４００℃以上の溶体化処理を施した後、
３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度で冷却をおこなうことを
特徴とする焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金の製
造方法を請求項３とし、Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍ
ｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、
Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、さらにＣ
ｒ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ０．００１〜０．５ｗ
ｔ％のうちの１種もしくは２種を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金に４００℃以上の
溶体化処理を施した後、３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度
で冷却をおこなうことを特徴とする焼付け硬化性に優れ
たアルミニウム合金の製造方法を請求項４とするもので
ある。すなわち本発明はＡｌの強度を向上させるために
添加するＣｕを適正量とすることにより耐食性を保持さ
せ、Ｓｉ、Ｍｇを添加して成形性および焼付後の強度を
向上させ、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒを適宜加えて強度を
向上させたものであり、また上記の効果を得るため上記
合金について製造条件を見出したものである。
２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５
〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％未満
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる焼付け硬化
性に優れたアルミニウム合金を請求項１とし、Ｃｕ０．
５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０
．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％
未満を含み、さらにＣｒ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ
０．００１〜０．５ｗｔ％のうちの１種もしくは２種以
上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる焼付け硬
化性に優れたアルミニウム合金を請求項２とし、Ｃｕ０
．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ
０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ
％未満を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金に４００℃以上の溶体化処理を施した後、
３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度で冷却をおこなうことを
特徴とする焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金の製
造方法を請求項３とし、Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍ
ｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、
Ｍｎ０．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、さらにＣ
ｒ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ０．００１〜０．５ｗ
ｔ％のうちの１種もしくは２種を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金に４００℃以上の
溶体化処理を施した後、３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度
で冷却をおこなうことを特徴とする焼付け硬化性に優れ
たアルミニウム合金の製造方法を請求項４とするもので
ある。すなわち本発明はＡｌの強度を向上させるために
添加するＣｕを適正量とすることにより耐食性を保持さ
せ、Ｓｉ、Ｍｇを添加して成形性および焼付後の強度を
向上させ、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒを適宜加えて強度を
向上させたものであり、また上記の効果を得るため上記
合金について製造条件を見出したものである。
【０００５】
【作用】本発明において、合金組成を限定したのは、以
下の理由による。Ｃｕは溶体化処理時にはマトリックス
中に固溶している。この状態で焼付け塗装加熱を施すと
ＧＰゾーン、θ′、Ｓ相などの析出により強度が向上す
る。その添加量を０．５〜２．５ｗｔ％と限定したのは
、０．５ｗｔ％未満ではその効果が小さく、２．５ｗｔ
％を越えると耐食性の低下、焼き入れ感受性が敏感にな
るなどの問題が生じる。Ｓｉは焼付け塗装時にＭｇと共
にＭｇ２ Ｓｉを析出させ強度を向上させる。その添加
量を０．５〜３．０ｗｔ％と限定したのは、０．５ｗｔ
％未満ではその効果が小さく、３．０ｗｔ％を越えると
溶体化処理後の成形性が低下するためである。Ｍｇは溶
体化処理後にはマトリックス中に固溶しており、成形性
の向上に寄与する。また、焼付け塗装時にＳｉと共にＭ
ｇ２ Ｓｉを析出させ強度を向上させる。その添加量を
０．５〜３．０ｗｔ％限定したのは、０．５ｗｔ％未満
ではその効果が小さく、３．０ｗｔ％を越えると溶体化
処理後の強度が高くなりすぎるなどにより成形性が低下
するためである。以上のようにＳｉ、Ｍｇは焼付け塗装
時にＭｇ２ Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。こ
の両元素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり
、Ｓｉ、Ｍｇの重量比がＳｉ＞０．６Ｍｇ（ｗｔ％）と
Ｍｇ２ Ｓｉ量に対し過剰Ｓｉであれば、より優れた焼
付け硬化性が得られる。なお、焼付け塗装時の時効挙動
をコントロールするためにＡｇ、Ｃｄ、Ｚｎなどを添加
しても本発明の効果を損なうことはない。Ｍｎは結晶粒
径のコントロールのために添加させるものである。その
添加量を０．００１〜０．１０ｗｔ％未満と限定したの
は、０．００１ｗｔ％未満ではその効果が小さく、０．
１０ｗｔ％以上では、成形性が低下するためである。Ｚ
ｒはマトリックスの強度向上に有効である。その添加量
を０．００１〜０．５ｗｔ％と限定したのは、０．００
１ｗｔ％未満では強度向上効果が小さく、０．５ｗｔ％
を越えると成形性が低下するためである。Ｃｒは結晶粒
の微細化、マトリックスの強度向上に有効である。その
添加量を０．２０〜１．０ｗｔ％と限定したのは、０．
２０ｗｔ％未満では強度向上効果が小さく、１．０ｗｔ
％を越えると成形性が低下するためである。Ｆｅは通常
Ａｌの不純物として含まれるものである。しかし、Ｆｅ
はＳｉと化合物を作りやすく、０．２５ｗｔ％を越えて
含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻害する。なお、
鋳造組織の微細化材として通常添加されるＴｉ、Ｂなど
は０．１ｗｔ％以下の添加であれば、特に本発明の効果
を損なうことはない。また、結晶粒コントロール、マト
リックス強度向上のために添加するＮｉ、Ｖなどは０．
３ｗｔ％以下であれば特に本発明の効果を損なうことは
ない。 次に、溶体化処理等の条件について説明する。溶体化処
理はＣｕ、Ｓｉ、Ｍｇ等の時効析出に有効な添加元素を
一旦マトリックス中に固溶させる。この後に焼付け塗装
加熱を施すと、前記したＧＰゾーンや微細なＭｇ２ Ｓ
ｉなどが析出し強度を向上させることとなる。溶体化処
理温度を４００℃以上としたのは、４００℃未満では添
加元素を十分に固溶させることができず、焼付け塗装加
熱時の強度向上が小さい。なお保持時間は特に規定され
ないが、４００℃以上となる時間が３秒以上であること
が好ましい。
下の理由による。Ｃｕは溶体化処理時にはマトリックス
中に固溶している。この状態で焼付け塗装加熱を施すと
ＧＰゾーン、θ′、Ｓ相などの析出により強度が向上す
る。その添加量を０．５〜２．５ｗｔ％と限定したのは
、０．５ｗｔ％未満ではその効果が小さく、２．５ｗｔ
％を越えると耐食性の低下、焼き入れ感受性が敏感にな
るなどの問題が生じる。Ｓｉは焼付け塗装時にＭｇと共
にＭｇ２ Ｓｉを析出させ強度を向上させる。その添加
量を０．５〜３．０ｗｔ％と限定したのは、０．５ｗｔ
％未満ではその効果が小さく、３．０ｗｔ％を越えると
溶体化処理後の成形性が低下するためである。Ｍｇは溶
体化処理後にはマトリックス中に固溶しており、成形性
の向上に寄与する。また、焼付け塗装時にＳｉと共にＭ
ｇ２ Ｓｉを析出させ強度を向上させる。その添加量を
０．５〜３．０ｗｔ％限定したのは、０．５ｗｔ％未満
ではその効果が小さく、３．０ｗｔ％を越えると溶体化
処理後の強度が高くなりすぎるなどにより成形性が低下
するためである。以上のようにＳｉ、Ｍｇは焼付け塗装
時にＭｇ２ Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。こ
の両元素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり
、Ｓｉ、Ｍｇの重量比がＳｉ＞０．６Ｍｇ（ｗｔ％）と
Ｍｇ２ Ｓｉ量に対し過剰Ｓｉであれば、より優れた焼
付け硬化性が得られる。なお、焼付け塗装時の時効挙動
をコントロールするためにＡｇ、Ｃｄ、Ｚｎなどを添加
しても本発明の効果を損なうことはない。Ｍｎは結晶粒
径のコントロールのために添加させるものである。その
添加量を０．００１〜０．１０ｗｔ％未満と限定したの
は、０．００１ｗｔ％未満ではその効果が小さく、０．
１０ｗｔ％以上では、成形性が低下するためである。Ｚ
ｒはマトリックスの強度向上に有効である。その添加量
を０．００１〜０．５ｗｔ％と限定したのは、０．００
１ｗｔ％未満では強度向上効果が小さく、０．５ｗｔ％
を越えると成形性が低下するためである。Ｃｒは結晶粒
の微細化、マトリックスの強度向上に有効である。その
添加量を０．２０〜１．０ｗｔ％と限定したのは、０．
２０ｗｔ％未満では強度向上効果が小さく、１．０ｗｔ
％を越えると成形性が低下するためである。Ｆｅは通常
Ａｌの不純物として含まれるものである。しかし、Ｆｅ
はＳｉと化合物を作りやすく、０．２５ｗｔ％を越えて
含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻害する。なお、
鋳造組織の微細化材として通常添加されるＴｉ、Ｂなど
は０．１ｗｔ％以下の添加であれば、特に本発明の効果
を損なうことはない。また、結晶粒コントロール、マト
リックス強度向上のために添加するＮｉ、Ｖなどは０．
３ｗｔ％以下であれば特に本発明の効果を損なうことは
ない。 次に、溶体化処理等の条件について説明する。溶体化処
理はＣｕ、Ｓｉ、Ｍｇ等の時効析出に有効な添加元素を
一旦マトリックス中に固溶させる。この後に焼付け塗装
加熱を施すと、前記したＧＰゾーンや微細なＭｇ２ Ｓ
ｉなどが析出し強度を向上させることとなる。溶体化処
理温度を４００℃以上としたのは、４００℃未満では添
加元素を十分に固溶させることができず、焼付け塗装加
熱時の強度向上が小さい。なお保持時間は特に規定され
ないが、４００℃以上となる時間が３秒以上であること
が好ましい。
【０００６】
【実施例】以下に本発明の一実施例について説明する。
〔実施例１〕表１に示す組成のＡｌ合金を常法により溶
解、ＤＣ鋳造により鋳塊を得た。この鋳塊に均質化処理
を施した後、熱間圧延、冷間圧延により厚さ１ｍｍの板
材とした。この板材に５２０℃×１０ｓｅｃ．の加熱後
１５℃／ｓｅｃ．の冷却速度による溶体化処理を施した
。このように製造された板材について、引張試験、エリ
クセン張出試験、限界深絞り（ＬＤＲ）試験をおこなっ
た。また、焼付け塗装処理をシミュレートした１５０℃
×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．、１８０℃×３０ｍｉｎ
．、６０ｍｉｎ．、２００℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉ
ｎ．の加熱を施した後にも引張試験をおこなった。結果
を表２および表３に示す。引張試験はＪＩＳ５号引張試
験片により、引張強さ、耐力、伸びを測定した。エリク
セン張出試験はＪＩＳ Ｚ ２２４７Ａ法により張
出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）試験はφ３
３ｍｍのポンチで潤滑油を塗布したブランクの深絞りを
おこない、破断しない最大ブランク径をポンチ径で除し
た値を求めた。
解、ＤＣ鋳造により鋳塊を得た。この鋳塊に均質化処理
を施した後、熱間圧延、冷間圧延により厚さ１ｍｍの板
材とした。この板材に５２０℃×１０ｓｅｃ．の加熱後
１５℃／ｓｅｃ．の冷却速度による溶体化処理を施した
。このように製造された板材について、引張試験、エリ
クセン張出試験、限界深絞り（ＬＤＲ）試験をおこなっ
た。また、焼付け塗装処理をシミュレートした１５０℃
×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．、１８０℃×３０ｍｉｎ
．、６０ｍｉｎ．、２００℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉ
ｎ．の加熱を施した後にも引張試験をおこなった。結果
を表２および表３に示す。引張試験はＪＩＳ５号引張試
験片により、引張強さ、耐力、伸びを測定した。エリク
セン張出試験はＪＩＳ Ｚ ２２４７Ａ法により張
出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）試験はφ３
３ｍｍのポンチで潤滑油を塗布したブランクの深絞りを
おこない、破断しない最大ブランク径をポンチ径で除し
た値を求めた。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【表２】
【０００９】
【表３】
【００１０】表２および表３より明らかなように、本発
明合金（Ｎｏ．Ａ〜Ｉ）に比べ、本発明合金の組成を外
れる比較合金（Ｎｏ．Ｊ〜Ｒ）は、溶体化処理後の成形
性、（低温・短時間の）焼付け塗装処理後の強度の何れ
か一つ以上が劣っている。
明合金（Ｎｏ．Ａ〜Ｉ）に比べ、本発明合金の組成を外
れる比較合金（Ｎｏ．Ｊ〜Ｒ）は、溶体化処理後の成形
性、（低温・短時間の）焼付け塗装処理後の強度の何れ
か一つ以上が劣っている。
【００１１】〔実施例２〕表１に示すＮｏ．Ａの組成の
Ａｌ合金を実施例１同様に鋳造、熱間圧延、冷間圧延を
へて厚さ１ｍｍの板材を得た。この板材に表４に示す溶
体化処理（加熱、冷却）を施した。このように製造され
た板材について、引張試験、エリクセン張出試験、限界
深絞り（ＬＤＲ）試験をおこなった。また、焼付け塗装
処理をシミュレートした１５０℃×３０ｍｉｎ．、６０
ｍｉｎ．、１８０℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．、２
００℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．の加熱を施した後
にも引張試験をおこなった。結果を表５に示す。
Ａｌ合金を実施例１同様に鋳造、熱間圧延、冷間圧延を
へて厚さ１ｍｍの板材を得た。この板材に表４に示す溶
体化処理（加熱、冷却）を施した。このように製造され
た板材について、引張試験、エリクセン張出試験、限界
深絞り（ＬＤＲ）試験をおこなった。また、焼付け塗装
処理をシミュレートした１５０℃×３０ｍｉｎ．、６０
ｍｉｎ．、１８０℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．、２
００℃×３０ｍｉｎ．、６０ｍｉｎ．の加熱を施した後
にも引張試験をおこなった。結果を表５に示す。
【００１２】
【表４】
【００１３】
【表５】
【００１４】表５より明らかなように、本発明例（Ｎｏ
．１〜４）に比べ、本発明方法を外れる比較例（Ｎｏ．
５、６）は、溶体化処理後の成形性、（低温・短時間の
）焼付け塗装処理後の強度の何れか一つ以上が劣ってい
る。
．１〜４）に比べ、本発明方法を外れる比較例（Ｎｏ．
５、６）は、溶体化処理後の成形性、（低温・短時間の
）焼付け塗装処理後の強度の何れか一つ以上が劣ってい
る。
【００１５】〔実施例３〕実施例１により溶体化処理を
おこなった後、１８０℃×６０ｍｉｎ．の焼付け塗装シ
ミュレート加熱をおこなった。この加熱後板を片面およ
び端部をシールし、塩水噴霧試験、温水浸漬試験、およ
び複合サイクル試験により耐食性評価をおこなった。ま
た、通常の自動車用鋼板も同様に試験を実施し、耐食性
の比較をおこなった。塩水噴霧試験はＪＩＳ Ｚ
２３７１に準拠し、５％−ＮａＣｌ溶液（３５℃）によ
り９０日間おこなった。温水浸漬試験は４０℃の純水中
に６週間浸漬した。複合サイクル試験は５％−ＮａＣｌ
溶液（３５℃）噴霧：２４時間→湿潤雰囲気（４０℃、
８５％）放置：１２０時間→室温放置：２４時間を１サ
イクルとし、１２サイクル（８４日間）おこなった。試
験終了後、それぞれの腐食試験による腐食減量、および
最大孔食深さの測定をおこない評価した。結果を表６に
示す。
おこなった後、１８０℃×６０ｍｉｎ．の焼付け塗装シ
ミュレート加熱をおこなった。この加熱後板を片面およ
び端部をシールし、塩水噴霧試験、温水浸漬試験、およ
び複合サイクル試験により耐食性評価をおこなった。ま
た、通常の自動車用鋼板も同様に試験を実施し、耐食性
の比較をおこなった。塩水噴霧試験はＪＩＳ Ｚ
２３７１に準拠し、５％−ＮａＣｌ溶液（３５℃）によ
り９０日間おこなった。温水浸漬試験は４０℃の純水中
に６週間浸漬した。複合サイクル試験は５％−ＮａＣｌ
溶液（３５℃）噴霧：２４時間→湿潤雰囲気（４０℃、
８５％）放置：１２０時間→室温放置：２４時間を１サ
イクルとし、１２サイクル（８４日間）おこなった。試
験終了後、それぞれの腐食試験による腐食減量、および
最大孔食深さの測定をおこない評価した。結果を表６に
示す。
【００１６】
【表６】
【００１７】表６より明らかなように、本発明合金（Ｎ
ｏ．Ａ〜Ｉ）に比べ、本発明合金の組成を外れる比較合
金（Ｎｏ．Ｊ〜Ｒ）、および比較鋼板（Ｎｏ．Ｓ）は、
耐食性に劣る。
ｏ．Ａ〜Ｉ）に比べ、本発明合金の組成を外れる比較合
金（Ｎｏ．Ｊ〜Ｒ）、および比較鋼板（Ｎｏ．Ｓ）は、
耐食性に劣る。
【００１８】
【発明の効果】このように本発明によれば、焼付け塗装
処理後の強度および耐食性に優れた、成形用アルミニウ
ム合金を得ることができるもので、工業上顕著な効果を
奏するものである。
処理後の強度および耐食性に優れた、成形用アルミニウ
ム合金を得ることができるもので、工業上顕著な効果を
奏するものである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．
５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０
．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなる焼付け硬化性に優れたアルミニウム
合金。 - 【請求項２】 Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．
５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０
．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、さらにＣｒ０．
２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ０．００１〜０．５ｗｔ％の
うちの１種もしくは２種以上を含み、残部Ａｌと不可避
的不純物からなる焼付け硬化性に優れたアルミニウム合
金。 - 【請求項３】 Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．
５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０
．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金に４００℃以上の
溶体化処理を施した後、３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度
で冷却をおこなうことを特徴とする焼付け硬化性に優れ
たアルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項４】 Ｃｕ０．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．
５〜３．０ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ０
．００１〜０．１０ｗｔ％未満を含み、さらにＣｒ０．
２０〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ０．００１〜０．５ｗｔ％の
うちの１種もしくは２種を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金に４００℃以上の溶体化
処理を施した後、３℃／ｓｅｃ．以上の冷却速度で冷却
をおこなうことを特徴とする焼付け硬化性に優れたアル
ミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12245391A JPH04325647A (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12245391A JPH04325647A (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04325647A true JPH04325647A (ja) | 1992-11-16 |
Family
ID=14836225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12245391A Pending JPH04325647A (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04325647A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012160720A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 住友軽金属工業株式会社 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-04-25 JP JP12245391A patent/JPH04325647A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012160720A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 住友軽金属工業株式会社 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
| US9834833B2 (en) | 2011-05-20 | 2017-12-05 | Uacj Corporation | Aluminum alloy material exhibiting excellent bendability and method for producing the same |
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