JPH04322904A - 酸化物系セラミック切削インサート及びその製造方法 - Google Patents
酸化物系セラミック切削インサート及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、一般的に言えばセラミ
ック切削工具材料に関し、詳しく言えば、単結晶炭化ケ
イ素ホイスカーが酸化物に基づくマトリックス中に均一
に分布しているような材料に関し、またもっと詳しく述
べるならば、炭化ケイ素ホイスカーの結晶構造が焼結を
行う間に六方晶系と立方晶系との比が低いものから高い
ものへと改変されているような複合材料に関する。
ック切削工具材料に関し、詳しく言えば、単結晶炭化ケ
イ素ホイスカーが酸化物に基づくマトリックス中に均一
に分布しているような材料に関し、またもっと詳しく述
べるならば、炭化ケイ素ホイスカーの結晶構造が焼結を
行う間に六方晶系と立方晶系との比が低いものから高い
ものへと改変されているような複合材料に関する。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】セラミ
ック切削工具は、数十年間にわたり利用可能であったが
、ここ十年ほどに至って初めて、それらはチップフォー
ミング機で使用するためにより実質的に重要なものにな
った。セラミック工具の受け入れが限られていた主な理
由は、工具のインサートが不十分な強度、靱性及び耐熱
衝撃性のために突然、予期せずに破損することであった
。
ック切削工具は、数十年間にわたり利用可能であったが
、ここ十年ほどに至って初めて、それらはチップフォー
ミング機で使用するためにより実質的に重要なものにな
った。セラミック工具の受け入れが限られていた主な理
由は、工具のインサートが不十分な強度、靱性及び耐熱
衝撃性のために突然、予期せずに破損することであった
。
【0003】ここ十年の間に、セラミック切削材料の性
質は多くの点に関して改良され、それらは鋳鉄や耐熱合
金の切削でとりわけ相対的な市場占有率を増大させてき
た。
質は多くの点に関して改良され、それらは鋳鉄や耐熱合
金の切削でとりわけ相対的な市場占有率を増大させてき
た。
【0004】酸化アルミニウム系の切削工具は、酸化ア
ルミニウム自体の熱伝導率が比較的低いので、熱による
割れに対して非常に敏感である。この事実の結果として
、熱衝撃に至る条件下、すなわち高い切削端温度の下で
は工具寿命が非常に短くなり、実用時間が短くなり、そ
して切削深さがまちまちになる。
ルミニウム自体の熱伝導率が比較的低いので、熱による
割れに対して非常に敏感である。この事実の結果として
、熱衝撃に至る条件下、すなわち高い切削端温度の下で
は工具寿命が非常に短くなり、実用時間が短くなり、そ
して切削深さがまちまちになる。
【0005】熱的性質は、ある程度までは、複合材料の
熱伝導率を向上させる炭化チタン及び/又は窒化チタン
を加えることで改良されている。これらの添加はまた、
複合材料の硬さを増大させる。従って、純粋な酸化アル
ミニウム材料と比べて、硬い被工作材料を切削する際及
び高い耐熱衝撃性を要求する作業において工具寿命が長
くなる。ところが、この種の材料はもっと一般の用途の
ためには靱性が余りにも不十分であって、それゆえに主
として送り量を比較的少なくして使用される。
熱伝導率を向上させる炭化チタン及び/又は窒化チタン
を加えることで改良されている。これらの添加はまた、
複合材料の硬さを増大させる。従って、純粋な酸化アル
ミニウム材料と比べて、硬い被工作材料を切削する際及
び高い耐熱衝撃性を要求する作業において工具寿命が長
くなる。ところが、この種の材料はもっと一般の用途の
ためには靱性が余りにも不十分であって、それゆえに主
として送り量を比較的少なくして使用される。
【0006】別の、その後の開発に、酸化アルミニウム
のマトリックスに微粒子化された酸化ジルコニウム粒子
を均一に分散させて加えることが含まれる。この種の材
料は、米国特許第4218253号明細書に記載される
。使用中における「準安定」酸化ジルコニウム粒子の変
態が、強度と靱性の両方を増加させ、そうして工具寿命
をより予測のできるものにする。しかしながら、この材
料の熱的性質は、熱的に引き起こされる割れの開始及び
成長が高い切削端温度を生じさせる切削作業において特
に問題をなおも生じさせるので、純粋な酸化アルミニウ
ム材料のそれよりもさほど良好ではない。
のマトリックスに微粒子化された酸化ジルコニウム粒子
を均一に分散させて加えることが含まれる。この種の材
料は、米国特許第4218253号明細書に記載される
。使用中における「準安定」酸化ジルコニウム粒子の変
態が、強度と靱性の両方を増加させ、そうして工具寿命
をより予測のできるものにする。しかしながら、この材
料の熱的性質は、熱的に引き起こされる割れの開始及び
成長が高い切削端温度を生じさせる切削作業において特
に問題をなおも生じさせるので、純粋な酸化アルミニウ
ム材料のそれよりもさほど良好ではない。
【0007】もっと最近になって、炭化ケイ素ホイスカ
ーすなわち単結晶の毛状結晶を酸化アルミニウムマトリ
ックスに加えると破壊靱性及び強度がはなはだしく改良
される、ということが示された。この種の材料は、米国
特許第4543345号明細書に記載される。この概念
に基づくセラミック材料は、耐熱合金、殊にインコネル
718の切削において非常に良好な性能であることが証
明されている。
ーすなわち単結晶の毛状結晶を酸化アルミニウムマトリ
ックスに加えると破壊靱性及び強度がはなはだしく改良
される、ということが示された。この種の材料は、米国
特許第4543345号明細書に記載される。この概念
に基づくセラミック材料は、耐熱合金、殊にインコネル
718の切削において非常に良好な性能であることが証
明されている。
【0008】酸化ジルコニウム及び炭化ケイ素のホイス
カーも、米国特許第4657877号明細書に記載のよ
うに組み合わせることができる。
カーも、米国特許第4657877号明細書に記載のよ
うに組み合わせることができる。
【0009】上述の添加を行うと、両方の場合とも、一
定の金属切削作業において靱性が実質的に向上した。け
れども、切削工具の性質をもっと改良するための調査は
絶え間なく進行している。
定の金属切削作業において靱性が実質的に向上した。け
れども、切削工具の性質をもっと改良するための調査は
絶え間なく進行している。
【0010】炭化ケイ素ホイスカーで強化されたセラミ
ック複合材料の性質は、ホイスカー表面の化学的性質が
ホイスカーとマトリックスとの結合の強さを決定するの
で、処理加工に大いに依存する。強固な化学的結合は、
その場合にはホイスカーの所望される架橋及び転向の性
質が失われるので、避けるべきである。これは、米国特
許第4916092号明細書に更に記載されている。
ック複合材料の性質は、ホイスカー表面の化学的性質が
ホイスカーとマトリックスとの結合の強さを決定するの
で、処理加工に大いに依存する。強固な化学的結合は、
その場合にはホイスカーの所望される架橋及び転向の性
質が失われるので、避けるべきである。これは、米国特
許第4916092号明細書に更に記載されている。
【0011】炭化ケイ素は、多数の種々のポリタイプで
もって存在する(Ramsdell LS,Amer.
Miner.32(1947)p.64−82) 。こ
れらの種々のポリタイプには、種々の安定領域がある
(Zangvil and Ruh, J.Am.Ge
r.Soc.71, 10(1980)p.884−9
0) 。立方晶炭化ケイ素から六方晶炭化ケイ素への変
態について可能な機構には、変形と拡散が含まれる (
Kravets VA, Izvestiya Aka
demii Nauk SSSR, Neorgani
cheskie Materialy, 20, n4
(1984)p.694−696) 。
もって存在する(Ramsdell LS,Amer.
Miner.32(1947)p.64−82) 。こ
れらの種々のポリタイプには、種々の安定領域がある
(Zangvil and Ruh, J.Am.Ge
r.Soc.71, 10(1980)p.884−9
0) 。立方晶炭化ケイ素から六方晶炭化ケイ素への変
態について可能な機構には、変形と拡散が含まれる (
Kravets VA, Izvestiya Aka
demii Nauk SSSR, Neorgani
cheskie Materialy, 20, n4
(1984)p.694−696) 。
【0012】商業的に入手可能な炭化ケイ素ホイスカー
の結晶構造は、立方晶系か、又は立方晶系と六方晶系の
混じったものである。炭化ケイ素ホイスカーで強化され
た酸化アルミニウムを焼結する間に、ホイスカーの初め
の結晶構造を変え、そして立方晶結晶構造を部分的に六
方晶結晶構造に変えることが可能である。この変換には
、高い焼結温度が有利であるが、この変換はまた、ホイ
スカーの化学組成に影響されることもある。
の結晶構造は、立方晶系か、又は立方晶系と六方晶系の
混じったものである。炭化ケイ素ホイスカーで強化され
た酸化アルミニウムを焼結する間に、ホイスカーの初め
の結晶構造を変え、そして立方晶結晶構造を部分的に六
方晶結晶構造に変えることが可能である。この変換には
、高い焼結温度が有利であるが、この変換はまた、ホイ
スカーの化学組成に影響されることもある。
【0013】
【課題を解決するための手段及び作用効果】図1は、C
uKα放射を使って本発明に従う材料について得られた
X線回折図を示し、図2は、従来技術の材料から得られ
たものである。α−SiCは六方晶炭化ケイ素を指示し
、βは立方晶を指示する。
uKα放射を使って本発明に従う材料について得られた
X線回折図を示し、図2は、従来技術の材料から得られ
たものである。α−SiCは六方晶炭化ケイ素を指示し
、βは立方晶を指示する。
【0014】炭化ケイ素ホイスカーの結晶構造はまた、
とりわけ金属の切削作業における性質に影響を及ぼす、
ということが驚くべきことに見いだされた。本発明によ
るセラミック切削材料は、酸化物系の、好ましくは酸化
アルミニウムに基づくマトリックスと、5〜50体積%
、好ましくは10〜40体積%、とりわけ20〜30体
積%の、均一に分散した炭化ケイ素のホイスカー及び/
又は小板(platelets)とを含んでなり、六方
晶炭化ケイ素について次のピーク、すなわち、
とりわけ金属の切削作業における性質に影響を及ぼす、
ということが驚くべきことに見いだされた。本発明によ
るセラミック切削材料は、酸化物系の、好ましくは酸化
アルミニウムに基づくマトリックスと、5〜50体積%
、好ましくは10〜40体積%、とりわけ20〜30体
積%の、均一に分散した炭化ケイ素のホイスカー及び/
又は小板(platelets)とを含んでなり、六方
晶炭化ケイ素について次のピーク、すなわち、
【数3】
そして立方晶炭化ケイ素について{111}ピークの、
当該切削インサートのすくい面からのX線回折図におけ
るピーク高さの比として測定された、六方晶と立方晶と
の比率が高く、そしてそれは0.70より大きく、好ま
しくは0.75より大きく、最も好ましくは0.775
より大きい。この比率は50未満、好ましくは25未満
であるべきである。
当該切削インサートのすくい面からのX線回折図におけ
るピーク高さの比として測定された、六方晶と立方晶と
の比率が高く、そしてそれは0.70より大きく、好ま
しくは0.75より大きく、最も好ましくは0.775
より大きい。この比率は50未満、好ましくは25未満
であるべきである。
【0015】上記のホイスカーは、直径0.2〜10μ
m及び長さ2.5〜100μmの単結晶からなり、それ
らの特徴は直径に対する長さの比が好ましくは5〜30
であることである。上記の小板は、径が20μmより小
さくそして厚さが5μmより薄い単結晶からなる。
m及び長さ2.5〜100μmの単結晶からなり、それ
らの特徴は直径に対する長さの比が好ましくは5〜30
であることである。上記の小板は、径が20μmより小
さくそして厚さが5μmより薄い単結晶からなる。
【0016】酸化物マトリックスの粒子寸法は、10μ
m未満、好ましくは4μm未満であるべきである。酸化
物マトリックスは、本質的にセラミック酸化物から、あ
るいは硬質の炭化物及び/又は窒化物及び/又はホウ化
物と混合されたセラミック酸化物からなるべきである。 好ましくは、セラミックマトリックスは20体積%未満
の酸化ジルコニウムを含有する。
m未満、好ましくは4μm未満であるべきである。酸化
物マトリックスは、本質的にセラミック酸化物から、あ
るいは硬質の炭化物及び/又は窒化物及び/又はホウ化
物と混合されたセラミック酸化物からなるべきである。 好ましくは、セラミックマトリックスは20体積%未満
の酸化ジルコニウムを含有する。
【0017】本発明による切削材料は、酸化物系粉末と
ホイスカー及び/又は小板の湿式摩砕と混合によって製
造される。乾燥後、混合物をプレスして所望の幾何学形
状にし、理論密度近くまで焼結する。焼結後には、可能
性のある残留気孔率を熱間静水圧プレスを利用して更に
低下させることができる。加圧しない焼結で最終の多孔
性を得ることが可能でない場合には、材料を適当な黒鉛
の道具で加圧焼結し、あるいは封入してから熱間静水圧
プレスして、所望の密度にすることができる。焼結条件
はホイスカー/小板原料に依存し、そして、材料が理論
密度の98%を超え、好ましくは99.5%より高い密
度、10μmの最大気孔寸法、及び先に定義された六方
晶/立方晶比に達するように選ばれる。この比は、焼結
温度及びことによっては保持時間と共に増大する。
ホイスカー及び/又は小板の湿式摩砕と混合によって製
造される。乾燥後、混合物をプレスして所望の幾何学形
状にし、理論密度近くまで焼結する。焼結後には、可能
性のある残留気孔率を熱間静水圧プレスを利用して更に
低下させることができる。加圧しない焼結で最終の多孔
性を得ることが可能でない場合には、材料を適当な黒鉛
の道具で加圧焼結し、あるいは封入してから熱間静水圧
プレスして、所望の密度にすることができる。焼結条件
はホイスカー/小板原料に依存し、そして、材料が理論
密度の98%を超え、好ましくは99.5%より高い密
度、10μmの最大気孔寸法、及び先に定義された六方
晶/立方晶比に達するように選ばれる。この比は、焼結
温度及びことによっては保持時間と共に増大する。
【0018】
例1
立方晶に対する六方晶の比率が0.20である炭化ケイ
素ホイスカー(Advanced Composite
Materials Corporationより入
手したSC9炭化ケイ素ホイスカー)100gを、酸化
アルミニウム(Alcoa 社のA16 SG)30
0g、酸化マグネシウム30g及び酸化イットリウム3
0gと混ぜ合わせた。乾燥後、混合物をいろいろな焼結
条件で高温圧縮した。
素ホイスカー(Advanced Composite
Materials Corporationより入
手したSC9炭化ケイ素ホイスカー)100gを、酸化
アルミニウム(Alcoa 社のA16 SG)30
0g、酸化マグネシウム30g及び酸化イットリウム3
0gと混ぜ合わせた。乾燥後、混合物をいろいろな焼結
条件で高温圧縮した。
【0019】硬さ、密度、破壊靱性、及び六方晶/立方
晶比を明らかにするX線回折に関して、焼結した材料の
特性を調べた。
晶比を明らかにするX線回折に関して、焼結した材料の
特性を調べた。
【0020】
【表1】
【0021】例2
例1からの焼結された材料を切断してブランクにし、粉
砕して、25度の強化ランドで幅が0.2mmの切削工
具インサートSNGN 120416にした。切削工
具試験を、靱性と耐摩耗性に関して行った。
砕して、25度の強化ランドで幅が0.2mmの切削工
具インサートSNGN 120416にした。切削工
具試験を、靱性と耐摩耗性に関して行った。
【0022】靱性試験はSS 2242鋼でもって行
った。送り量を徐々に増加させて切削を中断しながら縦
方向の施削を行って、試料それぞれ当り25のエッジを
次の条件下で試験した。
った。送り量を徐々に増加させて切削を中断しながら縦
方向の施削を行って、試料それぞれ当り25のエッジを
次の条件下で試験した。
【0023】
切削速度 100m/min送り量
0.17mm/rev (初期値)切込み量
1.5mm
0.17mm/rev (初期値)切込み量
1.5mm
【0024】材料Cと比較した相対優位性とt値として
表した統計差(スチューデントのt−検定)は次の通り
であった。
表した統計差(スチューデントのt−検定)は次の通り
であった。
【0025】
【表2】
【0026】この統計分析から、A及びBの方がCより
も靱性が実質的に低い(確率>99.999%及び>9
9.995%)ということ、そしてD及びEはCよりも
実質的に靱性が良好である(確率>99.995%及び
>99.999%)ということが明らかである。
も靱性が実質的に低い(確率>99.999%及び>9
9.995%)ということ、そしてD及びEはCよりも
実質的に靱性が良好である(確率>99.995%及び
>99.999%)ということが明らかである。
【0027】耐摩耗性試験をインコネル718でもって
次の条件下で行った(老化試験)。
次の条件下で行った(老化試験)。
【0028】
切削速度 200m/min送り量
0.10mm/rev切込み量 2
.0mm
0.10mm/rev切込み量 2
.0mm
【0029】工具寿命の基準は、切込み点でのノッチ摩
耗であった。切込み点のノッチ摩耗>2.5mmでの工
具寿命を表3に示す。
耗であった。切込み点のノッチ摩耗>2.5mmでの工
具寿命を表3に示す。
【0030】
【表3】
【0031】ノッチ摩耗抵抗も、高い六方晶/立方晶比
により改良されるように思える。
により改良されるように思える。
【図1】本発明による材料のX線回折図である。
【図2】従来技術の材料のX線回折図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 セラミック酸化物系のマトリックスと
、5〜50体積%の均一に分散した炭化ケイ素のホイス
カー又は小板(platelets)とを含んでなる、
チップフォーミング機のための切削インサートであって
、CuKα放射を使用した場合のすくい面からのX線回
折図において炭化ケイ素の六方晶変態からの次のピーク
、すなわち、 【数1】 の強度が炭化ケイ素の立方晶変態からの{111}ピー
クの強度の0.7倍より大きいことを特徴とする酸化物
系セラミック切削インサート。 - 【請求項2】 気孔容積が2%未満であり、且つ最大
気孔径が10μmであることを特徴とする、請求項1記
載の切削インサート。 - 【請求項3】 セラミック酸化物系のマトリックスと
5〜50体積%の均一に分散した炭化ケイ素のホイスカ
ー又は小板とを含んでなるチップフォーミング機のため
の酸化物系セラミック切削インサートを粉末冶金法によ
り製造する方法であって、焼結条件が、当該インサート
の材料が98%より高い相対密度に達するように、また
CuKα放射を使用した場合のすくい面からのX線回折
図において炭化ケイ素の六方晶変態からの次のピーク、
すなわち、 【数2】 の強度が炭化ケイ素の立方晶変態からの{111}ピー
クの強度の0.7倍より大きくなるように選ばれること
を特徴とする、酸化物系セラミック切削インサートの製
造方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9100176-8 | 1991-01-21 | ||
SE9100176A SE469075B (sv) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | Whiskerfoerstaerkt oxidbaserat keramiskt skaer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04322904A true JPH04322904A (ja) | 1992-11-12 |
Family
ID=20381666
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4008394A Pending JPH04322904A (ja) | 1991-01-21 | 1992-01-21 | 酸化物系セラミック切削インサート及びその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5254142A (ja) |
EP (1) | EP0496712B1 (ja) |
JP (1) | JPH04322904A (ja) |
AT (1) | ATE142182T1 (ja) |
DE (1) | DE69213265T2 (ja) |
SE (1) | SE469075B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017131159A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 住友大阪セメント株式会社 | セラミックス材料、静電チャック装置 |
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---|---|---|---|---|
US6755924B2 (en) | 2001-12-20 | 2004-06-29 | General Electric Company | Method of restoration of mechanical properties of a cast nickel-based super alloy for serviced aircraft components |
US6905992B2 (en) | 2002-07-30 | 2005-06-14 | Kennametal Inc. | Ceramic body reinforced with coarse silicon carbide whiskers and method for making the same |
ATE337282T1 (de) * | 2003-01-28 | 2006-09-15 | Sandvik Intellectual Property | Werkzeugeinsatz und zugehöriges herstellungsverfahren |
US20050239629A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-10-27 | Yeckley Russell L | Whisker-reinforced ceramic containing aluminum oxynitride and method of making the same |
US7262145B2 (en) | 2004-04-23 | 2007-08-28 | Kennametal Inc. | Whisker-reinforced ceramic containing aluminum oxynitride and method of making the same |
US9803296B2 (en) | 2014-02-18 | 2017-10-31 | Advanced Ceramic Fibers, Llc | Metal carbide fibers and methods for their manufacture |
US10208238B2 (en) | 2010-10-08 | 2019-02-19 | Advanced Ceramic Fibers, Llc | Boron carbide fiber reinforced articles |
US10954167B1 (en) | 2010-10-08 | 2021-03-23 | Advanced Ceramic Fibers, Llc | Methods for producing metal carbide materials |
CN104387101A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-03-04 | 合肥大安印刷有限责任公司 | 一种切削刀具用碳化硅晶须增强陶瓷及其制备方法 |
US10793478B2 (en) * | 2017-09-11 | 2020-10-06 | Advanced Ceramic Fibers, Llc. | Single phase fiber reinforced ceramic matrix composites |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2744700C2 (de) * | 1977-10-05 | 1987-05-27 | Feldmühle AG, 4000 Düsseldorf | Sinterwerkstoff auf Basis von dichten, nichtmetallischen Hartstoffen wie hochschmelzenden Metallcarbiden, Metallnitriden, Metallboriden und Metalloxiden mit darin eingelagerten Zirkon- und/oder Hafniumoxid |
US4543345A (en) * | 1984-02-09 | 1985-09-24 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | Silicon carbide whisker reinforced ceramic composites and method for making same |
US4961757A (en) * | 1985-03-14 | 1990-10-09 | Advanced Composite Materials Corporation | Reinforced ceramic cutting tools |
AU5868386A (en) * | 1985-03-14 | 1986-10-13 | Atlantic Richfield Company | High density reinforced ceramic bodies and method of making same |
US4789277A (en) * | 1986-02-18 | 1988-12-06 | Advanced Composite Materials Corporation | Method of cutting using silicon carbide whisker reinforced ceramic cutting tools |
US4657877A (en) * | 1986-05-21 | 1987-04-14 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Silicon carbide whisker-zirconia reinforced mullite and alumina ceramics |
US4981665A (en) * | 1986-08-22 | 1991-01-01 | Stemcor Corporation | Hexagonal silicon carbide platelets and preforms and methods for making and using same |
US5002905A (en) * | 1986-08-22 | 1991-03-26 | Stemcor Corporation | Hexagonal silicon carbide platelets and preforms and methods for making and using same |
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US4774209A (en) * | 1987-01-27 | 1988-09-27 | Corning Glass Works | Mullite ceramic whisker composite article exhibiting high-temperature strength |
SE460665B (sv) * | 1987-06-09 | 1989-11-06 | Sandvik Ab | Med enkristallskivor foerstaerkt keramiskt skaermaterial |
JP2507479B2 (ja) * | 1987-09-30 | 1996-06-12 | 晧一 新原 | SiC−Al▲下2▼O▲下3▼複合焼結体及びその製造法 |
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US5053369A (en) * | 1988-11-02 | 1991-10-01 | Treibacher Chemische Werke Aktiengesellschaft | Sintered microcrystalline ceramic material |
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1991
- 1991-01-21 SE SE9100176A patent/SE469075B/sv not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-01-17 DE DE69213265T patent/DE69213265T2/de not_active Revoked
- 1992-01-17 EP EP92850008A patent/EP0496712B1/en not_active Revoked
- 1992-01-17 AT AT92850008T patent/ATE142182T1/de active
- 1992-01-21 US US07/822,851 patent/US5254142A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-01-21 JP JP4008394A patent/JPH04322904A/ja active Pending
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---|---|---|---|---|
WO2017131159A1 (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 住友大阪セメント株式会社 | セラミックス材料、静電チャック装置 |
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---|---|
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EP0496712A1 (en) | 1992-07-29 |
SE9100176L (sv) | 1992-07-22 |
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SE469075B (sv) | 1993-05-10 |
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ATE142182T1 (de) | 1996-09-15 |
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