JPH04318139A - アルミニウムブレージングシート - Google Patents
アルミニウムブレージングシートInfo
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- JPH04318139A JPH04318139A JP11254591A JP11254591A JPH04318139A JP H04318139 A JPH04318139 A JP H04318139A JP 11254591 A JP11254591 A JP 11254591A JP 11254591 A JP11254591 A JP 11254591A JP H04318139 A JPH04318139 A JP H04318139A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車の熱交換器等に用
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用の熱交換器にはラジエーター、
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。 チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４ｍｍである。 フィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽
極作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．
０８〜０．１１ｍｍである。またヘッダー材としてはチ
ューブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材
をクラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアル
ミニウムブレージングシートが使用されており、その肉
厚は１〜２ｍｍである。
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。 チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４ｍｍである。 フィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽
極作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．
０８〜０．１１ｍｍである。またヘッダー材としてはチ
ューブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材
をクラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアル
ミニウムブレージングシートが使用されており、その肉
厚は１〜２ｍｍである。
【０００３】そして近年では自動車の軽量化に対する要
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金など従来のＡ
ｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金など従来のＡ
ｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかるに弗化物系のフ
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３ｗｔ
％以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材から
ろう材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス
中のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物
を形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣
化させる。またヘッダーとチューブの接合部においても
同様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィ
ンなどの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう
付不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中
から材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下す
ることにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３ｗｔ
％以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材から
ろう材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス
中のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物
を形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣
化させる。またヘッダーとチューブの接合部においても
同様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィ
ンなどの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう
付不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中
から材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下す
ることにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、特に薄肉のラ
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後
に高強度を有するアルミニウムブレージングシートを開
発したものであり、請求項１記載の発明は、芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系
合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材を
クラッドしたアルミニウムブレージングシートにおいて
、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５
〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．
２ｗｔ％以下を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とか
らなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．
０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１
．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレ
ージングシートであり、請求項２記載の発明は、芯材の
片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚ
ｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極
材をクラッドしたアルミニウムブレージングシートにお
いて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０
．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２ｗｔ％以下を含有し、さらに各々０．０５〜０．
３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、
Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金としたことを特徴とするアルミニウムブレージングシ
ートであり、請求項３記載の発明は、芯材の片面にＡｌ
−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、
またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッ
ドしたアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材
を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．
５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ
％以下を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
Ａｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ
％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗ
ｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
したことを特徴とするアルミニウムブレージングシート
であり、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓ
ｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、また
はＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドし
たアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二
層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以
下を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ
、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲
陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、さら
に各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔ
ｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とす
るアルミニウムブレージングシートである。
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後
に高強度を有するアルミニウムブレージングシートを開
発したものであり、請求項１記載の発明は、芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系
合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材を
クラッドしたアルミニウムブレージングシートにおいて
、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５
〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．
２ｗｔ％以下を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とか
らなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．
０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１
．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレ
ージングシートであり、請求項２記載の発明は、芯材の
片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚ
ｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極
材をクラッドしたアルミニウムブレージングシートにお
いて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０
．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２ｗｔ％以下を含有し、さらに各々０．０５〜０．
３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、
Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金としたことを特徴とするアルミニウムブレージングシ
ートであり、請求項３記載の発明は、芯材の片面にＡｌ
−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、
またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッ
ドしたアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材
を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．
５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ
％以下を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
Ａｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ
％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗ
ｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
したことを特徴とするアルミニウムブレージングシート
であり、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓ
ｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、また
はＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドし
たアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二
層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以
下を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ
、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲
陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、さら
に各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔ
ｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とす
るアルミニウムブレージングシートである。
【０００６】
【作用】本発明においては芯材を二層構造とし、ろう材
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕを含有した材料を用いて、強度、耐食性を向上
させたものである。
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕを含有した材料を用いて、強度、耐食性を向上
させたものである。
【０００７】以下Ａ材、Ｂ材における添加元素の添加理
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
強度向上に効果があるが、０．２％を超えて添加すると
ろう材側に拡散してろう付性を低下させるので０．２％
以下とする。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効
果があるがそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０
．３％を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を
低下させる。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の
添加は良いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材にお
いて、ＳｉはＭｇとＭｇ２ Ｓｉなる化合物を形成して
、ろう付後の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜
１．０％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、
１．０％を超えると耐食性が低下するからである。 ＭｇはＳｉとＭｇ２ Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付
後の強度向上に効果がある。添加量を０．２〜１．０％
と限定したのは０．２％未満では効果がなく、１．０％
を超えると耐食性が低下するからである。Ｃｕは強度向
上と耐食性向上に効果がある。添加量を０．３〜１．０
％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．０
％を超えると塑性加工性が悪くなるからである。Ｍｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果があるが、
それぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３％を超
えると塑性加工性が低下する。Ｆｅは３００３合金の不
純物程度の添加はよいが、少ないほど耐食性は良好とな
る。
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
強度向上に効果があるが、０．２％を超えて添加すると
ろう材側に拡散してろう付性を低下させるので０．２％
以下とする。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効
果があるがそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０
．３％を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を
低下させる。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の
添加は良いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材にお
いて、ＳｉはＭｇとＭｇ２ Ｓｉなる化合物を形成して
、ろう付後の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜
１．０％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、
１．０％を超えると耐食性が低下するからである。 ＭｇはＳｉとＭｇ２ Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付
後の強度向上に効果がある。添加量を０．２〜１．０％
と限定したのは０．２％未満では効果がなく、１．０％
を超えると耐食性が低下するからである。Ｃｕは強度向
上と耐食性向上に効果がある。添加量を０．３〜１．０
％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．０
％を超えると塑性加工性が悪くなるからである。Ｍｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果があるが、
それぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３％を超
えると塑性加工性が低下する。Ｆｅは３００３合金の不
純物程度の添加はよいが、少ないほど耐食性は良好とな
る。
【０００８】本発明アルミニウムブレージングシートに
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、外部耐食性
を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重視す
る場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。またＢ材に
Ｃｕが添加されているためろう付加熱時に犠牲陽極材方
向へＣｕが拡散し、犠牲陽極材の効果を減少させるため
、犠牲陽極材としては例えばＺｎ、１．５％、Ｍｇ０．
５％を含んだ充分電位の卑な合金を使用すると良い。
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、外部耐食性
を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重視す
る場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。またＢ材に
Ｃｕが添加されているためろう付加熱時に犠牲陽極材方
向へＣｕが拡散し、犠牲陽極材の効果を減少させるため
、犠牲陽極材としては例えばＺｎ、１．５％、Ｍｇ０．
５％を含んだ充分電位の卑な合金を使用すると良い。
【０００９】
【実施例】表１，２に示すろう材側芯材１４種、犠牲陽
極材側芯材１４種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０ｍｍ厚に仕上げた。ろう
材は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１．５％
Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金を用い、いずれも芯材と同様に
鋳造し、面削後、熱間圧延により５ｍｍ厚とした。ろう
材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４
枚をこの順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により
４層のクラッド材とした。その後冷間圧延により０．３
５ｍｍ厚とし、３３０℃×２ｈｒの中間焼鈍を入れて最
終的には０．２５ｍｍ厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の
試料とした。これらの試料について、強度、ろう付性、
耐食性を以下の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０ｍｉｎのろう付加熱後
、１００℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、その後室温に
４日間放置した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１ｍｍ厚の３００３合金のフィン材を
コルゲート加工したものと、本試料とを図２に示すよう
に組み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラック
ス水溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で
乾燥後、不活性ガス中で６００℃×３ｍｉｎのろう付加
熱を行い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側及
び端面をシールし、キャス３００Ｈｒの腐食試験を行い
、試料に発生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ− １９５ｐｐｍ
、Ｆｅ３＋３０ｐｐｍ、ＳＯ４２＋ ６０ｐｐｍ、Ｃｕ
２＋１ｐｐｍを含む８８℃の高温水中で８Ｈｒ、室温放
置１６Ｈｒのサイクル浸漬テストを３ヶ月間行い試料に
生じた最大孔食深さを測定した。以上の測定結果を表３
，４に示す。
極材側芯材１４種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０ｍｍ厚に仕上げた。ろう
材は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１．５％
Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金を用い、いずれも芯材と同様に
鋳造し、面削後、熱間圧延により５ｍｍ厚とした。ろう
材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４
枚をこの順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により
４層のクラッド材とした。その後冷間圧延により０．３
５ｍｍ厚とし、３３０℃×２ｈｒの中間焼鈍を入れて最
終的には０．２５ｍｍ厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の
試料とした。これらの試料について、強度、ろう付性、
耐食性を以下の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０ｍｉｎのろう付加熱後
、１００℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、その後室温に
４日間放置した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１ｍｍ厚の３００３合金のフィン材を
コルゲート加工したものと、本試料とを図２に示すよう
に組み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラック
ス水溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で
乾燥後、不活性ガス中で６００℃×３ｍｉｎのろう付加
熱を行い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側及
び端面をシールし、キャス３００Ｈｒの腐食試験を行い
、試料に発生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ− １９５ｐｐｍ
、Ｆｅ３＋３０ｐｐｍ、ＳＯ４２＋ ６０ｐｐｍ、Ｃｕ
２＋１ｐｐｍを含む８８℃の高温水中で８Ｈｒ、室温放
置１６Ｈｒのサイクル浸漬テストを３ヶ月間行い試料に
生じた最大孔食深さを測定した。以上の測定結果を表３
，４に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】表３，４から明らかなように、本発明例Ｎ
ｏ．１〜１７はろう付後の強度が１６ｋｇｆ ／ｍｍ２
以上と３００３合金を芯材とした従来例Ｎｏ．２６よ
りも高く、接合率は９３％以上と優れ、耐食性も良好で
ある。これに対し比較例Ｎｏ．１８、２１、２２、２３
は強度が低く、比較例Ｎｏ．２０はろう付性が劣り、比
較例Ｎｏ．１８、１９は冷媒側の耐食性が若干劣り、い
ずれも問題がある。また芯材を単層とした比較例Ｎｏ．
２４、２５は前者は強度が低く、後者はろう付性が悪く
、大気側の耐食性も悪い。さらに芯材が３００３合金単
層である従来例Ｎｏ．２６は強度が低い。
ｏ．１〜１７はろう付後の強度が１６ｋｇｆ ／ｍｍ２
以上と３００３合金を芯材とした従来例Ｎｏ．２６よ
りも高く、接合率は９３％以上と優れ、耐食性も良好で
ある。これに対し比較例Ｎｏ．１８、２１、２２、２３
は強度が低く、比較例Ｎｏ．２０はろう付性が劣り、比
較例Ｎｏ．１８、１９は冷媒側の耐食性が若干劣り、い
ずれも問題がある。また芯材を単層とした比較例Ｎｏ．
２４、２５は前者は強度が低く、後者はろう付性が悪く
、大気側の耐食性も悪い。さらに芯材が３００３合金単
層である従来例Ｎｏ．２６は強度が低い。
【００１５】
【発明の効果】以上述べた如く本発明によればろう付後
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
【図１】自動車用ラジエーターの構造を示す説明図。
【図２】アルミニウムブレージングシートのろう付性を
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
１ チューブ
２ フィン
３ ヘッダー
４ タンク
５ チューブ材
Claims (4)
- 【請求項１】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう
材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
ブレージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該
芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以下を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲
陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを
特徴とするアルミニウムブレージングシート。 - 【請求項２】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう
材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
ブレージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該
芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以下を含有し、さ
らに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉの
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシート。 - 【請求項３】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう
材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
ブレージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該
芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以下を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲
陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、さら
に各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔ
ｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とす
るアルミニウムブレージングシート。 - 【請求項４】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう
材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
ブレージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該
芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以下を含有し、さ
らに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉの
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．３〜１．０ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５
〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種
または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物と
からなるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウム
ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112545A JP2813489B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112545A JP2813489B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04318139A true JPH04318139A (ja) | 1992-11-09 |
| JP2813489B2 JP2813489B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=14589337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3112545A Expired - Fee Related JP2813489B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2813489B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104760349A (zh) * | 2015-02-04 | 2015-07-08 | 南京航空航天大学 | 一种钛铝合金表面抗高温氧化和耐热腐蚀Al-Cr涂层及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6555251B2 (en) † | 2000-12-21 | 2003-04-29 | Alcoa Inc. | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminum interlayer |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
| JPS6440195A (en) * | 1987-08-07 | 1989-02-10 | Mitsubishi Aluminium | High strength al alloy composite brazing sheet |
| JPH0211291A (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Nippon Denso Co Ltd | アルミニウム熱交換器 |
| JPH02175093A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-07-06 | Kobe Steel Ltd | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
-
1991
- 1991-04-16 JP JP3112545A patent/JP2813489B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
| JPS6440195A (en) * | 1987-08-07 | 1989-02-10 | Mitsubishi Aluminium | High strength al alloy composite brazing sheet |
| JPH0211291A (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Nippon Denso Co Ltd | アルミニウム熱交換器 |
| JPH02175093A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-07-06 | Kobe Steel Ltd | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
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|---|---|---|---|---|
| CN104760349A (zh) * | 2015-02-04 | 2015-07-08 | 南京航空航天大学 | 一种钛铝合金表面抗高温氧化和耐热腐蚀Al-Cr涂层及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2813489B2 (ja) | 1998-10-22 |
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