JPH04288992A - 溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH04288992A JPH04288992A JP5172291A JP5172291A JPH04288992A JP H04288992 A JPH04288992 A JP H04288992A JP 5172291 A JP5172291 A JP 5172291A JP 5172291 A JP5172291 A JP 5172291A JP H04288992 A JPH04288992 A JP H04288992A
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Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶接用フラックス入りワ
イヤに関し、詳しくは溶接作業性が良好で、かつ均一で
安定した溶接金属性能を与える溶接用フラックス入りワ
イヤに関するものである。
イヤに関し、詳しくは溶接作業性が良好で、かつ均一で
安定した溶接金属性能を与える溶接用フラックス入りワ
イヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】通常、溶接用フラックス入りワイヤにお
いては、良好な溶接作業性を得るためＴｉＯ２が多く含
有される。ＴｉＯ２の原料としては天然産のルチールが
使用される。また、溶接金属の性能を満足させるためＳ
ｉ、Ｍｎが添加される。Ｓｉ、Ｍｎの原料としてはＦｅ
−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎなどの金属粉が
使用される。
いては、良好な溶接作業性を得るためＴｉＯ２が多く含
有される。ＴｉＯ２の原料としては天然産のルチールが
使用される。また、溶接金属の性能を満足させるためＳ
ｉ、Ｍｎが添加される。Ｓｉ、Ｍｎの原料としてはＦｅ
−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎなどの金属粉が
使用される。
【０００３】従来、これらの主成分の粒度が溶接作業性
、溶接金属性能に与える影響について考慮されていない
ため諸々の問題があった。その生産過程からＴｉＯ２粉
は粗粒が、Ｓｉ、Ｍｎ金属粉は細粒が多く使用されてい
る。これらの原料の中で、細粒品がフラックス入りワイ
ヤの製造において供給性を悪くする原因をつくっている
ため、生産性向上の面から適宜バインダーを添加して造
粒した後充填していた。
、溶接金属性能に与える影響について考慮されていない
ため諸々の問題があった。その生産過程からＴｉＯ２粉
は粗粒が、Ｓｉ、Ｍｎ金属粉は細粒が多く使用されてい
る。これらの原料の中で、細粒品がフラックス入りワイ
ヤの製造において供給性を悪くする原因をつくっている
ため、生産性向上の面から適宜バインダーを添加して造
粒した後充填していた。
【０００４】そして造粒フラックスの粒子形状は図２（
ａ） に示す粗粒のＴｉＯ２粉１の回りに細粒のＳｉ、
Ｍｎ金属粉２が付着したもの、図２（ｂ） に示す中間
粒のＴｉＯ２粉１と金属粉２とが混合したもの、図２（
ｃ） に 示す細粒のＳｉ、Ｍｎ金属粉２同士のものと
大きく３種に分類できる。
ａ） に示す粗粒のＴｉＯ２粉１の回りに細粒のＳｉ、
Ｍｎ金属粉２が付着したもの、図２（ｂ） に示す中間
粒のＴｉＯ２粉１と金属粉２とが混合したもの、図２（
ｃ） に 示す細粒のＳｉ、Ｍｎ金属粉２同士のものと
大きく３種に分類できる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】これらの造粒混合体は
、多くの工程を経て溶接用フラックス入りワイヤとして
最終製品になるまでに均一性を維持するには限界があっ
た。特に図２（ｃ）に示した金属粉同士の粒子は結合が
弱く、壊れて再び細粒になりやすく、またその比重が大
きいことからＴｉＯ２粒子群と分離する傾向にあった。
、多くの工程を経て溶接用フラックス入りワイヤとして
最終製品になるまでに均一性を維持するには限界があっ
た。特に図２（ｃ）に示した金属粉同士の粒子は結合が
弱く、壊れて再び細粒になりやすく、またその比重が大
きいことからＴｉＯ２粒子群と分離する傾向にあった。
【０００６】その結果ＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ金属粉と
の均一性が劣る部分が発生し、特にＴｉＯ２成分の少い
部分では良好な溶接作業性が得られず、また溶接金属中
にＳｉ、Ｍｎが偏析し、溶接金属性能が劣化する欠点が
あった。 本発明は、このような従来における問題点を解決すべく
なされたものであって、溶接用フラックス入りワイヤに
おけるフラックス主成分の原料粉の粒径を特定すること
によって造粒フラックスの均一性を保ち必要とする溶接
作業性、溶接金属性能を満足させるものである。
の均一性が劣る部分が発生し、特にＴｉＯ２成分の少い
部分では良好な溶接作業性が得られず、また溶接金属中
にＳｉ、Ｍｎが偏析し、溶接金属性能が劣化する欠点が
あった。 本発明は、このような従来における問題点を解決すべく
なされたものであって、溶接用フラックス入りワイヤに
おけるフラックス主成分の原料粉の粒径を特定すること
によって造粒フラックスの均一性を保ち必要とする溶接
作業性、溶接金属性能を満足させるものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】即ち本発明に係る溶接用
フラックス入りワイヤとは、鋼製外皮とこれにＴｉＯ２
粉を３０％以上含有した原料粉を造粒して充填したフラ
ックスよりなる溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
前記フラックスの原料粉は、ＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ含
有金属粉のいずれも７０％以上を粒径４５〜２５０μｍ
の粉体で構成し、かつＴｉＯ２粉の３０％以上を７５〜
１５０μｍの粉体で構成することを特徴とする溶接用フ
ラックス入りワイヤである。
フラックス入りワイヤとは、鋼製外皮とこれにＴｉＯ２
粉を３０％以上含有した原料粉を造粒して充填したフラ
ックスよりなる溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
前記フラックスの原料粉は、ＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ含
有金属粉のいずれも７０％以上を粒径４５〜２５０μｍ
の粉体で構成し、かつＴｉＯ２粉の３０％以上を７５〜
１５０μｍの粉体で構成することを特徴とする溶接用フ
ラックス入りワイヤである。
【０００８】
【作用】本発明に係る溶接用フラックス入りワイヤを上
記構成とした理由について詳細に説明する。ＴｉＯ２は
良好なアーク安定化物質として、また良好なビード形成
物質として添加され、その原料粒径が大きく影響する。 ＴｉＯ２を７０％以上が粒径４５〜２５０μｍの範囲で
添加すると、良好なアーク状態が得られ、かつ良好なビ
ード形状が形成される。７０％未満になると必然的に４
５μｍ未満または２５０μｍ超が増加する。４５μｍ未
満の微粉が多くなるとアークの吹き付けが弱くなり溶け
込みの浅いビード形状が形成され、欠陥のあるビード形
状となる。逆に２５０μｍ超が多くなるとアークの吹き
付けが強くなり、スパッターが多く発生する。また造粒
により大粒子になり規定の粒径を超えるものが多くなり
、生産性を著しく低下させる。
記構成とした理由について詳細に説明する。ＴｉＯ２は
良好なアーク安定化物質として、また良好なビード形成
物質として添加され、その原料粒径が大きく影響する。 ＴｉＯ２を７０％以上が粒径４５〜２５０μｍの範囲で
添加すると、良好なアーク状態が得られ、かつ良好なビ
ード形状が形成される。７０％未満になると必然的に４
５μｍ未満または２５０μｍ超が増加する。４５μｍ未
満の微粉が多くなるとアークの吹き付けが弱くなり溶け
込みの浅いビード形状が形成され、欠陥のあるビード形
状となる。逆に２５０μｍ超が多くなるとアークの吹き
付けが強くなり、スパッターが多く発生する。また造粒
により大粒子になり規定の粒径を超えるものが多くなり
、生産性を著しく低下させる。
【０００９】Ｓｉ、Ｍｎは溶接金属の強度・硬さなど機
械的性能を満足させるために添加される。Ｓｉ、Ｍｎ含
有金属粉はＴｉＯ２粉中に均一に分散することにより、
良好なアーク状態の下で溶接金属成分として均一に歩留
まる。この合金粉を、ＴｉＯ２粉の粒径範囲と同じ７０
％以上を粒径４５〜２５０μｍの範囲で添加すると、均
一な溶接金属成分が得られる。この範囲を外れるとＴｉ
Ｏ２量に対してＳｉ、Ｍｎの過不足が発生し、均一な溶
接金属成分が得られない。
械的性能を満足させるために添加される。Ｓｉ、Ｍｎ含
有金属粉はＴｉＯ２粉中に均一に分散することにより、
良好なアーク状態の下で溶接金属成分として均一に歩留
まる。この合金粉を、ＴｉＯ２粉の粒径範囲と同じ７０
％以上を粒径４５〜２５０μｍの範囲で添加すると、均
一な溶接金属成分が得られる。この範囲を外れるとＴｉ
Ｏ２量に対してＳｉ、Ｍｎの過不足が発生し、均一な溶
接金属成分が得られない。
【００１０】さらにＴｉＯ２粉の３０％以上を７５〜１
５０μｍの範囲に構成すると、図１に示す如く造粒時に
おいてＴｉＯ２粉１とＳｉ、Ｍｎ金属粉２がバランス良
く混在した均一な安定した粒子となる。この範囲を外れ
るとＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ金属粉との均一性が劣化し
て溶接作業性溶接金属性能に悪い影響を与えることにな
る。尚、本発明において前記した主成分のほか、溶接金
属の清浄度を高めるためＡｌ、Ｍｇなどの脱酸剤が、ま
たスラグ形成剤、スラブ粘性調整剤としてＳｉＯ２，Ａ
ｌ２Ｏ３，ＺｒＯ２ などの金属酸化物が使用に応じて
任意に使用される。また造粒に際して使用されるバイン
ダーは、通常使用されるＮａ２Ｏ−ＳｉＯ２ 系、Ｋ２
Ｏ−ＳｉＯ２系およびその混合物が使用される。
５０μｍの範囲に構成すると、図１に示す如く造粒時に
おいてＴｉＯ２粉１とＳｉ、Ｍｎ金属粉２がバランス良
く混在した均一な安定した粒子となる。この範囲を外れ
るとＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ金属粉との均一性が劣化し
て溶接作業性溶接金属性能に悪い影響を与えることにな
る。尚、本発明において前記した主成分のほか、溶接金
属の清浄度を高めるためＡｌ、Ｍｇなどの脱酸剤が、ま
たスラグ形成剤、スラブ粘性調整剤としてＳｉＯ２，Ａ
ｌ２Ｏ３，ＺｒＯ２ などの金属酸化物が使用に応じて
任意に使用される。また造粒に際して使用されるバイン
ダーは、通常使用されるＮａ２Ｏ−ＳｉＯ２ 系、Ｋ２
Ｏ−ＳｉＯ２系およびその混合物が使用される。
【００１１】
炭酸ガスアーク溶接
ワイヤ径：１．６ｍｍφ
溶接電流：３４０Ａ
溶接電圧：３３Ｖ
溶接速度：２５ｃｍ／分
シールドガス：ＣＯ２，２０リットル／ 分表３に示す
調査結果より、本発明のワイヤは溶接作業性が良好で溶
接金属成分のバラツキも極めて少ないことがわかる。
調査結果より、本発明のワイヤは溶接作業性が良好で溶
接金属成分のバラツキも極めて少ないことがわかる。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【発明の効果】本発明の溶接用フラックス入りワイヤに
よれば、溶接作業性が良好であって、溶接金属成分のバ
ラツキを極めて小さくすることができる。
よれば、溶接作業性が良好であって、溶接金属成分のバ
ラツキを極めて小さくすることができる。
【図１】図１は本発明よるフラックスの造粒状態の一例
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図２】図２（ａ），（ｂ），（ｃ） は従来法による
フラックスの造粒状態の例を示す説明図である。
フラックスの造粒状態の例を示す説明図である。
【図３】実施例で採用した下向スミ肉溶接法を示す説明
図である。
図である。
１ ＴｉＯ２粉
２ Ｓｉ、Ｍｎ金属粉
３ 溶接金属
４ 母材
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼製外皮とこれにＴｉＯ２粉を３０％
以上含有した原料粉を造粒して充填したフラックスより
なる溶接用フラックス入りワイヤにおいて、前記フラッ
クスの原料粉は、ＴｉＯ２粉とＳｉ、Ｍｎ含有金属粉の
いずれも７０％以上を粒径４５〜２５０μｍの粉体で構
成し、かつＴｉＯ２粉の３０％以上を７５〜１５０μｍ
の粉体で構成することを特徴とする溶接用フラックス入
りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5172291A JPH04288992A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5172291A JPH04288992A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04288992A true JPH04288992A (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=12894783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5172291A Pending JPH04288992A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-15 | 溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04288992A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3075487A1 (en) * | 2015-03-30 | 2016-10-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux cored wire for gas shielded arc welding |
| JP2017042812A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1991
- 1991-03-15 JP JP5172291A patent/JPH04288992A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3075487A1 (en) * | 2015-03-30 | 2016-10-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux cored wire for gas shielded arc welding |
| JP2017042812A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2017038609A1 (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| KR20180033574A (ko) * | 2015-08-28 | 2018-04-03 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
| US20180326544A1 (en) * | 2015-08-28 | 2018-11-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding |
| EP3342530A4 (en) * | 2015-08-28 | 2019-01-16 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | FIRED YARN FOR ARC WELDING WITH GAS PROTECTION |
| US10562134B2 (en) | 2015-08-28 | 2020-02-18 | Kobe Steel, Ltd. | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding |
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