JPH04288915A - 薄板圧延用ワークロールおよび薄板の圧延方法 - Google Patents
薄板圧延用ワークロールおよび薄板の圧延方法Info
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- JPH04288915A JPH04288915A JP7838291A JP7838291A JPH04288915A JP H04288915 A JPH04288915 A JP H04288915A JP 7838291 A JP7838291 A JP 7838291A JP 7838291 A JP7838291 A JP 7838291A JP H04288915 A JPH04288915 A JP H04288915A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 238000003462 Bender reaction Methods 0.000 description 2
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- 238000013000 roll bending Methods 0.000 description 1
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、薄板圧延用ワークロ
ールおよび薄板の圧延方法に関し、とくに薄板の縁部形
状の有利な改善を図ろうとするものである。 【０００２】 【従来の技術】通常、耳伸び改善のためには、作業ロー
ルベンダや中間ロールベンダなどが用いられているが、
かかるロールベンディングでは、ロール偏平により板端
部に発生する耳伸びについては制御することができない
。そのため耳伸びの改善には、ロール胴端部にテーパを
付与したワークロールが利用されている。 【０００３】たとえば特公昭５６−２００８１号公報に
は、ワークロールのロール胴端部にテーパ部を設け、面
圧分布を制御することによって耳伸びの改善を図る方法
が、また特開昭５８−２０９４０２号公報には、ロール
胴端部を多段階のテーパ部とし、エッジ部寄りの面圧を
さらに制御することによって、より効果的に耳伸びを改
善する方法がそれぞれ開示されている。また荷重変化に
伴って耳伸び程度が変化することについては、その対策
としてロールシフト制御が講じられている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、テーパ
ロールを使用したとしても、テーパ部とフラット部の接
続域ではロール形状の変化程度が大きいことから、面圧
分布に異常が生じてクォータ伸びが発生したり、またテ
ーパ形状が一定であるが故に板幅方向で異なるロール偏
平の影響を完全には相殺できないため、完全な耳伸びの
防止は望み得なかった。さらに薄板とくに硬質薄板の圧
延時には、撓みのためにキスロールが発生し、圧延荷重
の増大を招くだけでなく、耳伸びの改善も不十分であっ
た。 【０００５】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、耳伸び防止に最適なロール形状を与えることに
より、安定した耳伸びの防止を、キスロールの発生なし
に達成することができる新規な構造になるワークロール
を、かかるロールを用いた圧延方法と共に提案すること
を目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】すなわちこの発明は、ロ
ール胴の片側端部に先細り研削域をそなえるワークロー
ルであって、該先細り研削域が、ロール胴の中央クラウ
ン部から滑らかに連なる正弦曲線部とこの正弦曲線部よ
りも急勾配のテーパ部とからなる薄板圧延用ワークロー
ル（第１発明）である。 【０００７】またこの発明は、ロール胴の片側端部に先
細り研削域をそなえ、該先細り研削域が、ロール胴の中
央クラウン部から滑らかに連なる正弦曲線部とこの正弦
曲線部よりも急勾配のテーパ部とからなる一対のワーク
ロールを、該片側端部の交互配置において上下に重ね合
わせ、かつロール軸方向へシフト可能に組み込んだ圧延
機を用い、被圧延板の両縁部をそれぞれ上、下作業ロー
ルの正弦曲線部に位置させて圧延することからなる薄板
の圧延方法（第２発明）である。 【０００８】図１に、第１発明に従うワークロールの好
適例を模式で示す。図中、記号Ａで示した領域がテーパ
部、同Ｂが正弦曲線部、同Ｃがフラット部である。さて
同図に示したところにおいて、正弦曲線部Ｂの長さは３
０〜１５０ｍｍ程度とする。というのは通常、板縁部の
形状制御に寄与する先細り域の長さは３０〜１５０ ｍ
ｍ程度だからである。またテーパ部Ａの長さは適宜に定
めて良く、 １００〜２００ ｍｍ程度が好適である。 【０００９】次に、テーパ部Ａおよび正弦曲線部Ｂの形
状についは、図２に示すパラメータで表して次式の範囲
が好適である。 Ａ部 ｔａｎα＝ １／３００〜１／１０
０ｘａ ＝ １００〜２００ ｍｍ ｙａ ＝ ３３０〜２０００μｍ Ｂ部 ｙ＝（ｙｂ ／２） ｓ
ｉｎ ［（π／ｘｂ ）（ｘ−ｘｂ ／２）］− ｙｂ
／２ ｘｂ −ｘａ ＝３
０〜１５０ ｍｍ ｙｂ
＝ １００〜５００ μｍ 【００１０】また被圧延
板の両縁部の配置位置としては、図３に示すΔ ＷＳ
で０〜−１００ ｍｍ程度とするのが好ましい。ここに
Δ ＷＳ は中央クラウン部と正弦曲線との境界から板
端部までの長さである。 【００１１】 【作用】第１発明に従い、ワークロールのフラット部と
テーパ部との間に、フラット部およびテーパ部と滑らか
に接続する正弦曲線部を設け、ロール形状の急変部を無
くすと共に、板縁側に近いほど大きくなるロール偏平の
影響を正弦曲線によって補正することにより、板縁部に
おける面圧を一様にすることができ、またテーパ部の傾
きを急勾配とすることにより、板に接触しない部分のキ
スロールを無くし、しかもかかるキスロールによる荷重
の増加を防止して荷重によるロール偏平の複雑な変動を
緩和できるので、耳伸びの効果的防止が図れるのである
。 【００１２】また第２発明によれば、圧延速度や規格に
よって変化するロール偏平量を、ワークロールの正弦曲
線部とワークロールのシフト位置調整によって、的確に
制御することができ、またキスロールによる荷重の変動
もないので、耳伸び発生のない圧延を実施することがで
きるのである。 【００１３】 【実施例】図４に示すような中径６ハイタンデム圧延機
の最終スタンドに、図２に示したロール形状が、Ａ部
ｔａｎα＝ １／３００ｘａ ＝ １６０
ｍｍ ｙａ ＝ ６８３μｍ Ｂ部 ｙ＝（ｙｂ ／２） ｓ
ｉｎ ［（π／ｘｂ ）（ｘ−ｘｂ ／２）］− ｙｂ
／２ ｘｂ ＝
２１０ ｍｍ ｙｂ
＝ ３００μｍ になるワークロール（３６０ ｍｍφ
）を組入れ、以下の条件で ・仕上げ板厚：０．２０ ｍｍ ・圧延荷重 ：１０００トン， １２００トン， １
４００トン， １６００トン ・Δ ＷＳ ：＋１０ｍｍ， ０ｍｍ， −１
０ｍｍ，−２０ｍｍ， −３０ｍｍ冷間圧延を行ったと
きの耳伸びの発生状況について調査した。なお耳伸びは
、板縁部と中央部との伸び率差で評価した。 【００１４】図５に、Δ ＷＳ を−１０ｍｍの一定と
し、圧延荷重を種々に変化させたときの伸び率差を、ま
た図６には、圧延荷重を１４００トンの一定とし、Δ
ＷＳ を種々に変化させたときの伸び率差をそれぞれ示
す。図より明らかなように、圧延荷重が増大すると共に
耳伸び（伸び率差）は大きくなり、一方Δ ＷＳ をマ
イナス側へシフトすることにより耳伸びは小さくなって
いる。 【００１５】図７に、最適な圧延荷重とΔ ＷＳ との
関係を示す。同図より明らかなように、圧延荷重が高い
ほどΔ ＷＳ をマイナス側へシフトする必要があるが
、いずれにしても耳伸びを効果的に防止することができ
た。 【００１６】次に図８に、この発明ロールおよび正弦曲
線カーブのみ（テーパ部なし）のロールで圧延したとき
の、圧下率と圧延荷重との関係について調べた結果を示
す。同図より明らかなように、正弦曲線カーブのみのロ
ールでは、圧下率が高くなるにつれて圧延荷重が急速に
高くなり、キスロールが生じていることが判る。これに
対し、この発明に従う正弦曲線＋テーパ形状のロールで
は、著しい圧延荷重の増加は見られず、キスロール防止
効果があらわれていることが判る。 【００１７】 【発明の効果】かくして第１発明に従い、ロール端部を
正弦曲線形状にすることにより、ロール偏平量の効果的
な補正が可能になり、また正弦曲線形状に加え圧延に寄
与しない部分をテーパ形状にしたことにより、キスロー
ルひいては無用の圧延荷重の増大を防止することができ
る。また第２発明に従い、圧延荷重に応じて正弦曲線部
シフトすることにより、圧延荷重に従って変化するロー
ル偏平量を適切に補正することができ、ロール偏平に起
因して発生する耳伸びのを完全に防止することができる
。
ールおよび薄板の圧延方法に関し、とくに薄板の縁部形
状の有利な改善を図ろうとするものである。 【０００２】 【従来の技術】通常、耳伸び改善のためには、作業ロー
ルベンダや中間ロールベンダなどが用いられているが、
かかるロールベンディングでは、ロール偏平により板端
部に発生する耳伸びについては制御することができない
。そのため耳伸びの改善には、ロール胴端部にテーパを
付与したワークロールが利用されている。 【０００３】たとえば特公昭５６−２００８１号公報に
は、ワークロールのロール胴端部にテーパ部を設け、面
圧分布を制御することによって耳伸びの改善を図る方法
が、また特開昭５８−２０９４０２号公報には、ロール
胴端部を多段階のテーパ部とし、エッジ部寄りの面圧を
さらに制御することによって、より効果的に耳伸びを改
善する方法がそれぞれ開示されている。また荷重変化に
伴って耳伸び程度が変化することについては、その対策
としてロールシフト制御が講じられている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、テーパ
ロールを使用したとしても、テーパ部とフラット部の接
続域ではロール形状の変化程度が大きいことから、面圧
分布に異常が生じてクォータ伸びが発生したり、またテ
ーパ形状が一定であるが故に板幅方向で異なるロール偏
平の影響を完全には相殺できないため、完全な耳伸びの
防止は望み得なかった。さらに薄板とくに硬質薄板の圧
延時には、撓みのためにキスロールが発生し、圧延荷重
の増大を招くだけでなく、耳伸びの改善も不十分であっ
た。 【０００５】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、耳伸び防止に最適なロール形状を与えることに
より、安定した耳伸びの防止を、キスロールの発生なし
に達成することができる新規な構造になるワークロール
を、かかるロールを用いた圧延方法と共に提案すること
を目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】すなわちこの発明は、ロ
ール胴の片側端部に先細り研削域をそなえるワークロー
ルであって、該先細り研削域が、ロール胴の中央クラウ
ン部から滑らかに連なる正弦曲線部とこの正弦曲線部よ
りも急勾配のテーパ部とからなる薄板圧延用ワークロー
ル（第１発明）である。 【０００７】またこの発明は、ロール胴の片側端部に先
細り研削域をそなえ、該先細り研削域が、ロール胴の中
央クラウン部から滑らかに連なる正弦曲線部とこの正弦
曲線部よりも急勾配のテーパ部とからなる一対のワーク
ロールを、該片側端部の交互配置において上下に重ね合
わせ、かつロール軸方向へシフト可能に組み込んだ圧延
機を用い、被圧延板の両縁部をそれぞれ上、下作業ロー
ルの正弦曲線部に位置させて圧延することからなる薄板
の圧延方法（第２発明）である。 【０００８】図１に、第１発明に従うワークロールの好
適例を模式で示す。図中、記号Ａで示した領域がテーパ
部、同Ｂが正弦曲線部、同Ｃがフラット部である。さて
同図に示したところにおいて、正弦曲線部Ｂの長さは３
０〜１５０ｍｍ程度とする。というのは通常、板縁部の
形状制御に寄与する先細り域の長さは３０〜１５０ ｍ
ｍ程度だからである。またテーパ部Ａの長さは適宜に定
めて良く、 １００〜２００ ｍｍ程度が好適である。 【０００９】次に、テーパ部Ａおよび正弦曲線部Ｂの形
状についは、図２に示すパラメータで表して次式の範囲
が好適である。 Ａ部 ｔａｎα＝ １／３００〜１／１０
０ｘａ ＝ １００〜２００ ｍｍ ｙａ ＝ ３３０〜２０００μｍ Ｂ部 ｙ＝（ｙｂ ／２） ｓ
ｉｎ ［（π／ｘｂ ）（ｘ−ｘｂ ／２）］− ｙｂ
／２ ｘｂ −ｘａ ＝３
０〜１５０ ｍｍ ｙｂ
＝ １００〜５００ μｍ 【００１０】また被圧延
板の両縁部の配置位置としては、図３に示すΔ ＷＳ
で０〜−１００ ｍｍ程度とするのが好ましい。ここに
Δ ＷＳ は中央クラウン部と正弦曲線との境界から板
端部までの長さである。 【００１１】 【作用】第１発明に従い、ワークロールのフラット部と
テーパ部との間に、フラット部およびテーパ部と滑らか
に接続する正弦曲線部を設け、ロール形状の急変部を無
くすと共に、板縁側に近いほど大きくなるロール偏平の
影響を正弦曲線によって補正することにより、板縁部に
おける面圧を一様にすることができ、またテーパ部の傾
きを急勾配とすることにより、板に接触しない部分のキ
スロールを無くし、しかもかかるキスロールによる荷重
の増加を防止して荷重によるロール偏平の複雑な変動を
緩和できるので、耳伸びの効果的防止が図れるのである
。 【００１２】また第２発明によれば、圧延速度や規格に
よって変化するロール偏平量を、ワークロールの正弦曲
線部とワークロールのシフト位置調整によって、的確に
制御することができ、またキスロールによる荷重の変動
もないので、耳伸び発生のない圧延を実施することがで
きるのである。 【００１３】 【実施例】図４に示すような中径６ハイタンデム圧延機
の最終スタンドに、図２に示したロール形状が、Ａ部
ｔａｎα＝ １／３００ｘａ ＝ １６０
ｍｍ ｙａ ＝ ６８３μｍ Ｂ部 ｙ＝（ｙｂ ／２） ｓ
ｉｎ ［（π／ｘｂ ）（ｘ−ｘｂ ／２）］− ｙｂ
／２ ｘｂ ＝
２１０ ｍｍ ｙｂ
＝ ３００μｍ になるワークロール（３６０ ｍｍφ
）を組入れ、以下の条件で ・仕上げ板厚：０．２０ ｍｍ ・圧延荷重 ：１０００トン， １２００トン， １
４００トン， １６００トン ・Δ ＷＳ ：＋１０ｍｍ， ０ｍｍ， −１
０ｍｍ，−２０ｍｍ， −３０ｍｍ冷間圧延を行ったと
きの耳伸びの発生状況について調査した。なお耳伸びは
、板縁部と中央部との伸び率差で評価した。 【００１４】図５に、Δ ＷＳ を−１０ｍｍの一定と
し、圧延荷重を種々に変化させたときの伸び率差を、ま
た図６には、圧延荷重を１４００トンの一定とし、Δ
ＷＳ を種々に変化させたときの伸び率差をそれぞれ示
す。図より明らかなように、圧延荷重が増大すると共に
耳伸び（伸び率差）は大きくなり、一方Δ ＷＳ をマ
イナス側へシフトすることにより耳伸びは小さくなって
いる。 【００１５】図７に、最適な圧延荷重とΔ ＷＳ との
関係を示す。同図より明らかなように、圧延荷重が高い
ほどΔ ＷＳ をマイナス側へシフトする必要があるが
、いずれにしても耳伸びを効果的に防止することができ
た。 【００１６】次に図８に、この発明ロールおよび正弦曲
線カーブのみ（テーパ部なし）のロールで圧延したとき
の、圧下率と圧延荷重との関係について調べた結果を示
す。同図より明らかなように、正弦曲線カーブのみのロ
ールでは、圧下率が高くなるにつれて圧延荷重が急速に
高くなり、キスロールが生じていることが判る。これに
対し、この発明に従う正弦曲線＋テーパ形状のロールで
は、著しい圧延荷重の増加は見られず、キスロール防止
効果があらわれていることが判る。 【００１７】 【発明の効果】かくして第１発明に従い、ロール端部を
正弦曲線形状にすることにより、ロール偏平量の効果的
な補正が可能になり、また正弦曲線形状に加え圧延に寄
与しない部分をテーパ形状にしたことにより、キスロー
ルひいては無用の圧延荷重の増大を防止することができ
る。また第２発明に従い、圧延荷重に応じて正弦曲線部
シフトすることにより、圧延荷重に従って変化するロー
ル偏平量を適切に補正することができ、ロール偏平に起
因して発生する耳伸びのを完全に防止することができる
。
【図１】この発明に従う好適ワークロールの模式図であ
る。
る。
【図２】テーパ部Ａおよび正弦曲線部Ｂの形状を示す詳
細図である。
細図である。
【図３】被圧延板の両縁部とワークロール端部との位置
関係を示した図である。
関係を示した図である。
【図４】中径６ハイタンデム圧延機の模式図である。
【図５】Δ ＷＳ を一定としたときの、圧延荷重と伸
び率差との関係を示したグラフである。
び率差との関係を示したグラフである。
【図６】圧延荷重を一定としたときの、Δ ＷＳ と伸
び率差との関係を示したグラフである。
び率差との関係を示したグラフである。
【図７】圧延荷重と最適Δ ＷＳ との関係を示したグ
ラフである。
ラフである。
【図８】この発明ロールおよび正弦曲線カーブのみ（テ
ーパ部なし）のロールで圧延したときの、圧下率と圧延
荷重との関係を比較して示したグラフである。
ーパ部なし）のロールで圧延したときの、圧下率と圧延
荷重との関係を比較して示したグラフである。
Ａ テーパ部
Ｂ 正弦曲線部
Ｃ フラット部
Claims (2)
- 【請求項１】 ロール胴の片側端部に先細り研削域を
そなえるワークロールであって、該先細り研削域が、ロ
ール胴の中央クラウン部から滑らかに連なる正弦曲線部
とこの正弦曲線部よりも急勾配のテーパ部とからなるこ
とを特徴とする薄板圧延用ワークロール。 - 【請求項２】 ロール胴の片側端部に先細り研削域を
そなえ、該先細り研削域が、ロール胴の中央クラウン部
から滑らかに連なる正弦曲線部とこの正弦曲線部よりも
急勾配のテーパ部とからなる一対のワークロールを、該
片側端部の交互配置において上下に重ね合わせ、かつロ
ール軸方向へシフト可能に組み込んだ圧延機を用い、被
圧延板の両縁部をそれぞれ上、下作業ロールの正弦曲線
部に位置させて圧延することを特徴とする薄板の圧延方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7838291A JPH04288915A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 薄板圧延用ワークロールおよび薄板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7838291A JPH04288915A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 薄板圧延用ワークロールおよび薄板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04288915A true JPH04288915A (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=13660468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7838291A Pending JPH04288915A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 薄板圧延用ワークロールおよび薄板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04288915A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008534281A (ja) * | 2005-03-25 | 2008-08-28 | アンギャン スチール カンパニー リミテッド | 形状制御および自由圧延用ロールプロファイル |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP7838291A patent/JPH04288915A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008534281A (ja) * | 2005-03-25 | 2008-08-28 | アンギャン スチール カンパニー リミテッド | 形状制御および自由圧延用ロールプロファイル |
| US7913531B2 (en) | 2005-03-25 | 2011-03-29 | Angang Steel Company Limited | Roll profile for both shape control and free ruled rolling |
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