JPH0613123B2 - プラネタリ−ミルライン圧延方法 - Google Patents
プラネタリ−ミルライン圧延方法Info
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- JPH0613123B2 JPH0613123B2 JP61016724A JP1672486A JPH0613123B2 JP H0613123 B2 JPH0613123 B2 JP H0613123B2 JP 61016724 A JP61016724 A JP 61016724A JP 1672486 A JP1672486 A JP 1672486A JP H0613123 B2 JPH0613123 B2 JP H0613123B2
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/18—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for step-by-step or planetary rolling; pendulum mills
- B21B13/20—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for step-by-step or planetary rolling; pendulum mills for planetary rolling
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/02—Feeding or supporting work; Braking or tensioning arrangements, e.g. threading arrangements
- B21B39/10—Arrangement or installation of feeding rollers in rolling stands
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、金属材料をプラネタリーミルで圧延する際に
生ずるストリップのクラウンのうち、いわゆるエツジド
ロツプを軽減し、かつプラネタリーミル圧延において特
有な現象である，いわゆる板幅方向の比較的端部に近い
ところで生成する“ドッグボーン”と呼ばれる局部的肉
厚部分を生じさせない厚み偏差の少ないストリップを得
るプラネタリーミルライン圧延方法に関するものであ
る。
生ずるストリップのクラウンのうち、いわゆるエツジド
ロツプを軽減し、かつプラネタリーミル圧延において特
有な現象である，いわゆる板幅方向の比較的端部に近い
ところで生成する“ドッグボーン”と呼ばれる局部的肉
厚部分を生じさせない厚み偏差の少ないストリップを得
るプラネタリーミルライン圧延方法に関するものであ
る。
（従来の技術） ホツトストリップを生産する圧延機には、タンデムミ
ル、ステッケルミル、プラネタリーミルなどがある。こ
れらの圧延機で生産されるホツトストリツプには、幅方
向に厚み偏差が必ずあり、これはクラウンと呼ばれてい
る。ストリップのクラウンはセンタークラウンと呼ばれ
る幅中央部のなだらかな中高クラウンと、側端部近くで
急激に厚みの薄くなるエツジドロツプとに分けられる。
タンデムミルではクラウンを改善する方法として仕上圧
延機列において、ワークロール、バツクアツプロールの
ロールベンダーを使用する方法、ＨＣミルと呼ばれる６
段圧延機を使用する方法、ワークロールにテーパをつけ
て圧延する方法などが知られている。従来のタンデムミ
ル圧延に関する研究によれば仕上圧延機列において、製
品クラウンに影響を及ぼすスタンドは、後段のスタンド
だけであり、板厚の厚い仕上圧延機列前段スタンドが製
品クラウンに及ぼす影響は少ないことが知られている。
実際こうした観点からタンデムミルでは仕上圧延機列の
うち後段のスタンドのみを形状制御機能のある圧延機に
改造することがなされており、これにより相当な効果を
上げている。
ル、ステッケルミル、プラネタリーミルなどがある。こ
れらの圧延機で生産されるホツトストリツプには、幅方
向に厚み偏差が必ずあり、これはクラウンと呼ばれてい
る。ストリップのクラウンはセンタークラウンと呼ばれ
る幅中央部のなだらかな中高クラウンと、側端部近くで
急激に厚みの薄くなるエツジドロツプとに分けられる。
タンデムミルではクラウンを改善する方法として仕上圧
延機列において、ワークロール、バツクアツプロールの
ロールベンダーを使用する方法、ＨＣミルと呼ばれる６
段圧延機を使用する方法、ワークロールにテーパをつけ
て圧延する方法などが知られている。従来のタンデムミ
ル圧延に関する研究によれば仕上圧延機列において、製
品クラウンに影響を及ぼすスタンドは、後段のスタンド
だけであり、板厚の厚い仕上圧延機列前段スタンドが製
品クラウンに及ぼす影響は少ないことが知られている。
実際こうした観点からタンデムミルでは仕上圧延機列の
うち後段のスタンドのみを形状制御機能のある圧延機に
改造することがなされており、これにより相当な効果を
上げている。
プラネタリーミルは比較的大径のバツクアツプロールの
回りに多数の比較的小径の遊星ロールを配置した圧延機
でありスラブは１ないし３セツトのフイードロールによ
り圧延された後、遊星ロールに送り込まれる。被圧延材
は遊星ロールにより数十回の小圧下を受ける結果、圧下
率９０％以上の大圧下率の圧延がプラタリーミルでは可
能となる。従つてプラネタリーミルはタンデムミルの粗
圧延機列後半と仕上圧延機列の機能をプラネタリーミル
１スタンドではたしている。第１図はプラネタリーミル
ラインの１列を示す図である。
回りに多数の比較的小径の遊星ロールを配置した圧延機
でありスラブは１ないし３セツトのフイードロールによ
り圧延された後、遊星ロールに送り込まれる。被圧延材
は遊星ロールにより数十回の小圧下を受ける結果、圧下
率９０％以上の大圧下率の圧延がプラタリーミルでは可
能となる。従つてプラネタリーミルはタンデムミルの粗
圧延機列後半と仕上圧延機列の機能をプラネタリーミル
１スタンドではたしている。第１図はプラネタリーミル
ラインの１列を示す図である。
プラネタリーミルの圧延反力は、大圧下率の圧延にもか
かわらず非常に小さく、かつ大径のバツクアツプロール
を具えているため、センタークラウンは非常に小さく、
トータルクラウンのうちほとんどはエツジドロツプであ
る。
かわらず非常に小さく、かつ大径のバツクアツプロール
を具えているため、センタークラウンは非常に小さく、
トータルクラウンのうちほとんどはエツジドロツプであ
る。
フイードロールのクラウンは第６図の如く、なにもつけ
ないストレートクラウンか、第７図の如く、ロールの弾
性変形を補正するための２次曲線か、正弦曲線の凸クラ
ウンがつけられていた。
ないストレートクラウンか、第７図の如く、ロールの弾
性変形を補正するための２次曲線か、正弦曲線の凸クラ
ウンがつけられていた。
プラネタリーミルのクラウン特性に関してたとえば、
「塑性と加工」誌Vol 22，No.247，1981−８，ｐ839 〜
846 に「遊星圧延された板の形状，性状」と題する報告
において、多くの要因がクラウンに影響すると考えられ
るとの記載がある。また特開昭５１−６６２６３号によ
り、クラウン制御可能な遊星圧延機は、２重遊星ロール
群をもつ遊星圧延機においてバツクアツプロールのクラ
ウンを可変にしたものが知られている。
「塑性と加工」誌Vol 22，No.247，1981−８，ｐ839 〜
846 に「遊星圧延された板の形状，性状」と題する報告
において、多くの要因がクラウンに影響すると考えられ
るとの記載がある。また特開昭５１−６６２６３号によ
り、クラウン制御可能な遊星圧延機は、２重遊星ロール
群をもつ遊星圧延機においてバツクアツプロールのクラ
ウンを可変にしたものが知られている。
（発明が解決しようとする問題点） 前記「塑性と加工」誌記載の文献にはクラウン改善に対
する指針は開示されていない。また特開昭５１−６６２
６３号記載の圧延機は、１重の遊星ロール群した持たな
いセンジマー式プラネタリーミルには適応できずまた２
重遊星ロール群をもつプラネタリーミルでも大幅な改造
が必要となるので、このような改造は実施が極めて困難
である。
する指針は開示されていない。また特開昭５１−６６２
６３号記載の圧延機は、１重の遊星ロール群した持たな
いセンジマー式プラネタリーミルには適応できずまた２
重遊星ロール群をもつプラネタリーミルでも大幅な改造
が必要となるので、このような改造は実施が極めて困難
である。
またプラネタリーミル圧延においてストリツプの幅がた
とえば５フイートの場合にその端から50〜150 mmの位置
で局部的に厚みが増加する現象であるドッグボーンを発
生する。これはプラネタリーミルに被圧延材を送り込む
ときに、フイードロール通過後の被圧延材のクラウンを
平坦にした場合においても生じる現象であり、従来この
種の原因については全く明らかにされていなかつた。そ
の原因として、比較的細い遊星ロールの曲がりによるも
のではないかなどの推測もされたが、原因がわからず従
つてその対策はまつたくとられていない。こうした局部
的に厚みが増加する場合、一般的にストリツプの板波形
状は厚みの厚い部分がむしろ中伸びや２番伸びになる傾
向にあるが、通常の圧延で薄くなつた部分に板波が生ず
るという常識にまつたく相反する現象がみられた。そし
て、この現象により生じたドッグボーンは、フィニッシ
ングロールでの修正が可能なエツジドロツプなどと違
い、フィニッシングロールでは全く修正ができないもの
であった。
とえば５フイートの場合にその端から50〜150 mmの位置
で局部的に厚みが増加する現象であるドッグボーンを発
生する。これはプラネタリーミルに被圧延材を送り込む
ときに、フイードロール通過後の被圧延材のクラウンを
平坦にした場合においても生じる現象であり、従来この
種の原因については全く明らかにされていなかつた。そ
の原因として、比較的細い遊星ロールの曲がりによるも
のではないかなどの推測もされたが、原因がわからず従
つてその対策はまつたくとられていない。こうした局部
的に厚みが増加する場合、一般的にストリツプの板波形
状は厚みの厚い部分がむしろ中伸びや２番伸びになる傾
向にあるが、通常の圧延で薄くなつた部分に板波が生ず
るという常識にまつたく相反する現象がみられた。そし
て、この現象により生じたドッグボーンは、フィニッシ
ングロールでの修正が可能なエツジドロツプなどと違
い、フィニッシングロールでは全く修正ができないもの
であった。
幅方向で局部的に厚みが変動したストリツプをリロール
すると複雑な局部的伸びを生じ、形状制御技術も局部伸
びには現在充分に対応できないため、リロール用材料と
しては不適当である。
すると複雑な局部的伸びを生じ、形状制御技術も局部伸
びには現在充分に対応できないため、リロール用材料と
しては不適当である。
以上述べたような、従来のプラネタリーミルライン圧延
においては、エツジドロツプの軽減と前記ドッグボーン
生成防止との両方を防ぐ適当な手段は知られていなかつ
た。
においては、エツジドロツプの軽減と前記ドッグボーン
生成防止との両方を防ぐ適当な手段は知られていなかつ
た。
（問題点を解決するための手段） 本発明はプラネタリーミルライン圧延において、前記エ
ツジドロツプを減少させ、局部的な厚み増加を防ぐこと
を目的とし、特許請求の範囲記載のフイードロールを組
込み、プラネタリーミルライン圧延することを特徴とす
ることにより、前記目的を達成することができる。すな
わち本発明はエッジングロール，フィードロール，遊星
ロール，プラニッシングロールにより構成されているプ
ラネタリーミルラインにより圧延において、一対のフィ
ードロールのうちの少なくとも一方のロールについて、
そのロールクラウン形状を、中央部は平坦かもしくはフ
ィードロールの曲がりを補正するクラウンをつける一
方、このフィードロールの各有効圧延幅側端部近くの，
ロール中央部のロールギャップに応じて決定される距離
だけ内側に寄ったドッグボーンの生成位置を、ロール中
央部の直径に比較して大きい直径を有する膨径部とし、
この膨径部の外側のフィードロールの直径を、有効圧延
幅側端部の直径の方が中央部より小さくなるようにかつ
外側に向かって漸減させたフィードロールを組込むこと
により、フィードロール圧延によって得られる板の断面
形状が、ほぼ両側端で厚くそのやや内側がくびれた形状
となるようにした後、このフィードロール圧延スラブを
プラネタリーミルラインに送り込んで圧延することを特
徴とすることにより、ストリツプのクラウンをほぼ完全
にフラツトにするプラネタリーミルライン圧延方法に関
するものである。
ツジドロツプを減少させ、局部的な厚み増加を防ぐこと
を目的とし、特許請求の範囲記載のフイードロールを組
込み、プラネタリーミルライン圧延することを特徴とす
ることにより、前記目的を達成することができる。すな
わち本発明はエッジングロール，フィードロール，遊星
ロール，プラニッシングロールにより構成されているプ
ラネタリーミルラインにより圧延において、一対のフィ
ードロールのうちの少なくとも一方のロールについて、
そのロールクラウン形状を、中央部は平坦かもしくはフ
ィードロールの曲がりを補正するクラウンをつける一
方、このフィードロールの各有効圧延幅側端部近くの，
ロール中央部のロールギャップに応じて決定される距離
だけ内側に寄ったドッグボーンの生成位置を、ロール中
央部の直径に比較して大きい直径を有する膨径部とし、
この膨径部の外側のフィードロールの直径を、有効圧延
幅側端部の直径の方が中央部より小さくなるようにかつ
外側に向かって漸減させたフィードロールを組込むこと
により、フィードロール圧延によって得られる板の断面
形状が、ほぼ両側端で厚くそのやや内側がくびれた形状
となるようにした後、このフィードロール圧延スラブを
プラネタリーミルラインに送り込んで圧延することを特
徴とすることにより、ストリツプのクラウンをほぼ完全
にフラツトにするプラネタリーミルライン圧延方法に関
するものである。
次に本発明を詳細に説明する。
本発明者らはプラネタリーミルの圧延挙動を詳細に実験
し、検討した結果、プラネタリーミルの圧延ストリツプ
のクラウンは被圧延材の３次元的な変形に大きく左右さ
れており、被圧延材の幅広がり分布と長手伸び分布の複
合でストリツプクラウンがほぼ決まることを見出した。
すなわち従来のプラネタリーミルラインの圧延方法の問
題点であるエツジドロツプの生ずる部分では被圧延材の
量が不足しており、局部的厚み増加部分では被圧延材の
量が過多であるということがわかつた。そこで本発明者
らは、第２図に示すようにプラネタリーミルラインによ
る圧延において、フイードロール２のクラウンを中央部
３は平坦，あるいはロールの曲がりを補正する若干のク
ラウンをつけ、有効圧延幅側端部からフイードロール２
中央のロールギヤツプによつて決まるある深さだけロー
ルセンター寄りに入つた位置４の厚みを中央部３に比較
して１〜１０％盛り上がらせて、盛り上り部４を形成し
さらに側端部外方に向つてテーパをつけることにより、
フイードロール圧延後プラネタリー圧延によるストリツ
プクラウンを平坦にすることができることを見出した。
この場合フイードロール側端部の盛り上り部４とテーパ
部５の角度の選択を誤まると、ストリツプのクラウン分
布に局部的な厚肉部が現われる。ただし通常の場合圧延
の条件は基準化されており、圧延条件によつてフイード
ロール側端部の形状を適宜選択することは容易である。
たとえば板幅1.5 ｍの圧延でプラネタリーミル本体に入
る被圧延材の厚みが８３mmの場合フイードロール有効圧
延幅側端部から 100mm入つた位置から直径を漸減させる
のが最適である。又プラネタリーミル本体に入る被圧延
材の厚みが５５mmのときフイードロール有効圧延幅側端
部から８０mm入つた位置から直径を漸減させるのが最適
である。フイードロールの他の形状として第３図に示す
ようにフイードロールの側端部からある深さ入つた位置
の盛り上り部４とテーパ部５はどちらか一方であつても
同様な効果を得ることができる。また第４図に示すよう
に盛り上り部４とテーパ部５を上下ロールで異なつた片
側に設けても同様な効果を得ることができる。
し、検討した結果、プラネタリーミルの圧延ストリツプ
のクラウンは被圧延材の３次元的な変形に大きく左右さ
れており、被圧延材の幅広がり分布と長手伸び分布の複
合でストリツプクラウンがほぼ決まることを見出した。
すなわち従来のプラネタリーミルラインの圧延方法の問
題点であるエツジドロツプの生ずる部分では被圧延材の
量が不足しており、局部的厚み増加部分では被圧延材の
量が過多であるということがわかつた。そこで本発明者
らは、第２図に示すようにプラネタリーミルラインによ
る圧延において、フイードロール２のクラウンを中央部
３は平坦，あるいはロールの曲がりを補正する若干のク
ラウンをつけ、有効圧延幅側端部からフイードロール２
中央のロールギヤツプによつて決まるある深さだけロー
ルセンター寄りに入つた位置４の厚みを中央部３に比較
して１〜１０％盛り上がらせて、盛り上り部４を形成し
さらに側端部外方に向つてテーパをつけることにより、
フイードロール圧延後プラネタリー圧延によるストリツ
プクラウンを平坦にすることができることを見出した。
この場合フイードロール側端部の盛り上り部４とテーパ
部５の角度の選択を誤まると、ストリツプのクラウン分
布に局部的な厚肉部が現われる。ただし通常の場合圧延
の条件は基準化されており、圧延条件によつてフイード
ロール側端部の形状を適宜選択することは容易である。
たとえば板幅1.5 ｍの圧延でプラネタリーミル本体に入
る被圧延材の厚みが８３mmの場合フイードロール有効圧
延幅側端部から 100mm入つた位置から直径を漸減させる
のが最適である。又プラネタリーミル本体に入る被圧延
材の厚みが５５mmのときフイードロール有効圧延幅側端
部から８０mm入つた位置から直径を漸減させるのが最適
である。フイードロールの他の形状として第３図に示す
ようにフイードロールの側端部からある深さ入つた位置
の盛り上り部４とテーパ部５はどちらか一方であつても
同様な効果を得ることができる。また第４図に示すよう
に盛り上り部４とテーパ部５を上下ロールで異なつた片
側に設けても同様な効果を得ることができる。
次に本発明を実施例について説明する。
（実施例） 本発明方法によるプラネタリーミルラインを用いてSUS
304 を熱間圧延した。
304 を熱間圧延した。
第８図は本発明方法と従来の圧延方法による板幅１０５
０mmの被圧延材のフイードロール後のクラウン形状を示
す横断面図である。第８図(a)，(b)は夫々従来法による
被圧延材のフイードロール後のクラウン形状を示す図
で、(a)は第６図に示すごとくクラウンをなにもつけな
いストレートクラウン形状のフイードロールによるフイ
ードロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、板
厚８３mmの平坦な形状を示す。(b)は第７図に示すごと
く２次曲線か、正弦曲線の凸クラウンがつけられたフイ
ードロールによるフイードロール後の被圧延材のクラウ
ン形状を示す図で、幅中央の板厚８３mm，有効圧延幅側
端部の板厚８５mmの正弦曲線クラウン形状を示す。
０mmの被圧延材のフイードロール後のクラウン形状を示
す横断面図である。第８図(a)，(b)は夫々従来法による
被圧延材のフイードロール後のクラウン形状を示す図
で、(a)は第６図に示すごとくクラウンをなにもつけな
いストレートクラウン形状のフイードロールによるフイ
ードロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、板
厚８３mmの平坦な形状を示す。(b)は第７図に示すごと
く２次曲線か、正弦曲線の凸クラウンがつけられたフイ
ードロールによるフイードロール後の被圧延材のクラウ
ン形状を示す図で、幅中央の板厚８３mm，有効圧延幅側
端部の板厚８５mmの正弦曲線クラウン形状を示す。
第８図(c)，(d)，(e)，(f)図は夫々本発明方法によるも
のである。(c)は前記第２図に示すクラウン形状のフイ
ードロールによるフイードロール後の被圧延材のクラウ
ン形状を示す図で、中央板厚８３mm，前記フイードロー
ルの盛り上り部により生じた薄肉部の板厚７８mm，テー
パ部により生じたテーパ部有効圧延幅側端部の板厚８５
mmのクラウン形状を示す。なお薄肉部の板幅方向の位置
は、板厚の厚い板は、薄い板よりも板幅中心に近くな
る。(d)は前記第３図に示すクラウン形状のフイードロ
ールによるフイードロール後の被圧延材のクラウン形状
を示す図で、中央板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テ
ーパ部有効圧延幅側端部の板厚８５mmのクラウン形状を
示す。(e)は、第５図に示すフイードロールのクラウン
形状が、前記第２図に示す形状のものと、他の形状をス
トレートクラウンの形状のフイードロールによるフイー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テーパ部有効圧延幅
側端部の板厚８５mmのクラウン形状を示す。(f)は前記
第４図に示すクラウン形状のフイードロールによるフイ
ードロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中
央板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テーパ部有効圧延
幅側端部の板厚８５mmのクラウン形状を示す。
のである。(c)は前記第２図に示すクラウン形状のフイ
ードロールによるフイードロール後の被圧延材のクラウ
ン形状を示す図で、中央板厚８３mm，前記フイードロー
ルの盛り上り部により生じた薄肉部の板厚７８mm，テー
パ部により生じたテーパ部有効圧延幅側端部の板厚８５
mmのクラウン形状を示す。なお薄肉部の板幅方向の位置
は、板厚の厚い板は、薄い板よりも板幅中心に近くな
る。(d)は前記第３図に示すクラウン形状のフイードロ
ールによるフイードロール後の被圧延材のクラウン形状
を示す図で、中央板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テ
ーパ部有効圧延幅側端部の板厚８５mmのクラウン形状を
示す。(e)は、第５図に示すフイードロールのクラウン
形状が、前記第２図に示す形状のものと、他の形状をス
トレートクラウンの形状のフイードロールによるフイー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テーパ部有効圧延幅
側端部の板厚８５mmのクラウン形状を示す。(f)は前記
第４図に示すクラウン形状のフイードロールによるフイ
ードロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中
央板厚８３mm，薄肉部の板厚７８mm，テーパ部有効圧延
幅側端部の板厚８５mmのクラウン形状を示す。
第９図は第８図(a)，(b)，(c)，(d)，(e)，(f)に示した
フイードロール後の被圧延材のクラウン形状のものを、
プラネタリーミルで圧延した後の板中心から幅方向の位
置と、ストリツプクラウン形状の板厚偏差（μm）との
関係を示す図である。第９図より従来方法による第８図
(a)，(b)のフイードロール後の被圧延材クラウン形状
が、平坦な場合及び正弦曲線クラウン形状のものは、第
９図(a)，(b)に示すごとく大きなエツジドロツプがあ
り、しかも局部的な板厚の増加がある。本発明方法によ
る第８図(c)，(d)，(e)，(f)に示したフイードロール通
過後の被圧延材のクラウン形状が、中央部が平坦，有効
圧延幅側端部からある深さの位置の板厚を薄くし、有効
圧延幅側端部の板厚を漸増させテーパ部有効圧延幅側端
部の板厚を中央厚板より厚くしたクラウン形状のものは
第８図(c)，(d)，(e)，(f)に示すごとくエツジドロツプ
は減少し局部的な増加はまつたくなく、なめらかなクラ
ウン形状になつており板波形状は非常に平坦であつた。
フイードロール後の被圧延材のクラウン形状のものを、
プラネタリーミルで圧延した後の板中心から幅方向の位
置と、ストリツプクラウン形状の板厚偏差（μm）との
関係を示す図である。第９図より従来方法による第８図
(a)，(b)のフイードロール後の被圧延材クラウン形状
が、平坦な場合及び正弦曲線クラウン形状のものは、第
９図(a)，(b)に示すごとく大きなエツジドロツプがあ
り、しかも局部的な板厚の増加がある。本発明方法によ
る第８図(c)，(d)，(e)，(f)に示したフイードロール通
過後の被圧延材のクラウン形状が、中央部が平坦，有効
圧延幅側端部からある深さの位置の板厚を薄くし、有効
圧延幅側端部の板厚を漸増させテーパ部有効圧延幅側端
部の板厚を中央厚板より厚くしたクラウン形状のものは
第８図(c)，(d)，(e)，(f)に示すごとくエツジドロツプ
は減少し局部的な増加はまつたくなく、なめらかなクラ
ウン形状になつており板波形状は非常に平坦であつた。
本発明は、センジマー式プラネタリーミルに限らず、２
重の遊星ロール群をもつクルツププラツツアー式プラネ
タリーミルにも当然適応できる。
重の遊星ロール群をもつクルツププラツツアー式プラネ
タリーミルにも当然適応できる。
また本発明はプラネタリーミルと圧延機構が等しいダブ
ルスリーハイミル，ペンデユラルミル、DSW ミルでも適
応できる。
ルスリーハイミル，ペンデユラルミル、DSW ミルでも適
応できる。
（発明の効果） 本発明方法によれば、プラネタリーミルラインによる圧
延において、ストリツプクラウンをエツジドロツプが少
なく、かつドッグボーンと呼ばれている局部的な厚み変
動も少ない、なめらかな形状に圧延することができ、冷
間圧延用素材としても熱間圧延製品としてもきわめて良
い品質のストリツプを生産することができる。また本発
明方法ではフイードロールの形状を研削により整えるだ
けで実施できるから、投資金額もきわめて少なく、従つ
て本発明方法によつて大きな経済効果を上げることがで
きる。
延において、ストリツプクラウンをエツジドロツプが少
なく、かつドッグボーンと呼ばれている局部的な厚み変
動も少ない、なめらかな形状に圧延することができ、冷
間圧延用素材としても熱間圧延製品としてもきわめて良
い品質のストリツプを生産することができる。また本発
明方法ではフイードロールの形状を研削により整えるだ
けで実施できるから、投資金額もきわめて少なく、従つ
て本発明方法によつて大きな経済効果を上げることがで
きる。
【図面の簡単な説明】 第１図は、プラネタリーミルラインの一例を示す縦断面
図， 第２図，第３図，第４図，第５図は、夫々本発明方法に
用いられるフイードロールの形状を示す横断面図， 第６図，第７図は、夫々従来方法に用いられるフイード
ロールの形状を示す横断面図， 第８図は、本発明方法と従来方法によるフイードロール
後の被圧延材のクラウン形状を示す横断面図， 第９図は、第８図に示したクラウン形状のものを、プラ
ネタリーミルで圧延後の板中心から幅方向の位置と、被
圧延材クラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示す
図である。 １……被圧延材，２……フイードロール，３……中央
部，４……盛り上り部，５……テーパ部，６……遊星ロ
ール，７……エツジングロール，８……プラニツシング
ロール，９……圧延ストリツプ。
図， 第２図，第３図，第４図，第５図は、夫々本発明方法に
用いられるフイードロールの形状を示す横断面図， 第６図，第７図は、夫々従来方法に用いられるフイード
ロールの形状を示す横断面図， 第８図は、本発明方法と従来方法によるフイードロール
後の被圧延材のクラウン形状を示す横断面図， 第９図は、第８図に示したクラウン形状のものを、プラ
ネタリーミルで圧延後の板中心から幅方向の位置と、被
圧延材クラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示す
図である。 １……被圧延材，２……フイードロール，３……中央
部，４……盛り上り部，５……テーパ部，６……遊星ロ
ール，７……エツジングロール，８……プラニツシング
ロール，９……圧延ストリツプ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−117823（ＪＰ，Ａ) 特公 昭42−4762（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (1)
- 【請求項１】エッジングロール，フィードロール，遊星
ロール，プラニッシングロールにより構成されているプ
ラネタリーミルラインによる圧延において、一対のフィ
ードロールのうちの少なくとも一方のロールについて、
そのロールクラウン形状を、中央部は平坦かもしくはフ
ィードロールの曲がりを補正するクラウンをつける一
方、このフィードロールの各有効圧延幅側端部近くの，
ロール中央部のロールギャップに応じて決定される距離
だけ内側に寄ったドッグボーン生成位置を、ロール中央
部の直径に比較して大きい直径を有する膨径部とし、こ
の膨径部の外側のフィードロールの直径を、有効圧延幅
側端部の直径の方が中央部より小さくなるようにかつ外
側に向かって漸減させたフィードロールを組込むことに
より、フィードロール圧延によって得られる板の断面形
状が、ほぼ両側端で厚くそのやや内側がくびれた形状と
なるようにした後、このフィードロール圧延スラブをプ
ラネタリーミルラインに送り込んで圧延することを特徴
とするプラネタリーミルライン圧延方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61016724A JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
| EP87306932A EP0302151A1 (en) | 1986-01-30 | 1987-08-05 | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
| US07/097,199 US4856313A (en) | 1986-01-30 | 1987-09-16 | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61016724A JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62176603A JPS62176603A (ja) | 1987-08-03 |
| JPH0613123B2 true JPH0613123B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=11924208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61016724A Expired - Lifetime JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4856313A (ja) |
| EP (1) | EP0302151A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0613123B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0613123B2 (ja) * | 1986-01-30 | 1994-02-23 | 日本冶金工業株式会社 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
| GB2222376B (en) * | 1988-08-29 | 1993-04-07 | Sendzimir Inc T | Apparatus and method for cold rolling of metal strip |
| JPH07104636B2 (ja) * | 1989-04-03 | 1995-11-13 | キヤノン株式会社 | 定着装置 |
| US5728252A (en) * | 1995-09-19 | 1998-03-17 | Polaroid Corporation | Method and apparatus for laminating image-bearing media |
| US6086242A (en) * | 1998-02-27 | 2000-07-11 | University Of Utah | Dual drive planetary mill |
| DE102007047875A1 (de) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Hilti Aktiengesellschaft | Profil |
| DE102011079095A1 (de) * | 2011-07-13 | 2013-01-17 | Hilti Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen eines Profils aus einem Blechband |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3533260A (en) * | 1966-08-22 | 1970-10-13 | Rotary Profile Anstalt | Rolling of metal billets |
| US3789646A (en) * | 1972-10-05 | 1974-02-05 | Sendzimir Inc T | Planetary mill for producing scallop-free strip |
| JPS5166263A (ja) * | 1974-12-06 | 1976-06-08 | Hitachi Ltd | Kuraunseigyokanonajuseiatsuenki |
| JPS56117823A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Bridle roll for skin pass mill |
| JPS56165503A (en) * | 1980-05-26 | 1981-12-19 | Kawasaki Steel Corp | Rolling method with controlled draft percentage |
| JPS59193705A (ja) * | 1983-04-18 | 1984-11-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | プラネタリ−ミルラインによる熱間圧延方法 |
| GB8414600D0 (en) * | 1984-06-08 | 1984-07-11 | Davy Mckee Sheffield | Rolling metal slab |
| JPH0613123B2 (ja) * | 1986-01-30 | 1994-02-23 | 日本冶金工業株式会社 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
| US4730475A (en) * | 1986-05-06 | 1988-03-15 | International Rolling Mills Consultants, Inc. | Rolling mill method |
-
1986
- 1986-01-30 JP JP61016724A patent/JPH0613123B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-08-05 EP EP87306932A patent/EP0302151A1/en not_active Withdrawn
- 1987-09-16 US US07/097,199 patent/US4856313A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4856313A (en) | 1989-08-15 |
| JPS62176603A (ja) | 1987-08-03 |
| EP0302151A1 (en) | 1989-02-08 |
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