JPH04253714A - 複構造重合体と重合体組成物 - Google Patents
複構造重合体と重合体組成物Info
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- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical class [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
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- 238000010557 suspension polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 150000004764 thiosulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱劣化性に優れた新
規なアクリル酸エステル系複構造重合体、及び該複構造
重合体を含有する耐衝撃性、耐熱劣化性、及び外観に優
れた熱可塑性樹脂組成物を提供するものである。
規なアクリル酸エステル系複構造重合体、及び該複構造
重合体を含有する耐衝撃性、耐熱劣化性、及び外観に優
れた熱可塑性樹脂組成物を提供するものである。
【0002】
【従来の技術】近年、OAハウジング等の電気機器類、
機械部品、及び自動車外板,コネクター等の自動車関係
の分野では、プラスチックの新用途として、耐熱性があ
り、かつ耐衝撃性を有するプラスチックに対する要求が
一段と高まっている。耐熱耐衝撃樹脂としては、変性ポ
リフェニレンエーテル系樹脂が知られているが、耐熱性
は優れているものの、耐衝撃性が充分でなく、特に高温
成形時には衝撃強度の低下は著しい。これは、通常の変
性ポリフェニレンエーテル系樹脂の構成成分の一つとし
てポリブタジエン系の耐衝撃ポリスチレン(HIPS)
を含有していることに起因し、このHIPSの耐熱劣化
性を著しく向上させたプラスチックの出現が長年の要望
であった。
機械部品、及び自動車外板,コネクター等の自動車関係
の分野では、プラスチックの新用途として、耐熱性があ
り、かつ耐衝撃性を有するプラスチックに対する要求が
一段と高まっている。耐熱耐衝撃樹脂としては、変性ポ
リフェニレンエーテル系樹脂が知られているが、耐熱性
は優れているものの、耐衝撃性が充分でなく、特に高温
成形時には衝撃強度の低下は著しい。これは、通常の変
性ポリフェニレンエーテル系樹脂の構成成分の一つとし
てポリブタジエン系の耐衝撃ポリスチレン(HIPS)
を含有していることに起因し、このHIPSの耐熱劣化
性を著しく向上させたプラスチックの出現が長年の要望
であった。
【0003】このような背景から、ジエン系以外のゴム
を用いることが考えられ、飽和ゴムを用いることが種々
提案されている。アクリル酸エステル系重合体はこの一
つの例であるが、一方、耐衝撃性及び成形品の外観の低
下を招き、実用上に問題が残されるものであった。例え
ば、特開昭50−105798号公報には、アクリル酸
ブチルエステルゴム−芳香族ビニル共重合体の存在下で
、フェノール類を重合させて、「重合ブレンド」により
ポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る方法が開示さ
れているが、ゴム含量に対する衝撃強度が低いため、実
用的使用範囲が限定される。
を用いることが考えられ、飽和ゴムを用いることが種々
提案されている。アクリル酸エステル系重合体はこの一
つの例であるが、一方、耐衝撃性及び成形品の外観の低
下を招き、実用上に問題が残されるものであった。例え
ば、特開昭50−105798号公報には、アクリル酸
ブチルエステルゴム−芳香族ビニル共重合体の存在下で
、フェノール類を重合させて、「重合ブレンド」により
ポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る方法が開示さ
れているが、ゴム含量に対する衝撃強度が低いため、実
用的使用範囲が限定される。
【0004】また、特開昭50−105790号公報に
は、アクリル酸ブチルゴムラテックス存在下で、スチレ
ン、ポリフェニレンエーテルを水性分散液中で混合し、
重合を行い、ポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る
方法が開示されているが、やはりゴム含量に対する衝撃
強度が不充分であった。また、特公昭51−27702
号公報には、アクリル酸ブチルエステルゴムラテックス
存在下でスチレンをグラフト重合して得られるグラフト
重合体とポリフェニレンエーテルを押出機により混合し
てポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を得る方法が開
示されているが、やはり、ゴム含量に対する衝撃強度が
不足しているために工業的使用が狭められる。
は、アクリル酸ブチルゴムラテックス存在下で、スチレ
ン、ポリフェニレンエーテルを水性分散液中で混合し、
重合を行い、ポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る
方法が開示されているが、やはりゴム含量に対する衝撃
強度が不充分であった。また、特公昭51−27702
号公報には、アクリル酸ブチルエステルゴムラテックス
存在下でスチレンをグラフト重合して得られるグラフト
重合体とポリフェニレンエーテルを押出機により混合し
てポリフェニレンエーテル系樹脂組成物を得る方法が開
示されているが、やはり、ゴム含量に対する衝撃強度が
不足しているために工業的使用が狭められる。
【0005】本発明によれば、ポリフェニレンエーテル
系樹脂の耐衝撃性及び耐熱劣化性の改良を鋭意研究した
結果、特定のアクリル酸エステル系複構造重合体と、ポ
ニフェニレンエーテル系樹脂、及びそれらと相溶化可能
な樹脂組成物を組み合わすことにより、耐熱劣化性、外
観を保持しつつ、耐衝撃性を向上させることが可能にな
った。
系樹脂の耐衝撃性及び耐熱劣化性の改良を鋭意研究した
結果、特定のアクリル酸エステル系複構造重合体と、ポ
ニフェニレンエーテル系樹脂、及びそれらと相溶化可能
な樹脂組成物を組み合わすことにより、耐熱劣化性、外
観を保持しつつ、耐衝撃性を向上させることが可能にな
った。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
現状に鑑み、上記のような問題点のない、即ち、耐熱劣
化性などに優れた新規な複構造重合体及び、優れた耐熱
劣化性、耐衝撃性及び優れた外観を兼備した熱可塑性樹
脂組成物を提供することを目的とするものである。
現状に鑑み、上記のような問題点のない、即ち、耐熱劣
化性などに優れた新規な複構造重合体及び、優れた耐熱
劣化性、耐衝撃性及び優れた外観を兼備した熱可塑性樹
脂組成物を提供することを目的とするものである。
【0007】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、(
1)(a)芳香族ビニル単位60〜100重量%及びア
クリル酸アルキルエステル単位0〜40重量%よりなる
重合体からなるα部分 (b)アクリル酸アルキルエステル単位50〜97重量
%及びメタクリル酸アルキルエステル単位3〜50重量
%よりなる重合体からなるβ部分 (c)芳香族ビニル単位60〜100重量%及びアクリ
ル酸アルキルエステル単位0〜40重量%よりなる重合
体からなるγ部分から構成される複数の構造を有する本
質的に粒子状の複構造重合体(A)であって、(d)β
部は本質的に粒子状であり、その平均直径は1,000
〜7,000Åであり、α部はβ部を層状に囲んで存在
する層であり、平均層厚さ10〜1,000Åであり、
γ部は本質的に微粒子状であり、β部中複数個分散して
存在し、 (c)前記各部分が複構造重合体(A)中に支める割合
は、α部2〜30重量%、β部45〜97重量%、γ部
1〜25重量%であり、 (f)前記複構造重合体(A)中のトルエン不溶部分の
トルエンに対する膨潤度が2〜20であることを特徴と
する複構造重合体(A) (2)前項(1)に記載の複構造重合体(A)が、ポリ
フェニレンエーテル系樹脂(B)と、(A)及び(B)
に相溶化可能な熱可塑性樹脂(C)とからなる組成物中
に分散して存在する重合体組成物である。
1)(a)芳香族ビニル単位60〜100重量%及びア
クリル酸アルキルエステル単位0〜40重量%よりなる
重合体からなるα部分 (b)アクリル酸アルキルエステル単位50〜97重量
%及びメタクリル酸アルキルエステル単位3〜50重量
%よりなる重合体からなるβ部分 (c)芳香族ビニル単位60〜100重量%及びアクリ
ル酸アルキルエステル単位0〜40重量%よりなる重合
体からなるγ部分から構成される複数の構造を有する本
質的に粒子状の複構造重合体(A)であって、(d)β
部は本質的に粒子状であり、その平均直径は1,000
〜7,000Åであり、α部はβ部を層状に囲んで存在
する層であり、平均層厚さ10〜1,000Åであり、
γ部は本質的に微粒子状であり、β部中複数個分散して
存在し、 (c)前記各部分が複構造重合体(A)中に支める割合
は、α部2〜30重量%、β部45〜97重量%、γ部
1〜25重量%であり、 (f)前記複構造重合体(A)中のトルエン不溶部分の
トルエンに対する膨潤度が2〜20であることを特徴と
する複構造重合体(A) (2)前項(1)に記載の複構造重合体(A)が、ポリ
フェニレンエーテル系樹脂(B)と、(A)及び(B)
に相溶化可能な熱可塑性樹脂(C)とからなる組成物中
に分散して存在する重合体組成物である。
【0008】本発明をさらに具体的に説明する。
{A}複構造重合体;
(I)複構造重合体の組成;本発明における複構造重合
体は、前述のとおりのものであり、組成的に、メタクリ
ル酸アルキルエステル単位、アクリル酸アルキルエステ
ル単位と芳香族ビニル単位から構成され、さらに好まし
くは多官能性架橋剤をも含む。
体は、前述のとおりのものであり、組成的に、メタクリ
ル酸アルキルエステル単位、アクリル酸アルキルエステ
ル単位と芳香族ビニル単位から構成され、さらに好まし
くは多官能性架橋剤をも含む。
【0009】前記複構造重合体を構成するメタクリル酸
アルキルエステル単位としては、メタクリル酸メチル、
メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピルなどが挙げ
られ、特に、メタクリル酸メチルが好ましく用いられる
。アクリル酸アルキルエステル単位としては、アクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、ア
クリル酸ブチルなどが挙げられ、特に、アクリル酸ブチ
ルが好ましく使用される。
アルキルエステル単位としては、メタクリル酸メチル、
メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピルなどが挙げ
られ、特に、メタクリル酸メチルが好ましく用いられる
。アクリル酸アルキルエステル単位としては、アクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、ア
クリル酸ブチルなどが挙げられ、特に、アクリル酸ブチ
ルが好ましく使用される。
【0010】芳香族ビニル単位としては、スチレン、α
−メチルスチレン、ビニルトルエン、ハロゲン化スチレ
ンなどが挙げられ、特に、スチレンが好ましく用いられ
る。好ましい態様として、第2段目の重合段階において
架橋剤を用いる。これを用いない場合に比し衝撃強度が
改善される。多官能性架橋剤としては、C=C二重結合
を少なくとも2個有する架橋性モノマーであり、例えば
、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレー
トのようなイソシアヌル酸トリアリルと不飽和アルコー
ルとのエステル;ジビニルベンゼンのようなジビニル化
合物;ジアリル化合物、エチレングリコールジメタクリ
レートのようなジメタクリル化合物など、一般的に知ら
れる架橋剤が使用できるが、トリアリルイソシアヌレー
トが好ましく用いられる。
−メチルスチレン、ビニルトルエン、ハロゲン化スチレ
ンなどが挙げられ、特に、スチレンが好ましく用いられ
る。好ましい態様として、第2段目の重合段階において
架橋剤を用いる。これを用いない場合に比し衝撃強度が
改善される。多官能性架橋剤としては、C=C二重結合
を少なくとも2個有する架橋性モノマーであり、例えば
、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレー
トのようなイソシアヌル酸トリアリルと不飽和アルコー
ルとのエステル;ジビニルベンゼンのようなジビニル化
合物;ジアリル化合物、エチレングリコールジメタクリ
レートのようなジメタクリル化合物など、一般的に知ら
れる架橋剤が使用できるが、トリアリルイソシアヌレー
トが好ましく用いられる。
【0011】(II) 複構造重合体の組成比と膨潤度
;複構造重合体の組成比は、α部が2〜30重量%、好
ましくは4〜20重量%、β部が45〜97重量%、好
ましくは50〜90重量%、γ部が1〜25重量%、好
ましくは3〜25重量%であることが必要である。以上
の範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性に劣るものが得ら
れ、好ましくない。
;複構造重合体の組成比は、α部が2〜30重量%、好
ましくは4〜20重量%、β部が45〜97重量%、好
ましくは50〜90重量%、γ部が1〜25重量%、好
ましくは3〜25重量%であることが必要である。以上
の範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性に劣るものが得ら
れ、好ましくない。
【0012】また、重量比α/βの範囲は0.04〜0
.4、γ/βの範囲は0.01〜0.5であることが好
ましい。また、α部の組成比は、芳香族ビニル単位60
〜100重量%、好ましくは70〜100重量%、アク
リル酸アルキルエステル単位0〜40重量%、好ましく
は0〜30重量%であり、β部の組成比は、アクリル酸
アルキルエステル単位50〜97重量%、好ましくは6
0〜95重量%、メタクリル酸アルキルエステル単位3
〜50重量%、好ましくは5〜40重量%であり、γ部
の組成比は、芳香族ビニル単位60〜100重量%、好
ましくは70〜100重量%、アクリル酸アルキルエス
テル単位0〜40重量%、好ましくは0〜30重量%で
あることが必要である。
.4、γ/βの範囲は0.01〜0.5であることが好
ましい。また、α部の組成比は、芳香族ビニル単位60
〜100重量%、好ましくは70〜100重量%、アク
リル酸アルキルエステル単位0〜40重量%、好ましく
は0〜30重量%であり、β部の組成比は、アクリル酸
アルキルエステル単位50〜97重量%、好ましくは6
0〜95重量%、メタクリル酸アルキルエステル単位3
〜50重量%、好ましくは5〜40重量%であり、γ部
の組成比は、芳香族ビニル単位60〜100重量%、好
ましくは70〜100重量%、アクリル酸アルキルエス
テル単位0〜40重量%、好ましくは0〜30重量%で
あることが必要である。
【0013】この範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性の
劣るものが得られ、好ましくない。また、トルエン不溶
部分のトルエンに対する膨潤度が2〜20であることが
必要である。この範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性に
劣るものが得られ、好ましくない。 (III)複構造重合体の微細構造 本発明の複構造重合体はβ部の中に、γ部が複数個好ま
しくは全体的に分散した構造を有し、当該β部の平均直
径が1,000〜7,000Å、それを囲んでいるα部
の平均的厚みが、10〜1,000Åである、という極
めて特殊な構造を有している。
劣るものが得られ、好ましくない。また、トルエン不溶
部分のトルエンに対する膨潤度が2〜20であることが
必要である。この範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性に
劣るものが得られ、好ましくない。 (III)複構造重合体の微細構造 本発明の複構造重合体はβ部の中に、γ部が複数個好ま
しくは全体的に分散した構造を有し、当該β部の平均直
径が1,000〜7,000Å、それを囲んでいるα部
の平均的厚みが、10〜1,000Åである、という極
めて特殊な構造を有している。
【0014】この特殊な構造のために、耐衝撃性、耐熱
劣化性、耐候性を維持しつつ、表面光沢が大きく改良さ
れたものと考えられる。β部の平均直径(粒子径)は、
1,000〜7,000Åを有する必要があり、好まし
くは1,500〜5,000Åである。β部の平均直径
が1,000Å未満の場合には耐衝撃性が充分でなく、
7,000Åを超えた場合にも耐衝撃性の劣るものが得
られる。
劣化性、耐候性を維持しつつ、表面光沢が大きく改良さ
れたものと考えられる。β部の平均直径(粒子径)は、
1,000〜7,000Åを有する必要があり、好まし
くは1,500〜5,000Åである。β部の平均直径
が1,000Å未満の場合には耐衝撃性が充分でなく、
7,000Åを超えた場合にも耐衝撃性の劣るものが得
られる。
【0015】また、β部を囲んでいるα部の平均厚みは
10〜1,000Åの必要があり、好ましくは50〜7
00Åさらに好ましくは100〜500Å、特に好まし
くは200〜400Åである。α部の平均厚みが10Å
未満の場合には耐衝撃性に劣り、1,000Åを超える
場合には光沢が著しく低下する。本発明の複構造重合体
において、β部の中に、γ部が好ましい分散状態を保つ
ためには、β部の組成、分子量、架橋密度、架橋点間距
離などを適切にすることが好ましい。
10〜1,000Åの必要があり、好ましくは50〜7
00Åさらに好ましくは100〜500Å、特に好まし
くは200〜400Åである。α部の平均厚みが10Å
未満の場合には耐衝撃性に劣り、1,000Åを超える
場合には光沢が著しく低下する。本発明の複構造重合体
において、β部の中に、γ部が好ましい分散状態を保つ
ためには、β部の組成、分子量、架橋密度、架橋点間距
離などを適切にすることが好ましい。
【0016】本発明の複構造重合体において、β部の中
にはγ部が複数個分散して存在する。本質的にβ部全体
に複数個のγ部の微小粒子が分散した状態が好ましい。 γ部の微小粒子の分散状態としては、代表的な例を模式
的に示すと、図2のように全体的にほゞ均一な分布を持
つもの(Y型)や、図1のように全体に一様に分散はし
ているが、そのうち部分的に凝集したものも分散したも
の(X型)などが含まれる。
にはγ部が複数個分散して存在する。本質的にβ部全体
に複数個のγ部の微小粒子が分散した状態が好ましい。 γ部の微小粒子の分散状態としては、代表的な例を模式
的に示すと、図2のように全体的にほゞ均一な分布を持
つもの(Y型)や、図1のように全体に一様に分散はし
ているが、そのうち部分的に凝集したものも分散したも
の(X型)などが含まれる。
【0017】γ部の微小粒子の個数は、特に制限されず
、本発明の目的を達成し得る範囲での任意の数でよいが
、比較的多数個がほゞ全体に分散した状態がより好まし
い。さらにγ部の微小粒子の大きさもそれぞれが比較的
に揃っているのが好ましいが、ばらつきがあっても構わ
ない。本発明の複構造重合体自体も、β部も、γ部もそ
の形状は、本質的に粒子状であり、α部はこの粒子状の
β部を囲む層として存在する。
、本発明の目的を達成し得る範囲での任意の数でよいが
、比較的多数個がほゞ全体に分散した状態がより好まし
い。さらにγ部の微小粒子の大きさもそれぞれが比較的
に揃っているのが好ましいが、ばらつきがあっても構わ
ない。本発明の複構造重合体自体も、β部も、γ部もそ
の形状は、本質的に粒子状であり、α部はこの粒子状の
β部を囲む層として存在する。
【0018】これらの粒子の形状は、本発明の目的を達
成する限りにおいて、何等限定されるものではない。β
部を例にとって、その代表的な好ましい形状を挙げれば
、例えば本質的に球状のものである。β部が球状である
場合、複構造重合体の断面形状を観察すれば、α層は、
その断面形状が本質的にリング状をなすことがわかる。
成する限りにおいて、何等限定されるものではない。β
部を例にとって、その代表的な好ましい形状を挙げれば
、例えば本質的に球状のものである。β部が球状である
場合、複構造重合体の断面形状を観察すれば、α層は、
その断面形状が本質的にリング状をなすことがわかる。
【0019】β部の形状は、球状の他に、図3(a)〜
(d)にその断面形状を模式的に示したように、例えば
長軸、短軸を有する楕円形、キドニー形、ひょうたん形
などが挙げられる。または、これらに凹凸を有する図4
(e)〜(h)のような形態のものでも構わない。また
、必ずしも対称形でなく、不定形のものでもよい。
(d)にその断面形状を模式的に示したように、例えば
長軸、短軸を有する楕円形、キドニー形、ひょうたん形
などが挙げられる。または、これらに凹凸を有する図4
(e)〜(h)のような形態のものでも構わない。また
、必ずしも対称形でなく、不定形のものでもよい。
【0020】α部は、β部全体を囲んでいることが好ま
しいが、β部が部分的にα部の存在しない部分において
露出していても構わない。α部の平均層厚のばらつきは
小さいことがより好ましい。X型,Y型に相当する複構
造重合体の透過型電子顕微鏡写真を図5,図6に示した
。(実施例1,実施例4参照。) (IV) 複構造重合体の製造法 本発明の複構造重合体の製造方法としては、モノマー、
乳化剤、重合開始剤、連鎖移動剤などの存在下で行われ
る公知の乳化重合法を用いることが有利である。
しいが、β部が部分的にα部の存在しない部分において
露出していても構わない。α部の平均層厚のばらつきは
小さいことがより好ましい。X型,Y型に相当する複構
造重合体の透過型電子顕微鏡写真を図5,図6に示した
。(実施例1,実施例4参照。) (IV) 複構造重合体の製造法 本発明の複構造重合体の製造方法としては、モノマー、
乳化剤、重合開始剤、連鎖移動剤などの存在下で行われ
る公知の乳化重合法を用いることが有利である。
【0021】本発明の複構造重合体の製造法の代表的な
例を具体的に示すと、以下のとおりである。 <第1段目の重合>メタクリル酸アルキルエステル2〜
30重量%とアクリル酸アルキルエステル1〜6重量%
のモノマー混合液を、乳化剤0.01〜0.10重量%
、重合開始剤0.005〜0.05重量%とともに、モ
ノマー/水比0.3〜1.0で、60〜80℃の重合温
度で重合する。
例を具体的に示すと、以下のとおりである。 <第1段目の重合>メタクリル酸アルキルエステル2〜
30重量%とアクリル酸アルキルエステル1〜6重量%
のモノマー混合液を、乳化剤0.01〜0.10重量%
、重合開始剤0.005〜0.05重量%とともに、モ
ノマー/水比0.3〜1.0で、60〜80℃の重合温
度で重合する。
【0022】なお、この段階で、架橋剤、グラフト交叉
剤を用いた場合には、耐衝撃性が低くなる。 <第2段目の重合>第1段目の重合生成物の存在下で、
アクリル酸アルキルエステル25〜79重量%、架橋剤
0.05〜5重量%のモノマー液を、乳化剤0.01〜
0.10重量%、重合開始剤0.005〜0.05重量
%とともに60〜80℃の重合温度で重合する。架橋剤
を用いない場合は、その分アクリル酸アルキルエステル
の重量%を増加する。 <第3段目の重合>第2段目の重合生成物の存在下で、
芳香族ビニル5〜60重量%のモノマー液を、乳化剤0
.05〜0.5重量%、重合開始剤0.01〜0.20
重量%とともに60〜90℃の重合温度で重合する。
剤を用いた場合には、耐衝撃性が低くなる。 <第2段目の重合>第1段目の重合生成物の存在下で、
アクリル酸アルキルエステル25〜79重量%、架橋剤
0.05〜5重量%のモノマー液を、乳化剤0.01〜
0.10重量%、重合開始剤0.005〜0.05重量
%とともに60〜80℃の重合温度で重合する。架橋剤
を用いない場合は、その分アクリル酸アルキルエステル
の重量%を増加する。 <第3段目の重合>第2段目の重合生成物の存在下で、
芳香族ビニル5〜60重量%のモノマー液を、乳化剤0
.05〜0.5重量%、重合開始剤0.01〜0.20
重量%とともに60〜90℃の重合温度で重合する。
【0023】この際、第2段目以降の重合を行う場合に
、可及的に新たな粒子の生成を抑制するような条件を選
ぶ必要があるが、これには、用いる乳化剤の量を臨界ミ
セル濃度未満にすることによって実現することが出来る
。また、新たな粒子生成の有無は、電子顕微鏡による観
察によって確認することが出来る。重合に用いられる乳
化剤については、特に制限はなく、従来慣用されている
ものの中から任意のものを選ぶことができる。
、可及的に新たな粒子の生成を抑制するような条件を選
ぶ必要があるが、これには、用いる乳化剤の量を臨界ミ
セル濃度未満にすることによって実現することが出来る
。また、新たな粒子生成の有無は、電子顕微鏡による観
察によって確認することが出来る。重合に用いられる乳
化剤については、特に制限はなく、従来慣用されている
ものの中から任意のものを選ぶことができる。
【0024】例えば、C2 〜C22のカルボン酸類、
C6 〜C22のアルコール又はアルキルフェノール類
のスルホネートのアニオン性乳化剤、脂肪族アミン又は
アミドにアルキレンオキサイドの付加した非イオン性乳
化剤又は第4級アンモニウム含有化合物などのカチオン
性乳化剤が挙げられるが、長鎖アルキルカルボン酸塩、
アルキルベンゼンスルホン酸塩などの使用が好ましい。
C6 〜C22のアルコール又はアルキルフェノール類
のスルホネートのアニオン性乳化剤、脂肪族アミン又は
アミドにアルキレンオキサイドの付加した非イオン性乳
化剤又は第4級アンモニウム含有化合物などのカチオン
性乳化剤が挙げられるが、長鎖アルキルカルボン酸塩、
アルキルベンゼンスルホン酸塩などの使用が好ましい。
【0025】また、この際に用いられる重合開始剤につ
いては特に制限はなく、例えば、過硫酸のアルカリ金属
塩、アンモニウム塩などの水溶性過酸化物:過ホウ酸塩
などの無機系開始剤、過酸化水素、アゾビスイソブチロ
ニトリルなどのアゾ系化合物を単独で、或いは亜硫酸塩
、チオ硫酸塩などを併用してレドックス開始剤として用
いることもできる。
いては特に制限はなく、例えば、過硫酸のアルカリ金属
塩、アンモニウム塩などの水溶性過酸化物:過ホウ酸塩
などの無機系開始剤、過酸化水素、アゾビスイソブチロ
ニトリルなどのアゾ系化合物を単独で、或いは亜硫酸塩
、チオ硫酸塩などを併用してレドックス開始剤として用
いることもできる。
【0026】さらに、油溶性の無機過酸化物/第1鉄塩
、有機過酸化物/ソジウムスルホキシレートのようなレ
ドックス開始剤も用いることができる。さらに使用され
る連鎖移動剤としては、t−ドデシルメルカプタン、n
−オクチルメルカプタン等のアルキルメルカプタン、ト
ルエン、キシレン、クロロホルム、ハロゲン化炭化水素
等が挙げられる。
、有機過酸化物/ソジウムスルホキシレートのようなレ
ドックス開始剤も用いることができる。さらに使用され
る連鎖移動剤としては、t−ドデシルメルカプタン、n
−オクチルメルカプタン等のアルキルメルカプタン、ト
ルエン、キシレン、クロロホルム、ハロゲン化炭化水素
等が挙げられる。
【0027】モノマーの添加方法については、一括して
も良いが、モノマーを数回に分けて投入するか、若しく
は連続添加した方が良い。その場合は、重合反応を制御
することができ、過熱及び凝固を防止することができる
。本発明の複構造重合体を有利に製造する場合に、各層
は以下のように調整された方法を実施すると良い。
も良いが、モノマーを数回に分けて投入するか、若しく
は連続添加した方が良い。その場合は、重合反応を制御
することができ、過熱及び凝固を防止することができる
。本発明の複構造重合体を有利に製造する場合に、各層
は以下のように調整された方法を実施すると良い。
【0028】(V)その他
このような重合方法によって得られる特殊な構造を有す
る複構造重合体は、ポリマーラテックスの状態から公知
の方法によって、塩析、洗浄、乾燥等の処理を行うこと
によって、粒子状固形物として得られる。このような複
構造重合体は、通常の場合、トルエン、メチルエチルケ
トン等の溶媒に不溶の純粋な複構造重合体自体と、トル
エン、メチルエチルケトン等の溶媒に可溶の、グラフト
化しないポリマーとの混合物として得られるので、ここ
で言う複構造重合体には、該多層構造重合体と上記グラ
フト化しないポリマーとの混合物が包含される。
る複構造重合体は、ポリマーラテックスの状態から公知
の方法によって、塩析、洗浄、乾燥等の処理を行うこと
によって、粒子状固形物として得られる。このような複
構造重合体は、通常の場合、トルエン、メチルエチルケ
トン等の溶媒に不溶の純粋な複構造重合体自体と、トル
エン、メチルエチルケトン等の溶媒に可溶の、グラフト
化しないポリマーとの混合物として得られるので、ここ
で言う複構造重合体には、該多層構造重合体と上記グラ
フト化しないポリマーとの混合物が包含される。
【0029】本発明の特殊な構造を有する複楮重合体は
、基本的に前記(IV) で説明したような重合方法に
より得られるが、各重合段階で得られた重合体の特徴は
;■ 第1段目の重合で得られた重合体は、複構造重
合体の弾性率を高める役目をする。特に、重合時にグラ
フト化剤、架橋剤が存在すると、耐衝撃性の低い複構造
重合体しか得られない。
、基本的に前記(IV) で説明したような重合方法に
より得られるが、各重合段階で得られた重合体の特徴は
;■ 第1段目の重合で得られた重合体は、複構造重
合体の弾性率を高める役目をする。特に、重合時にグラ
フト化剤、架橋剤が存在すると、耐衝撃性の低い複構造
重合体しか得られない。
【0030】■ 主に第2段目の重合で得られたアク
リル酸エステル架橋体は,衝撃強度付与の役目をする。 ■ 最終段階の重合で得られた最終重合体は、さらに
ブレンドする熱可塑性樹脂との相溶性向上の役目をする
。 {B}複構造重合体を含む重合体組成物の構造このよう
にして得られた本発明の複構造重合体(A)は、ポリフ
ェニレンエーテル系樹脂(B)及びそれと相溶化可能な
熱可塑性樹脂(C)と配合され、耐衝撃性、耐熱劣化性
、外観性に全て優れた熱可塑性樹脂組成物(D)を提供
することができる。
リル酸エステル架橋体は,衝撃強度付与の役目をする。 ■ 最終段階の重合で得られた最終重合体は、さらに
ブレンドする熱可塑性樹脂との相溶性向上の役目をする
。 {B}複構造重合体を含む重合体組成物の構造このよう
にして得られた本発明の複構造重合体(A)は、ポリフ
ェニレンエーテル系樹脂(B)及びそれと相溶化可能な
熱可塑性樹脂(C)と配合され、耐衝撃性、耐熱劣化性
、外観性に全て優れた熱可塑性樹脂組成物(D)を提供
することができる。
【0031】(A),(B),(C)の配合割合は、特
に制限されないが、好ましくは、(A)が3〜95重量
%、(B)が97〜5重量%、(C)が0〜60重量%
の範囲から選ばれる。この範囲外では、耐衝撃性と剛性
のバランスが取れなくなる。本発明における、ポリフェ
ニレンエーテル系樹脂(B)としては、一般式
に制限されないが、好ましくは、(A)が3〜95重量
%、(B)が97〜5重量%、(C)が0〜60重量%
の範囲から選ばれる。この範囲外では、耐衝撃性と剛性
のバランスが取れなくなる。本発明における、ポリフェ
ニレンエーテル系樹脂(B)としては、一般式
【003
2】
2】
【化1】
【0033】(式中、R1 ,R2 は、炭化水素基、
炭化水素オキシ基、ハロゲン化炭化水素基及びハロゲン
化炭化水素オキシ基から選ばれる一種の置換基であり、
R3 ,R4はR1 と同じかあるいは水素である)で
表わされる1種以上のフェノール化合物を公知の触媒存
在下で酸化カップリング重合して得られたものである。 前記フェノール化合物のうち特に好ましいものとしては
、2,6−ジメチルフェノール、2,6−ジエチルフェ
ノール、2−メチル−6−エチルフェノール、2−メチ
ル−6−アリルフェノール、2−メチル−6−フェニル
フェノール、2,6−ジフェニルフェノール、2,6−
ジブチルフェノール、2,3,6トリメチルフェノール
、2,3,6−トリプロピルフェノール等が挙げられる
。
炭化水素オキシ基、ハロゲン化炭化水素基及びハロゲン
化炭化水素オキシ基から選ばれる一種の置換基であり、
R3 ,R4はR1 と同じかあるいは水素である)で
表わされる1種以上のフェノール化合物を公知の触媒存
在下で酸化カップリング重合して得られたものである。 前記フェノール化合物のうち特に好ましいものとしては
、2,6−ジメチルフェノール、2,6−ジエチルフェ
ノール、2−メチル−6−エチルフェノール、2−メチ
ル−6−アリルフェノール、2−メチル−6−フェニル
フェノール、2,6−ジフェニルフェノール、2,6−
ジブチルフェノール、2,3,6トリメチルフェノール
、2,3,6−トリプロピルフェノール等が挙げられる
。
【0034】本発明における、複構造重合体(A)とポ
リフェニレンエーテル系樹脂に相溶化可能な熱可塑性樹
脂(C)としては、特に制限されないが、1種以上の芳
香族ビニル系単量体を公知の溶液重合、懸濁重合、乳化
重合等の方法により重合して得られたものを使用できる
。また、相溶性を損なわない範囲で、これらの芳香族ビ
ニル系単量体と共重合可能なビニル系単量体を芳香族ビ
ニル系単量体と共重合したものも使用できる。
リフェニレンエーテル系樹脂に相溶化可能な熱可塑性樹
脂(C)としては、特に制限されないが、1種以上の芳
香族ビニル系単量体を公知の溶液重合、懸濁重合、乳化
重合等の方法により重合して得られたものを使用できる
。また、相溶性を損なわない範囲で、これらの芳香族ビ
ニル系単量体と共重合可能なビニル系単量体を芳香族ビ
ニル系単量体と共重合したものも使用できる。
【0035】前記芳香族ビニル系単量体としては、スチ
レン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ハロゲン
化スチレンなどが挙げられ、特に、スチレンが好ましく
用いられる。また、芳香族ビニル単量体と共重合可能な
ビニル系単量体としては、アクリロニトリル、アクリル
酸エステル、メタクリル酸エステルなどが挙げられ、特
に、アクリロニトリル、アクリル酸ブチル、メタクリル
酸メチルが好ましい。
レン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ハロゲン
化スチレンなどが挙げられ、特に、スチレンが好ましく
用いられる。また、芳香族ビニル単量体と共重合可能な
ビニル系単量体としては、アクリロニトリル、アクリル
酸エステル、メタクリル酸エステルなどが挙げられ、特
に、アクリロニトリル、アクリル酸ブチル、メタクリル
酸メチルが好ましい。
【0036】前記複構造重合体(A)とポリフェニレン
エーテル系樹脂(B)およびそれと相溶化可能な樹脂組
成物(C)とは、市販の単軸押出機或いは二軸押出機で
溶融混練することにより、本発明の重合体組成物を得る
ことができる。このような本発明の樹脂組成物は、トル
エンなどの溶剤に不溶な上記複構造重合体(A)と該ト
ルエンに可溶な上記ポリフェニレンエーテル系樹脂(B
)および熱可塑性樹脂(C)とに容易に分別できる〔な
お、上記複構造重合体(A)の重合時にグラフト化しな
いで、該複構造重合体(A)との混合物として生成する
熱可塑性ポリマーはトルエンに可溶である〕。
エーテル系樹脂(B)およびそれと相溶化可能な樹脂組
成物(C)とは、市販の単軸押出機或いは二軸押出機で
溶融混練することにより、本発明の重合体組成物を得る
ことができる。このような本発明の樹脂組成物は、トル
エンなどの溶剤に不溶な上記複構造重合体(A)と該ト
ルエンに可溶な上記ポリフェニレンエーテル系樹脂(B
)および熱可塑性樹脂(C)とに容易に分別できる〔な
お、上記複構造重合体(A)の重合時にグラフト化しな
いで、該複構造重合体(A)との混合物として生成する
熱可塑性ポリマーはトルエンに可溶である〕。
【0037】従って、トルエン不溶部分〔該複構造重合
体(A)〕のトルエンに対する膨潤度が2.0〜20で
あることが必要である。この範囲を逸脱した場合には、
耐衝撃性に劣るものが得られ、好ましくない。本発明の
樹脂組成物を得るために混練するに際し、紫外線吸収剤
、安定剤、滑剤、充填剤、補強剤、染料、顔料等を必要
に応じて添加することができる。
体(A)〕のトルエンに対する膨潤度が2.0〜20で
あることが必要である。この範囲を逸脱した場合には、
耐衝撃性に劣るものが得られ、好ましくない。本発明の
樹脂組成物を得るために混練するに際し、紫外線吸収剤
、安定剤、滑剤、充填剤、補強剤、染料、顔料等を必要
に応じて添加することができる。
【0038】このようにして得られた本発明の組成物を
射出成形又は押出成形することにより、表面光沢性、耐
衝撃性に優れた成形品を得ることができる。〔実施例〕
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、
本発明はこれにより何ら制限を受けるものでは無い。
射出成形又は押出成形することにより、表面光沢性、耐
衝撃性に優れた成形品を得ることができる。〔実施例〕
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、
本発明はこれにより何ら制限を受けるものでは無い。
【0039】なお、実施例・比較例における測定は、以
下の方法もしくは測定機器を用いて行った。 ■ アイゾット衝撃強度;ASTM D256に準
拠、■ 電子顕微鏡用試料の作製;本発明の複構造重
合体のβ層の平均直径、α層の平均厚みは次のように測
定される。
下の方法もしくは測定機器を用いて行った。 ■ アイゾット衝撃強度;ASTM D256に準
拠、■ 電子顕微鏡用試料の作製;本発明の複構造重
合体のβ層の平均直径、α層の平均厚みは次のように測
定される。
【0040】即ち、複構造重合体をPMMA(デルペッ
ト80N;旭化成工業(株)製)を中谷機械製作所製A
S−30、30mmφ二軸押出機で混練する。次に、0
.5mm角以下の超薄切片を作製し、面をダイヤモンド
ナイフを用いて切削し、仕上げる。この試料を密閉容器
内で、遮光状態にして1%ルテニウム酸水溶液の蒸気に
数時間暴露し、染色した。
ト80N;旭化成工業(株)製)を中谷機械製作所製A
S−30、30mmφ二軸押出機で混練する。次に、0
.5mm角以下の超薄切片を作製し、面をダイヤモンド
ナイフを用いて切削し、仕上げる。この試料を密閉容器
内で、遮光状態にして1%ルテニウム酸水溶液の蒸気に
数時間暴露し、染色した。
【0041】該組成物を電子顕微鏡で観察した場合、海
島構造を有しており、島部分はルテニウム染色される部
分とされない部分からなり、ルテニウム酸で染色されな
い部分をβ部、β部の外側にありβ部をリング状に囲み
ルテニウム酸で染色される部分をα部、β部の中にあり
ルテニウム酸で染色され複数個分散した小粒子をγ部と
する。
島構造を有しており、島部分はルテニウム染色される部
分とされない部分からなり、ルテニウム酸で染色されな
い部分をβ部、β部の外側にありβ部をリング状に囲み
ルテニウム酸で染色される部分をα部、β部の中にあり
ルテニウム酸で染色され複数個分散した小粒子をγ部と
する。
【0042】■ 平均直径(粒子径)、平均厚み;上
記のように、成形品より切り取ったサンプルをルテニウ
ム酸で染色した超薄切片の透過型電子顕微鏡写真(写真
倍率5万倍)を調製し、無作為に選んだ100個の粒子
の径を測定し、それを算術平均して平均直径(粒子径)
とした。 このとき、粒子が球状と見なせない場合に
は、その長径と短径を策定し、算術平均した値を平均直
径(粒子径)とした。
記のように、成形品より切り取ったサンプルをルテニウ
ム酸で染色した超薄切片の透過型電子顕微鏡写真(写真
倍率5万倍)を調製し、無作為に選んだ100個の粒子
の径を測定し、それを算術平均して平均直径(粒子径)
とした。 このとき、粒子が球状と見なせない場合に
は、その長径と短径を策定し、算術平均した値を平均直
径(粒子径)とした。
【0043】厚みについても、同様に無作為に選んだ1
00個の粒子について測定し、それを算術平均して平均
厚みとした。このとき、厚みにむらがある場合には、そ
の最大厚みと最小厚みを測定し、算術平均した値を厚み
とした。■ 複構造重合体の各層の重量比;■におい
て使用した電子顕微鏡写真の中で、無作為に選んだ10
0個の粒子について、α部、β部、γ部の面積比を求め
、それをもとに重量比を計算し、算術平均して、各部の
重量比とした。
00個の粒子について測定し、それを算術平均して平均
厚みとした。このとき、厚みにむらがある場合には、そ
の最大厚みと最小厚みを測定し、算術平均した値を厚み
とした。■ 複構造重合体の各層の重量比;■におい
て使用した電子顕微鏡写真の中で、無作為に選んだ10
0個の粒子について、α部、β部、γ部の面積比を求め
、それをもとに重量比を計算し、算術平均して、各部の
重量比とした。
【0044】■ 複構造重合体の各層の組成分析;多
層構造重合体の製造工程において、各重合段階で逐次ラ
テックスをサンプリングし、DMFによって残留モノマ
ーを抽出し、これをガスクロマトグラフィー(島津製作
所製GC−9A型)を用いて分析を行い、各重合段階で
生成するポリマーの組成を求めた。
層構造重合体の製造工程において、各重合段階で逐次ラ
テックスをサンプリングし、DMFによって残留モノマ
ーを抽出し、これをガスクロマトグラフィー(島津製作
所製GC−9A型)を用いて分析を行い、各重合段階で
生成するポリマーの組成を求めた。
【0045】一方、■で使用した電子顕微鏡写真におい
て、複構造重合体を形成するモノマー単位の中でルテニ
ウム酸染色されるものは、芳香族ビニル単位のみである
ことから、α部、γ部は明らかに芳香族ビニル単位を主
成分としている。従って、α部、γ部は、複構造重合体
の製造工程における第3段目の重合で生成したものと考
えられ、近似的に組成は同じであると考えた。これと、
前記ガスクロマトグラフィーによる分析結果からα部、
γ部の組成を求めた。
て、複構造重合体を形成するモノマー単位の中でルテニ
ウム酸染色されるものは、芳香族ビニル単位のみである
ことから、α部、γ部は明らかに芳香族ビニル単位を主
成分としている。従って、α部、γ部は、複構造重合体
の製造工程における第3段目の重合で生成したものと考
えられ、近似的に組成は同じであると考えた。これと、
前記ガスクロマトグラフィーによる分析結果からα部、
γ部の組成を求めた。
【0046】またβ部は、メタクリル酸アルキルエステ
ル単位とアクリル酸アルキルエステル単位から成り、複
構造重合体の製造工程における第1,2段目の重合で生
成したものと考えられることから、前記のガスクロマト
グラフィーによる分析結果から、β部の組成を求めた。 ■ 膨潤度;ペレット約0.5gにトルエン30ml
を加え、25℃で24時間浸漬後、5時間振とうし、5
℃、18,000rpmで1時間遠心分離する。上澄み
液をデカンテーションして除いた後、新たにトルエン3
0mlを加え、25℃で1時間振とうし、5℃、18,
000rpmで1時間遠心分離する。上澄み液を除き、
重量を秤量する(W3 )。その後、100℃、2時間
真空乾燥し、残留物の重量を秤量する(W4 )。
ル単位とアクリル酸アルキルエステル単位から成り、複
構造重合体の製造工程における第1,2段目の重合で生
成したものと考えられることから、前記のガスクロマト
グラフィーによる分析結果から、β部の組成を求めた。 ■ 膨潤度;ペレット約0.5gにトルエン30ml
を加え、25℃で24時間浸漬後、5時間振とうし、5
℃、18,000rpmで1時間遠心分離する。上澄み
液をデカンテーションして除いた後、新たにトルエン3
0mlを加え、25℃で1時間振とうし、5℃、18,
000rpmで1時間遠心分離する。上澄み液を除き、
重量を秤量する(W3 )。その後、100℃、2時間
真空乾燥し、残留物の重量を秤量する(W4 )。
【0047】次式により膨潤度を算出する。
【0048】
【数1】
【0049】■ 表面光沢;ASTM−D523−6
2Tに基づき、60度の入射角による鏡面光沢度を求め
た。 ■ 熱重量分析(TGA);島津製作所製DT−40
型TGA分析装置によって測定した。昇温速度は10℃
/分で、試料は5mgを用い、試料の1%および3%減
量温度を求め、これを耐熱劣化性の尺度とした。
2Tに基づき、60度の入射角による鏡面光沢度を求め
た。 ■ 熱重量分析(TGA);島津製作所製DT−40
型TGA分析装置によって測定した。昇温速度は10℃
/分で、試料は5mgを用い、試料の1%および3%減
量温度を求め、これを耐熱劣化性の尺度とした。
【0050】
【実施例1】(1)最内層の硬質重合体の重合(第1段
目の重合) 反応器内にイオン交換水248.3重量部、ジヘキシル
スルホコハク酸ナトリウム0.05重量部を仕込み、攪
拌下窒素置換を充分に行った後、昇温して内温を75℃
にする。この反応器に過硫酸アンモニウム0.02重量
部添加後、メタクリル酸メチル8重量部、アクリル酸ブ
チル2重量部の混合物を50分間で連続的に添加した。 添加後、75℃で45分間反応を続けた。重合率は96
%であった。 (2)アクリル酸エステル架橋体の重合(第2段目の重
合) (1)のラテックスの存在下に過硫酸アンモニウム0.
01重量部、ジヘキシルスルホンコハク酸ナトリウム部
0.05重量部を添加後、アクリル酸ブチル63重量部
、架橋剤としてトリアリルイソシアヌレート1.2重量
部の混合物を72℃で80分間かけて連続的に添加した
。添加終了後、更に72℃で20分間反応を続けた。 I層、II層を通しての重合率は97%であった。 (3)最終重合体の重合(第3段目の重合)(2)のラ
テックスの存在下に、過硫酸アンモニウム0.05重量
部、ジヘキシルスルホコハク酸ナトリウム0.45重量
部を添加後、スチレン27.0重量部を80℃で160
分間かけて連続的に添加した。更に重合を完結させるた
めに82℃で1時間反応を続けた。重合率は97%であ
った。
目の重合) 反応器内にイオン交換水248.3重量部、ジヘキシル
スルホコハク酸ナトリウム0.05重量部を仕込み、攪
拌下窒素置換を充分に行った後、昇温して内温を75℃
にする。この反応器に過硫酸アンモニウム0.02重量
部添加後、メタクリル酸メチル8重量部、アクリル酸ブ
チル2重量部の混合物を50分間で連続的に添加した。 添加後、75℃で45分間反応を続けた。重合率は96
%であった。 (2)アクリル酸エステル架橋体の重合(第2段目の重
合) (1)のラテックスの存在下に過硫酸アンモニウム0.
01重量部、ジヘキシルスルホンコハク酸ナトリウム部
0.05重量部を添加後、アクリル酸ブチル63重量部
、架橋剤としてトリアリルイソシアヌレート1.2重量
部の混合物を72℃で80分間かけて連続的に添加した
。添加終了後、更に72℃で20分間反応を続けた。 I層、II層を通しての重合率は97%であった。 (3)最終重合体の重合(第3段目の重合)(2)のラ
テックスの存在下に、過硫酸アンモニウム0.05重量
部、ジヘキシルスルホコハク酸ナトリウム0.45重量
部を添加後、スチレン27.0重量部を80℃で160
分間かけて連続的に添加した。更に重合を完結させるた
めに82℃で1時間反応を続けた。重合率は97%であ
った。
【0051】このようにして得られたラテックスを、3
重量%硫酸アルミニウム温水溶液中へ投入して、塩析・
凝固させ、次いで、脱水・洗浄を繰り返した後、乾燥し
、複構造重合体(A−1)を得た。 (4)樹脂組成物の調製 この複構造重合体8.7重量部と、ポリスチレン(GP
PS)(旭化成工業(株)製商品名スタイロン685)
34.3重量部と、ポリ(2,6−ジメチル−1,4フ
ェニレン)エーテル(クロロホルム中25℃で測定した
極限粘度(ηsp/c)0.54dl/gのもの)57
.0重量部とをヘンシェルミキサーにて20分間混合し
た後、30mmベント付二軸押出機(中谷機械(株)製
、A型)を用いて280℃にてペレット化を実施した。
重量%硫酸アルミニウム温水溶液中へ投入して、塩析・
凝固させ、次いで、脱水・洗浄を繰り返した後、乾燥し
、複構造重合体(A−1)を得た。 (4)樹脂組成物の調製 この複構造重合体8.7重量部と、ポリスチレン(GP
PS)(旭化成工業(株)製商品名スタイロン685)
34.3重量部と、ポリ(2,6−ジメチル−1,4フ
ェニレン)エーテル(クロロホルム中25℃で測定した
極限粘度(ηsp/c)0.54dl/gのもの)57
.0重量部とをヘンシェルミキサーにて20分間混合し
た後、30mmベント付二軸押出機(中谷機械(株)製
、A型)を用いて280℃にてペレット化を実施した。
【0052】得られたペレットをインラインスクリュー
射出成形機(東芝機械(株)製、IS80−AM型)を
用いて、成形温度280℃、金型温度80℃の条件で所
定の試験片を作成し、物性測定を行った。その結果を第
1表に記載した。得られた樹脂組成物は、層状剥離は全
く見られず、表面光沢、耐衝撃性においても良好であっ
た。 (5)複構造重合体の分析; (i)ルテニウム酸による染色と電子顕微鏡観察:また
、先に記述の方法で試験片を作成し、試験片からルテニ
ウム酸で染色した超薄切片を作成し、透過型電子顕微鏡
で観察したところ、図1の模式図に示されるように、熱
可塑性樹脂からなる海相(1)中に複構造重合体からな
る島相(2)が点在した状態が観察される。
射出成形機(東芝機械(株)製、IS80−AM型)を
用いて、成形温度280℃、金型温度80℃の条件で所
定の試験片を作成し、物性測定を行った。その結果を第
1表に記載した。得られた樹脂組成物は、層状剥離は全
く見られず、表面光沢、耐衝撃性においても良好であっ
た。 (5)複構造重合体の分析; (i)ルテニウム酸による染色と電子顕微鏡観察:また
、先に記述の方法で試験片を作成し、試験片からルテニ
ウム酸で染色した超薄切片を作成し、透過型電子顕微鏡
で観察したところ、図1の模式図に示されるように、熱
可塑性樹脂からなる海相(1)中に複構造重合体からな
る島相(2)が点在した状態が観察される。
【0053】そして、ルテニウム酸で染色されていない
β部(4)の平均粒子径は3,600Åであり、島全体
(2)(複構造重合体)の平均粒子径は4,000であ
り、ルテニウム酸で染色されているα部(3)の平均厚
みは200Åである。ルテニウム酸で染色されていない
β部(4)には、ルテニウム酸で染色された部分(γ部
)(5)が複数個ほぼ全体的にミクロに分散していた。
β部(4)の平均粒子径は3,600Åであり、島全体
(2)(複構造重合体)の平均粒子径は4,000であ
り、ルテニウム酸で染色されているα部(3)の平均厚
みは200Åである。ルテニウム酸で染色されていない
β部(4)には、ルテニウム酸で染色された部分(γ部
)(5)が複数個ほぼ全体的にミクロに分散していた。
【0054】なお、この複構造重合体を重合するのに用
いた、各硬質重合体用モノマー、ゴム弾性体用モノマー
、アクリル酸エステル架橋体用モノマーの特性などから
考えて、(イ)β部(4)は、第1、2段目の重合によ
る硬質重合体用のアクリル酸ブチル、メチルメタアクリ
レート単位、およびアクリル酸エステル架橋体用のアク
リル酸ブチル、架橋剤又はグラフト化剤単位が主要成分
であると考えられ、(ロ)α部(3)は、第3段目の重
合による最終重合体用のスチレンと残余のクリル酸ブチ
ル単位が主要成分であると考えられる。さらに、(ハ)
β部(4)中にミクロに分散するγ部(5)は、上記α
部(3)に仕込まれた主にスチレンなどの硬質成分の一
部が、β部(4)る流れ込み重合して形成されたものと
考えられる。
いた、各硬質重合体用モノマー、ゴム弾性体用モノマー
、アクリル酸エステル架橋体用モノマーの特性などから
考えて、(イ)β部(4)は、第1、2段目の重合によ
る硬質重合体用のアクリル酸ブチル、メチルメタアクリ
レート単位、およびアクリル酸エステル架橋体用のアク
リル酸ブチル、架橋剤又はグラフト化剤単位が主要成分
であると考えられ、(ロ)α部(3)は、第3段目の重
合による最終重合体用のスチレンと残余のクリル酸ブチ
ル単位が主要成分であると考えられる。さらに、(ハ)
β部(4)中にミクロに分散するγ部(5)は、上記α
部(3)に仕込まれた主にスチレンなどの硬質成分の一
部が、β部(4)る流れ込み重合して形成されたものと
考えられる。
【0055】この機構はあくまでも推定であって、この
ようになる理由は明確には明らかでない。透過型電子顕
微鏡写真を図5に示した。また、複構造重合体の各部の
組成は以下のとおりであった。 (ii) 膨潤度 複構造重合体のトルエンに対する膨潤度は8.4であっ
た。
ようになる理由は明確には明らかでない。透過型電子顕
微鏡写真を図5に示した。また、複構造重合体の各部の
組成は以下のとおりであった。 (ii) 膨潤度 複構造重合体のトルエンに対する膨潤度は8.4であっ
た。
【0056】
【比較例1】耐衝撃性ポリスチレン(HIPS)樹脂(
旭化成工業(株)製商品名スタイロンH8408(HI
PS■))を多層構造重合体の代わりに用い、実施例1
(4)と同様の方法で、ポリフェニレンエーテル、GP
PS、HIPSの樹脂組成物を作成し、物性測定を行っ
た。なお、このときの組成は、HIPS29.0重量部
、GPPS14.0重量部、ポリフェニレンエーテル5
7.0重量部とした。
旭化成工業(株)製商品名スタイロンH8408(HI
PS■))を多層構造重合体の代わりに用い、実施例1
(4)と同様の方法で、ポリフェニレンエーテル、GP
PS、HIPSの樹脂組成物を作成し、物性測定を行っ
た。なお、このときの組成は、HIPS29.0重量部
、GPPS14.0重量部、ポリフェニレンエーテル5
7.0重量部とした。
【0057】
【実施例2,実施例3】実施例1(4)と同様の方法に
より、複構造重合体の量を代えて、樹脂組成物を作成し
、物性測定を行った。
より、複構造重合体の量を代えて、樹脂組成物を作成し
、物性測定を行った。
【0058】
【比較例2】比較例1と同様の方法により、HIPS樹
脂として旭化成工業(株)製スタイロンH8408と同
H8502の1対1の混合物(HIPS■)を用いて、
樹脂組成物を作成し、物性測定を行った。
脂として旭化成工業(株)製スタイロンH8408と同
H8502の1対1の混合物(HIPS■)を用いて、
樹脂組成物を作成し、物性測定を行った。
【0059】
【比較例3】(1)アクリル酸エステル架橋体の重合反
応機内にイオン交換水248.3重量部、ジヘキシルス
ルホコハク酸ナトリウム0.05重量部を仕込み、攪拌
下窒素置換を充分に行った後、昇温して72℃にする。 この反応機に過硫酸アンモニウム0.01重量部を添加
後アクリル酸ブチル73重量部、架橋剤としてトリアリ
ルイソシアヌレート1.2重量部の混合物を72℃で9
0分間かけて連続的に添加した。添加終了後、更に72
℃で20分間反応を続けた。重合率は96%であった。
応機内にイオン交換水248.3重量部、ジヘキシルス
ルホコハク酸ナトリウム0.05重量部を仕込み、攪拌
下窒素置換を充分に行った後、昇温して72℃にする。 この反応機に過硫酸アンモニウム0.01重量部を添加
後アクリル酸ブチル73重量部、架橋剤としてトリアリ
ルイソシアヌレート1.2重量部の混合物を72℃で9
0分間かけて連続的に添加した。添加終了後、更に72
℃で20分間反応を続けた。重合率は96%であった。
【0060】(2)最終重合体の重合
(1)のラテックスに対し、実施例1(3)と同様の方
法により、スチレンのグラフト重合および後処理を行い
、最終重合体(B−1)を得た。 (3)樹脂組成物の調製 (2)で得た重合体と、GPPSと、ポリ(2,6−ジ
メチル−1,4フェニレン)エーテルとを実施例1(4
)と同様の比率、方法で配合し、樹脂組成物を得て、物
性測定を行った。
法により、スチレンのグラフト重合および後処理を行い
、最終重合体(B−1)を得た。 (3)樹脂組成物の調製 (2)で得た重合体と、GPPSと、ポリ(2,6−ジ
メチル−1,4フェニレン)エーテルとを実施例1(4
)と同様の比率、方法で配合し、樹脂組成物を得て、物
性測定を行った。
【0061】
【実施例4】実施例1(1),(2)と同様にしてラテ
ックスを得た後、それの存在下、第3段目の重合で、ジ
ヘキシルコハク酸ナトリウムを0.22重量部に変更し
、スチレン27.0重量部とともにt−ドデシルメルカ
プタン0.045重量部を連続的に添加する他は、実施
例1(3)と同様にして、最終重合体のラテックスを得
た。最終重合率は97%であった。
ックスを得た後、それの存在下、第3段目の重合で、ジ
ヘキシルコハク酸ナトリウムを0.22重量部に変更し
、スチレン27.0重量部とともにt−ドデシルメルカ
プタン0.045重量部を連続的に添加する他は、実施
例1(3)と同様にして、最終重合体のラテックスを得
た。最終重合率は97%であった。
【0062】このラテックスを実施例1(3)と同様の
方法で後処理して、複構造重合体(A−2)を得た。A
−2を、実施例1(4)と同様な方法により、樹脂組成
物を得て、その物性評価を行い、結果を第1表に記載し
た。また、A−2を、実施例1(5)と同様な方法によ
り、電子顕微鏡観察を行った。その写真を図6に示した
。
方法で後処理して、複構造重合体(A−2)を得た。A
−2を、実施例1(4)と同様な方法により、樹脂組成
物を得て、その物性評価を行い、結果を第1表に記載し
た。また、A−2を、実施例1(5)と同様な方法によ
り、電子顕微鏡観察を行った。その写真を図6に示した
。
【0063】また、A−2の各部の組成は以下のとおり
であった。 A−2のトルエンに対する膨潤度は9.1であった。
であった。 A−2のトルエンに対する膨潤度は9.1であった。
【0064】実施例、比較例の物性評価の結果を表1に
示した。表1より、複構造重合体を用いた樹脂組成物は
、衝撃強度、光沢とも高い値を示し、ポリブタジエン系
ゴムを用いた系よりも、耐熱劣化性において優れている
ことがわかる(比較例1,2)。また、アクリル酸アル
キルエステル系ゴムを用いた従来の技術による樹脂組成
物に比べ、衝撃強度,外観性において優れていることが
わかる。(比較例3)。
示した。表1より、複構造重合体を用いた樹脂組成物は
、衝撃強度、光沢とも高い値を示し、ポリブタジエン系
ゴムを用いた系よりも、耐熱劣化性において優れている
ことがわかる(比較例1,2)。また、アクリル酸アル
キルエステル系ゴムを用いた従来の技術による樹脂組成
物に比べ、衝撃強度,外観性において優れていることが
わかる。(比較例3)。
【0065】
【表1】
【0066】
【発明の効果】本発明の新規な複構造重合体を用いた熱
可塑性樹脂組成物は、従来の技術による、ポリブタジエ
ン系変性ポリフェニレンエーテル系樹脂に比較して、耐
熱劣化性が改良さてのり、かつ従来の技術によるアクリ
ルゴム変性ポリフェニレンエーテル系樹脂に比較して、
耐衝撃性、優れた外観を兼備した、新規な耐衝撃性てあ
る。
可塑性樹脂組成物は、従来の技術による、ポリブタジエ
ン系変性ポリフェニレンエーテル系樹脂に比較して、耐
熱劣化性が改良さてのり、かつ従来の技術によるアクリ
ルゴム変性ポリフェニレンエーテル系樹脂に比較して、
耐衝撃性、優れた外観を兼備した、新規な耐衝撃性てあ
る。
【0067】この樹脂は、自動車外板等の自動車部品,
事務用機器及び電気・電子関連の各種部品、ハウジング
等の工業用成形品として有用であり、産業界に果たす役
割は大きい。
事務用機器及び電気・電子関連の各種部品、ハウジング
等の工業用成形品として有用であり、産業界に果たす役
割は大きい。
【図1】,
【図2】本発明の複構造重合体と、それを含む熱可塑性
樹脂組成物のルテニウム酸染色の超極薄切片の透過型電
子顕微鏡写真の模式図である。
樹脂組成物のルテニウム酸染色の超極薄切片の透過型電
子顕微鏡写真の模式図である。
【図3】,
【図4】本発明の複構造重合体自体、β部、及びγ部の
取りうる形状の例を示す模式図である。
取りうる形状の例を示す模式図である。
【図5】実施例1により得られた粒子構造を示す透過型
電子顕微鏡写真である。
電子顕微鏡写真である。
【図6】実施例1の重合条件に更に連鎖移動剤を0.0
45部使用して得られた粒子構造を示す透過型電子顕微
鏡写真である。
45部使用して得られた粒子構造を示す透過型電子顕微
鏡写真である。
1 海相
2 島相
3 α部
4 β部
5 γ部
Claims (2)
- 【請求項1】 (a)芳香族ビニル単位60〜100
重量%及びアクリル酸アルキルエステル単位0〜40重
量%よりなる重合体からなるα部分、(b)アクリル酸
アルキルエステル単位50〜97重量%及びメタクリル
酸アルキルエステル単位3〜50重量%よりなる重合体
からなるβ部分、(c)芳香族ビニル単位60〜100
重量%及びアクリル酸アルキルエステル単位0〜40重
量%よりなる重合体からなるγ部分、から構成される複
数の構造を有する本質的に粒子状の複構造重合体(A)
であって、(d)β部は本質的に粒子状であり、その平
均直径は1,000〜7,000Åであり、α部はβ部
を層状に囲んで存在する層であり、平均層厚は10〜1
,000Åであり、γ部は本質的に微粒子状でありβ部
中に複数個、分散して存在し、(e)前記各部分が複構
造重合体(A)中に占める割合は、α部2〜30重量%
、β部45〜97重量%、γ部1〜25重量%であり、
(f)前記複構造重合体(A)中のトルエン不溶部分の
トルエンに対する膨潤度が2〜20、であることを特徴
とする複構造重合体(A)。 - 【請求項2】 請求項1に記載の複構造重合体(A)
が、ポリフエニレンエーテル系樹脂(B)と、(A)及
び(B)に相溶化可能な熱可塑性樹脂(C)とからなる
組成物中に分散して存在する重合体組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1005691A JPH04253714A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 複構造重合体と重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1005691A JPH04253714A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 複構造重合体と重合体組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04253714A true JPH04253714A (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=11739734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1005691A Withdrawn JPH04253714A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | 複構造重合体と重合体組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04253714A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014527090A (ja) * | 2011-06-27 | 2014-10-09 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | スチレンコポリマーを有する耐候安定性のポリエステル成形コンパウンド |
-
1991
- 1991-01-30 JP JP1005691A patent/JPH04253714A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014527090A (ja) * | 2011-06-27 | 2014-10-09 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | スチレンコポリマーを有する耐候安定性のポリエステル成形コンパウンド |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |