JPH0425213A - 弾性表面波コンボルバ - Google Patents
弾性表面波コンボルバInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は弾性表面波コンボルバに関し、特に分割した導
波路を介して、2つの信号のコンボリューション信号を
とり出す、分割導波路型弾性表面波コンボルバに関する
。
波路を介して、2つの信号のコンボリューション信号を
とり出す、分割導波路型弾性表面波コンボルバに関する
。
[従来の技術]
第3図は、「中用他、電子通信学会論文誌°86/2、
Vol、j69−C,No、2.pp190〜198
Jに記載されている、従来の分割導波路型弾性表面波コ
ンボルバの構成を示す概略平面図である。
Vol、j69−C,No、2.pp190〜198
Jに記載されている、従来の分割導波路型弾性表面波コ
ンボルバの構成を示す概略平面図である。
なお、本図に記載されている座標軸は、便宜上付記した
ものであり、基板の結晶軸等を意味するものではない。
ものであり、基板の結晶軸等を意味するものではない。
第3図において、1は圧電基板であり、2.3は、該基
板lの表面上にX方向に適宜距離隔てて対向配置されて
形成されている2つの弾性表面波励振用櫛形電極である
。4−1.4−2.・・・4−nは前記電極2,3間に
おいてX方向に延びて互いに平行に基板lの表面に形成
されている導波路である。また、5は基板1の表面上に
上記導波路からX方向に適宜距離隔てて配置され形成さ
れている出力用櫛型電極である。
板lの表面上にX方向に適宜距離隔てて対向配置されて
形成されている2つの弾性表面波励振用櫛形電極である
。4−1.4−2.・・・4−nは前記電極2,3間に
おいてX方向に延びて互いに平行に基板lの表面に形成
されている導波路である。また、5は基板1の表面上に
上記導波路からX方向に適宜距離隔てて配置され形成さ
れている出力用櫛型電極である。
この弾性表面波コンボルバにおいて、弾性表面波励振用
櫛形電極2,3に対し、角周波数ωの電気信号を入力す
ると、該周波数の弾性表面波が励振され、該弾性表面波
は導波路4−1.4−2゜・・・、4−nをX軸方向に
互いに反対向きに伝搬し、該導波路にて、パラメトリッ
ク・ミキシング現象によりy軸方向に伝搬する角周波数
2ωの弾性表面波が発生する。この弾性表面波が出力用
櫛型電極5に到達し、該出力用櫛型電極5にて上記2つ
の入力信号のコンボリューション電気信号を得ることが
できる。
櫛形電極2,3に対し、角周波数ωの電気信号を入力す
ると、該周波数の弾性表面波が励振され、該弾性表面波
は導波路4−1.4−2゜・・・、4−nをX軸方向に
互いに反対向きに伝搬し、該導波路にて、パラメトリッ
ク・ミキシング現象によりy軸方向に伝搬する角周波数
2ωの弾性表面波が発生する。この弾性表面波が出力用
櫛型電極5に到達し、該出力用櫛型電極5にて上記2つ
の入力信号のコンボリューション電気信号を得ることが
できる。
[発明が解決しようとしている課題]
しかしながら、一般に弾性表面波コンボルバでは信号の
相互作用長(積分時間)が長くなるに従い、出力電極の
長さも長くなる。
相互作用長(積分時間)が長くなるに従い、出力電極の
長さも長くなる。
分割導波路型弾性表面波コンボルバでも、相互作用長が
長くなるに従い、各導波路の長さは長くなる。そして従
来型の分割導波路型弾性表面波コンボルバでは、出力用
櫛型電極長は導波路長と等しいため、相互作用長が長く
なるに従い出力用櫛型電極長も当然長くなる。
長くなるに従い、各導波路の長さは長くなる。そして従
来型の分割導波路型弾性表面波コンボルバでは、出力用
櫛型電極長は導波路長と等しいため、相互作用長が長く
なるに従い出力用櫛型電極長も当然長くなる。
また出力用櫛型電極の線幅は、コンボリューション信号
の周波数と基板の弾性表面波の伝搬速度により決まるた
め、入力中心周波数が高くなるほど線幅は細くなる。
の周波数と基板の弾性表面波の伝搬速度により決まるた
め、入力中心周波数が高くなるほど線幅は細くなる。
たとえば、基板に128°Y−X LiNbO5単結晶
を用いた、入力中心周波数200MHz、相互作用長6
μsの分割導波路型弾性表面波コンボルバの場合、出力
用櫛型電極は線幅2μm、長さ20mmとなる。
を用いた、入力中心周波数200MHz、相互作用長6
μsの分割導波路型弾性表面波コンボルバの場合、出力
用櫛型電極は線幅2μm、長さ20mmとなる。
そして、この櫛型電極の電極指抵抗は、1本当り約2に
Ωになり、この電極指抵抗によるコンボリューション出
力の低下はまぬがれないという問題がある。
Ωになり、この電極指抵抗によるコンボリューション出
力の低下はまぬがれないという問題がある。
[発明の目的]
本発明の目的は、出力用櫛型電極の電極指抵抗を低減、
または無くすことによって、コンボリューション効率を
向上した分割導波路型弾性表面波コンボルバを提供する
ことである。
または無くすことによって、コンボリューション効率を
向上した分割導波路型弾性表面波コンボルバを提供する
ことである。
[課題を解決するための手段及び作用]上記目的は、圧
電基板上に弾性表面波を励振する少なくとも2つの励振
電極と、該励振電極から励振される弾性表面波を互い相
反対向きに伝搬させる複数の導波路と、該導波路にて発
生し上記弾性表面波を横切る方向に伝搬する弾性表面波
を電気信号に変換する少な(とも1つの出力用電極とを
有する弾性表面波コンボルバにおいて、上8己出力用電
極が超伝導物質により形成され、該超伝導物質の臨界温
度よりも低い温度で作動させることを特徴とする弾性表
面波コンボルバにより、達成することができる。
電基板上に弾性表面波を励振する少なくとも2つの励振
電極と、該励振電極から励振される弾性表面波を互い相
反対向きに伝搬させる複数の導波路と、該導波路にて発
生し上記弾性表面波を横切る方向に伝搬する弾性表面波
を電気信号に変換する少な(とも1つの出力用電極とを
有する弾性表面波コンボルバにおいて、上8己出力用電
極が超伝導物質により形成され、該超伝導物質の臨界温
度よりも低い温度で作動させることを特徴とする弾性表
面波コンボルバにより、達成することができる。
すなわち、上述した本発明では、超伝導状態によって、
上記出力用電極の電極指抵抗が無くなるため、従来と同
じ長さの出力用櫛型電極を用いても、抵抗損失によるコ
ンボリューション効率の低下は起こらない。
上記出力用電極の電極指抵抗が無くなるため、従来と同
じ長さの出力用櫛型電極を用いても、抵抗損失によるコ
ンボリューション効率の低下は起こらない。
[実施例]
(実施例1)
第1図は、本発明による弾性表面波コンボルバの第1の
実施例を示す概略平面図である。
実施例を示す概略平面図である。
なお、図中の座標軸は便宜上付記したものであり、基板
の結晶軸を意味するものではない。
の結晶軸を意味するものではない。
第1図において、lは圧電基板である。該圧電基板とし
ては、例えばニオブ駿リチウム等の圧電基板を用いるこ
とができる。
ては、例えばニオブ駿リチウム等の圧電基板を用いるこ
とができる。
2.3は基板lの表面上にX方向に適宜距離隔てて対向
配置され形成されている弾性表面波励振用電極である。
配置され形成されている弾性表面波励振用電極である。
該電極2.3は櫛形電極であり、例えばアルミニウム、
銀、金等の導電体がらなり、弾性表面波が±X方向に伝
搬するように設けられている。
銀、金等の導電体がらなり、弾性表面波が±X方向に伝
搬するように設けられている。
4−1.4−2.・・・、4−nは、電極2.3間にお
いてX方向に延びて互いに平行に基板lの表面に一定ピ
ッチで配列され、形成されている導波路である。
いてX方向に延びて互いに平行に基板lの表面に一定ピ
ッチで配列され、形成されている導波路である。
これら導波路に関しては、柴山乾夫監修「弾性表面波工
学」電子通信学会、82〜102頁に詳しく述べられて
おり、薄膜導波路やトポグラフィツク導波路があるが、
本発明においては基板表面をアルミニウム、銀、金等の
導電体で被覆したΔv / v導波路が好ましい。
学」電子通信学会、82〜102頁に詳しく述べられて
おり、薄膜導波路やトポグラフィツク導波路があるが、
本発明においては基板表面をアルミニウム、銀、金等の
導電体で被覆したΔv / v導波路が好ましい。
5は基板1の表面上に上記導波路4−1〜4−nからy
方向に適宜距離隔てて配置され形成されている出力用櫛
型電極であり、該電極は、超伝導物質により形成されて
おり、y方向に伝搬する弾性表面波を効率良く電気信号
に変換できるように設けられている。
方向に適宜距離隔てて配置され形成されている出力用櫛
型電極であり、該電極は、超伝導物質により形成されて
おり、y方向に伝搬する弾性表面波を効率良く電気信号
に変換できるように設けられている。
超伝導物質としては、Nbなとの金属や、Y−Ba−C
u−0系などの酸化物セラミックの薄膜が用いられる。
u−0系などの酸化物セラミックの薄膜が用いられる。
なお、酸化物セラミック超伝導薄膜は、多結晶又は単結
晶でもよく、また二層又は多層構成でもよい。
晶でもよく、また二層又は多層構成でもよい。
またこの薄膜の形成方法としては、蒸着、スパッタ、C
VD等の方法を用いることができる。
VD等の方法を用いることができる。
本実施例の弾性表面波コンボルバにおいては、一方の励
振用櫛型電極2に対して、中心角周波数ωの電気信号を
入力すると、励振用櫛型電極2からは弾性表面波が励振
され、導波路4−1〜4−nに入射する。また同様にし
て、他方の励振用櫛型電極3に対し、中心角周波数ωの
電気信号を入力すると、励振用電極3より弾性表面波が
励振され、導波路4−1〜4−nに入射する。
振用櫛型電極2に対して、中心角周波数ωの電気信号を
入力すると、励振用櫛型電極2からは弾性表面波が励振
され、導波路4−1〜4−nに入射する。また同様にし
て、他方の励振用櫛型電極3に対し、中心角周波数ωの
電気信号を入力すると、励振用電極3より弾性表面波が
励振され、導波路4−1〜4−nに入射する。
励振用電極2,3よりそれぞれ励振され、導波路4−1
〜4−nの両端から互いに反対方向に伝搬する弾性表面
波は、該導波路4−1〜4−n上にてパラメトリックミ
キシング現象により、±y軸方向に伝搬する中心角周波
数2ωの弾性表面波を両側へ発生させる。
〜4−nの両端から互いに反対方向に伝搬する弾性表面
波は、該導波路4−1〜4−n上にてパラメトリックミ
キシング現象により、±y軸方向に伝搬する中心角周波
数2ωの弾性表面波を両側へ発生させる。
そして、この弾性表面波は出力用櫛型電極5に到達し、
上記2の入力信号のコンボリューション信号を得ること
ができる。
上記2の入力信号のコンボリューション信号を得ること
ができる。
ここで、本実施例の該櫛型電極5は超伝導物質により形
成されているため、臨界温度Tc以下の温度では超伝導
状態となり、該電極5の電気抵抗はOとなる。そのため
電極指抵抗による損失を生じることが無い。
成されているため、臨界温度Tc以下の温度では超伝導
状態となり、該電極5の電気抵抗はOとなる。そのため
電極指抵抗による損失を生じることが無い。
よって、信号の相互作用長が長く、その結果として該櫛
型電極5の電極長が長く、線幅が細い場合にも、該電極
5の電極指抵抗によるコンボリューション出力の損失を
生じることが無くなる。
型電極5の電極長が長く、線幅が細い場合にも、該電極
5の電極指抵抗によるコンボリューション出力の損失を
生じることが無くなる。
(実施例2)
第2図は、本発明による弾性表面波コンボルバの第2の
実施例を示す概略平面図である。本図において、上記第
1図における部材と同様の部材には、同一の符合が付せ
られている。本実施例では超伝導物質で形成された出力
用櫛型電極5.6が導波路4−1〜4−nの両側に対称
に配置され形成されている。
実施例を示す概略平面図である。本図において、上記第
1図における部材と同様の部材には、同一の符合が付せ
られている。本実施例では超伝導物質で形成された出力
用櫛型電極5.6が導波路4−1〜4−nの両側に対称
に配置され形成されている。
本実施例においても上記第1実施例と同様の作用効果が
得られるが、更に本実施例では導波路にて生ぜしめられ
た弾性表面波は、±y軸方向の双方の向きに伝搬するの
で、2つの出力用櫛型電極5.6からこれらを出力させ
て合成することにより、上記第1実施例の2倍の出力を
得ることができる。尚、2つの出力用櫛型電極5と6と
で導波路4−1〜4−nからの距離を異ならせておくこ
とにより、一方の出力用櫛型電極からの出力を他方の出
力用櫛型電極の出力に対し、適宜時間遅延させることが
できる。
得られるが、更に本実施例では導波路にて生ぜしめられ
た弾性表面波は、±y軸方向の双方の向きに伝搬するの
で、2つの出力用櫛型電極5.6からこれらを出力させ
て合成することにより、上記第1実施例の2倍の出力を
得ることができる。尚、2つの出力用櫛型電極5と6と
で導波路4−1〜4−nからの距離を異ならせておくこ
とにより、一方の出力用櫛型電極からの出力を他方の出
力用櫛型電極の出力に対し、適宜時間遅延させることが
できる。
また、上記第1.第2実施例における弾性表面波励振用
電極2.3をダブル電極(スプリット電極)とすること
により、該弾性表面波励振用電極2.3における弾性表
面波の反射を抑圧できる。
電極2.3をダブル電極(スプリット電極)とすること
により、該弾性表面波励振用電極2.3における弾性表
面波の反射を抑圧できる。
同様に出力用櫛型電極5.6をダブル電極(スプリット
電極)とすることにより、該櫛型電極5゜6における弾
性表面波の反射を抑圧し、弾性表面波コンボルバの特性
をより一層良好なものにすることができる。
電極)とすることにより、該櫛型電極5゜6における弾
性表面波の反射を抑圧し、弾性表面波コンボルバの特性
をより一層良好なものにすることができる。
さらに、上記第1.第2実施例において、基板lはニオ
ブ酸リチウム等の圧電体単結晶に限定されるものではな
く、例えば半導体やガラス基板上に圧電膜を付加した構
造等、パラメトリック・ミキシング効果がある材料及び
構造であればよい。
ブ酸リチウム等の圧電体単結晶に限定されるものではな
く、例えば半導体やガラス基板上に圧電膜を付加した構
造等、パラメトリック・ミキシング効果がある材料及び
構造であればよい。
また、上記第1.第2実施例では弾性表面波励振用電極
にて励振される弾性表面波を、そのまま導波路に導いて
いるが、該励振電極と該導波路との間にホーン型導波路
やマルチストリップカブラ等のビーム幅圧縮器を設けて
もよい。
にて励振される弾性表面波を、そのまま導波路に導いて
いるが、該励振電極と該導波路との間にホーン型導波路
やマルチストリップカブラ等のビーム幅圧縮器を設けて
もよい。
[発明の効果]
以上述べた様に1本発明によれば、出力用櫛型電極を超
伝導物質で形成し、該超伝導物質の臨界温度より低い温
度で作動することにより、該出力電極の電極指抵抗を無
くすことができるため、コンボリューション効率を向上
させることができる。
伝導物質で形成し、該超伝導物質の臨界温度より低い温
度で作動することにより、該出力電極の電極指抵抗を無
くすことができるため、コンボリューション効率を向上
させることができる。
第1図は、本発明による弾性表面波コンボルバの第1実
施例を示す概略平面図。 第2図は、本発明による弾性表面波コンボルバの第2実
施例を示す概略平面図。 第3図は、従来例を示す概略平面図。 l・・・基板、2,3・・・弾性表面波励振用電極、4
−1〜4−n・・・導波路要素、5.6・・・(超伝導
物質による)出力用櫛型電極、15・・・(従来の)出
力用櫛型電極。
施例を示す概略平面図。 第2図は、本発明による弾性表面波コンボルバの第2実
施例を示す概略平面図。 第3図は、従来例を示す概略平面図。 l・・・基板、2,3・・・弾性表面波励振用電極、4
−1〜4−n・・・導波路要素、5.6・・・(超伝導
物質による)出力用櫛型電極、15・・・(従来の)出
力用櫛型電極。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 圧電基板上に弾性表面波を励振する少なくとも2つの励
振電極と、該励振電極から励振される弾性表面波を互い
に反対向きに伝搬させる複数の導波路と、該導波路にて
発生し、上記弾性表面波を横切る方向に伝搬する弾性表
面波を電気信号に変換する少なくとも1つの出力用電極
とを有する弾性表面波コンボルバにおいて、 上記出力用電極が超伝導物質により形成され、該超伝導
物質の臨界温度よりも低い温度で作動させることを特徴
とする弾性表面波コンボルバ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12930190A JPH0425213A (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 弾性表面波コンボルバ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12930190A JPH0425213A (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 弾性表面波コンボルバ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0425213A true JPH0425213A (ja) | 1992-01-29 |
Family
ID=15006187
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12930190A Pending JPH0425213A (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 弾性表面波コンボルバ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0425213A (ja) |
-
1990
- 1990-05-21 JP JP12930190A patent/JPH0425213A/ja active Pending
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