JPH04236724A - 連続熱処理薄鋼板の塑性歪比制御方法 - Google Patents
連続熱処理薄鋼板の塑性歪比制御方法Info
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- JPH04236724A JPH04236724A JP258891A JP258891A JPH04236724A JP H04236724 A JPH04236724 A JP H04236724A JP 258891 A JP258891 A JP 258891A JP 258891 A JP258891 A JP 258891A JP H04236724 A JPH04236724 A JP H04236724A
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Landscapes
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- Control Of Temperature (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、薄鋼板の連続熱処理ラ
インにおける温度制御方法に関し、低炭素鋼または極低
炭素鋼からなる薄鋼板あるいは表面処理鋼板等の製造に
際して、安定した深絞り性を保証するための薄鋼板製造
用連続熱処理ラインにおける温度制御方法に関する。
インにおける温度制御方法に関し、低炭素鋼または極低
炭素鋼からなる薄鋼板あるいは表面処理鋼板等の製造に
際して、安定した深絞り性を保証するための薄鋼板製造
用連続熱処理ラインにおける温度制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば自動車や家電製品用の薄鋼板は
一般に、プレス成形によって深絞り加工が施されるため
、所期の深絞り性を具備すべく連続焼鈍ラインや連続メ
ッキライン等で熱処理が実施される。
一般に、プレス成形によって深絞り加工が施されるため
、所期の深絞り性を具備すべく連続焼鈍ラインや連続メ
ッキライン等で熱処理が実施される。
【０００３】この深絞り性は、当該鋼板が伸ばされたと
きに生じる板幅方向の歪みと板厚方向の歪みとの比、い
わゆる塑性歪比（ランクフォード値またはｒ値）によっ
て一般的に評価されている。
きに生じる板幅方向の歪みと板厚方向の歪みとの比、い
わゆる塑性歪比（ランクフォード値またはｒ値）によっ
て一般的に評価されている。
【０００４】従来、この塑性歪比を測定するためには、
本出願人が開示した特開平２−１５７４号公報に述べら
れているように、（１）引っ張り試験を行うことにより
直接求める直接法、（２）試料を共振させることにより
求めたヤング率から塑性歪比を推定する共振法、（３）
Ｘ線回析によって特定結晶方位によって進路変更される
Ｘ線の強度から塑性歪比を求めるＸ線法、（４）超音波
探傷法などがある。
本出願人が開示した特開平２−１５７４号公報に述べら
れているように、（１）引っ張り試験を行うことにより
直接求める直接法、（２）試料を共振させることにより
求めたヤング率から塑性歪比を推定する共振法、（３）
Ｘ線回析によって特定結晶方位によって進路変更される
Ｘ線の強度から塑性歪比を求めるＸ線法、（４）超音波
探傷法などがある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】かくして塑性歪比自体
は測定できるが、実際の熱処理ラインの処理温度・処理
速度の制御は、機械特性値すなわちオフラインでの引張
り試験にて得られた絞りや伸び等を基に決定し、鋼板温
度を測定して、その測定値を加熱温度や冷却速度にフィ
ードバックして実施している。
は測定できるが、実際の熱処理ラインの処理温度・処理
速度の制御は、機械特性値すなわちオフラインでの引張
り試験にて得られた絞りや伸び等を基に決定し、鋼板温
度を測定して、その測定値を加熱温度や冷却速度にフィ
ードバックして実施している。
【０００６】しかしながら、従来の温度制御には重大な
問題点があった。すなわち、オフラインで測定した機械
特性値から経験的に求められた温度を基にして処理温度
・処理速度を決定しているので、鋼板温度測定値をフィ
ードバックさせても、狙いの特性値に対してバラツキを
避けることができなかった。
問題点があった。すなわち、オフラインで測定した機械
特性値から経験的に求められた温度を基にして処理温度
・処理速度を決定しているので、鋼板温度測定値をフィ
ードバックさせても、狙いの特性値に対してバラツキを
避けることができなかった。
【０００７】また、処理温度・処理時間の目安となる機
械特性値が当該熱処理ラインだけの影響で決定されるも
のでないため、同様にバラツキが発生し、前工程で大幅
な条件変動があった場合には、大量の不具合品の発生の
恐れがあった。
械特性値が当該熱処理ラインだけの影響で決定されるも
のでないため、同様にバラツキが発生し、前工程で大幅
な条件変動があった場合には、大量の不具合品の発生の
恐れがあった。
【０００８】一方、前述のように、塑性歪比自体は測定
できるものの、現在まで実際にオンラインで測定する試
みはない。現実に前記直接法および共振法は測定に多大
な手間がかかるとともに、そもそもオンライン測定には
適していない。またＸ線法はオンライン測定が可能であ
るとしても、使用する装置が大規模となり、かつ測定精
度を満足するためには１０秒／回程度ごと塑性歪比を求
める必要があり、実用性に欠ける。
できるものの、現在まで実際にオンラインで測定する試
みはない。現実に前記直接法および共振法は測定に多大
な手間がかかるとともに、そもそもオンライン測定には
適していない。またＸ線法はオンライン測定が可能であ
るとしても、使用する装置が大規模となり、かつ測定精
度を満足するためには１０秒／回程度ごと塑性歪比を求
める必要があり、実用性に欠ける。
【０００９】そこで、本発明者は、前記公報に開示され
た方法によりオンラインにて塑性歪比を測定することが
有効であることを知見している。しかし、この測定した
塑性歪比が実際の熱処理ラインでの処理温度・処理速度
の制御に対して有効であるか否か不明であった。
た方法によりオンラインにて塑性歪比を測定することが
有効であることを知見している。しかし、この測定した
塑性歪比が実際の熱処理ラインでの処理温度・処理速度
の制御に対して有効であるか否か不明であった。
【００１０】しかるに、実際に前記公報または特開昭６
４−８３３２２号公報記載の超音波を利用した塑性歪比
に基づいて熱処理ラインでの処理温度・処理速度の制御
を行ったところ、予想以上の優れた効果が認められた。
４−８３３２２号公報記載の超音波を利用した塑性歪比
に基づいて熱処理ラインでの処理温度・処理速度の制御
を行ったところ、予想以上の優れた効果が認められた。
【００１１】したがって、本発明の主たる課題は、薄鋼
板の組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造
された薄鋼板の特性値のバラツキをなくすとともに、狙
い通りの特性、主に深絞り性を有する薄鋼板の製造を可
能とする連続熱処理ラインにおける温度制御方法を提供
することにある。
板の組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造
された薄鋼板の特性値のバラツキをなくすとともに、狙
い通りの特性、主に深絞り性を有する薄鋼板の製造を可
能とする連続熱処理ラインにおける温度制御方法を提供
することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記課題は、薄鋼板の塑
性歪比をオンラインで測定し、このオンライン測定した
塑性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度
および冷却速度を制御することで解決できる。
性歪比をオンラインで測定し、このオンライン測定した
塑性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度
および冷却速度を制御することで解決できる。
【００１３】また、薄鋼板の結晶粒度をオンラインで測
定し、このオンライン測定した結晶粒度をフィードバッ
クさせて、加熱時間・加熱速度および冷却速度を制御す
ることでも解決できる。
定し、このオンライン測定した結晶粒度をフィードバッ
クさせて、加熱時間・加熱速度および冷却速度を制御す
ることでも解決できる。
【００１４】さらに、より高品質な薄鋼板の製造が要求
される場合、薄鋼板の塑性歪比と結晶粒度をオンライン
で測定し、オンライン測定した塑性歪比をオンライン測
定した結晶粒度を加味して補正し、この補正した塑性歪
比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度および
冷却速度を制御することが望ましい。
される場合、薄鋼板の塑性歪比と結晶粒度をオンライン
で測定し、オンライン測定した塑性歪比をオンライン測
定した結晶粒度を加味して補正し、この補正した塑性歪
比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度および
冷却速度を制御することが望ましい。
【００１５】
【作用】前述したように、薄鋼板はその用途から深絞り
性が良好であることが重要な性質であるので、引張試験
における塑性歪比、すなわち、ｒ値が大きい材料ほど深
絞り性が優れている。平均ｒ値と限界絞り比の関係を図
７に示す。両者の間には極めて強い相関があり、ｒ値が
大きいほど限界絞り比が大きく、同一ブランクから深い
カップを絞ることができることを表している。また、狙
いの特性を実現すべく熱処理をする際に重要となるのが
、処理温度である。この処理温度とｒ値の関係を図８に
示す。この図８によると、ある一定の温度以上温度を上
げても、ｒ値はさほど大きくならず、したがって、省エ
ネの点からあるいは他の特性を得るためにも適正なる温
度制御が必要となる。そこで、本発明によれば、薄鋼板
の塑性歪比をオンラインで測定し、このオンライン測定
した塑性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱
速度および冷却速度を制御するものである。
性が良好であることが重要な性質であるので、引張試験
における塑性歪比、すなわち、ｒ値が大きい材料ほど深
絞り性が優れている。平均ｒ値と限界絞り比の関係を図
７に示す。両者の間には極めて強い相関があり、ｒ値が
大きいほど限界絞り比が大きく、同一ブランクから深い
カップを絞ることができることを表している。また、狙
いの特性を実現すべく熱処理をする際に重要となるのが
、処理温度である。この処理温度とｒ値の関係を図８に
示す。この図８によると、ある一定の温度以上温度を上
げても、ｒ値はさほど大きくならず、したがって、省エ
ネの点からあるいは他の特性を得るためにも適正なる温
度制御が必要となる。そこで、本発明によれば、薄鋼板
の塑性歪比をオンラインで測定し、このオンライン測定
した塑性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱
速度および冷却速度を制御するものである。
【００１６】一方、結晶粒度の影響としては、結晶粒径
が小さくなるほど、降伏応力が上昇し、強度が上昇する
。そこで、熱間加工で、加工度、加工速度、加工温度、
終了温度さらにそれからの冷却速度を変化させることに
より結晶粒度を変化させて強度を下げたり、上げたりす
ることが可能である。そこで、本発明によれば、薄鋼板
の結晶粒度をオンラインで測定し、このオンライン測定
した結晶粒度値をフィードバックさせて、加熱時間・加
熱速度および冷却速度を制御するものである。他方、オ
ンラインｒ値計による測定値と実際のｒ値との関係は、
図２に示すように、誤差を避けられないが、結晶粒度値
を加味して補正することにより、その誤差を最小限に抑
えれることが判った。
が小さくなるほど、降伏応力が上昇し、強度が上昇する
。そこで、熱間加工で、加工度、加工速度、加工温度、
終了温度さらにそれからの冷却速度を変化させることに
より結晶粒度を変化させて強度を下げたり、上げたりす
ることが可能である。そこで、本発明によれば、薄鋼板
の結晶粒度をオンラインで測定し、このオンライン測定
した結晶粒度値をフィードバックさせて、加熱時間・加
熱速度および冷却速度を制御するものである。他方、オ
ンラインｒ値計による測定値と実際のｒ値との関係は、
図２に示すように、誤差を避けられないが、結晶粒度値
を加味して補正することにより、その誤差を最小限に抑
えれることが判った。
【００１７】そこで、本発明は、より品質精度を向上さ
せたい場合には、薄鋼板の塑性歪比と結晶粒度をオンラ
インで測定し、オンライン測定した塑性歪比をオンライ
ン測定した結晶粒度を加味して補正し、この補正した塑
性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度お
よび冷却速度を制御するものである。その結果、薄鋼板
の組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造さ
れた薄鋼板の特性値のバラツキをなくすことができ、狙
い通りの特性を有する薄鋼板の製造することができる。
せたい場合には、薄鋼板の塑性歪比と結晶粒度をオンラ
インで測定し、オンライン測定した塑性歪比をオンライ
ン測定した結晶粒度を加味して補正し、この補正した塑
性歪比をフィードバックさせて、加熱時間・加熱速度お
よび冷却速度を制御するものである。その結果、薄鋼板
の組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造さ
れた薄鋼板の特性値のバラツキをなくすことができ、狙
い通りの特性を有する薄鋼板の製造することができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例によりさら
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
【００１９】図１は本発明の温度制御方法の一実施例を
示す連続焼鈍ラインの概要図で、予めコイリングされた
連続薄鋼板Ｓが送出リール１より上ロール２…群と下ロ
ール３…群にと交互に掛けられ、反転曲げを受け、ある
程度のテンションを付与され、薄鋼板Ｓが上昇・下降し
ながら、加熱帯４および冷却帯５を進む過程で焼鈍がな
され、巻取リール６に巻取られる。この場合従来は、加
熱帯４の加熱時間・加熱速度および冷却帯５の冷却速度
は、オフラインで測定した機械特性値から経験的に求め
られた温度を基に設定されている。
示す連続焼鈍ラインの概要図で、予めコイリングされた
連続薄鋼板Ｓが送出リール１より上ロール２…群と下ロ
ール３…群にと交互に掛けられ、反転曲げを受け、ある
程度のテンションを付与され、薄鋼板Ｓが上昇・下降し
ながら、加熱帯４および冷却帯５を進む過程で焼鈍がな
され、巻取リール６に巻取られる。この場合従来は、加
熱帯４の加熱時間・加熱速度および冷却帯５の冷却速度
は、オフラインで測定した機械特性値から経験的に求め
られた温度を基に設定されている。
【００２０】本発明においては、冷却帯５を出た巻取リ
ール６の前段において、ｒ値測定装置７および結晶粒度
測定装置８が設けら、薄鋼板Ｓのｒ値および結晶粒度が
それぞれオンライン測定される。
ール６の前段において、ｒ値測定装置７および結晶粒度
測定装置８が設けら、薄鋼板Ｓのｒ値および結晶粒度が
それぞれオンライン測定される。
【００２１】塑性歪比（ｒ値）のオンライン測定方法と
しては、たとえば、特開平２−１５４７号または特開昭
６４−８３３２２号公報に開示の方法を採用することが
できる。
しては、たとえば、特開平２−１５４７号または特開昭
６４−８３３２２号公報に開示の方法を採用することが
できる。
【００２２】すなわち、前者の方法は、圧延された薄鋼
板中に、その板厚に対して十分低い周波数で発生させた
速度分散性の十分少ないＳ０ モードの超音波板波を、
圧延方向と圧延方向に対して４５°だけ傾斜する方向と
圧延方向に対して直交する方向との３方向に一定距離だ
け伝播させ、その各伝播時間を測定し、その測定値を用
いて薄鋼板の主要結晶方位成分を導出することにより塑
性歪比の面内平均値ｒを求める方法である。この場合、
面内方位差Δｒも求めることができる。
板中に、その板厚に対して十分低い周波数で発生させた
速度分散性の十分少ないＳ０ モードの超音波板波を、
圧延方向と圧延方向に対して４５°だけ傾斜する方向と
圧延方向に対して直交する方向との３方向に一定距離だ
け伝播させ、その各伝播時間を測定し、その測定値を用
いて薄鋼板の主要結晶方位成分を導出することにより塑
性歪比の面内平均値ｒを求める方法である。この場合、
面内方位差Δｒも求めることができる。
【００２３】具体的に、本実施例に用いるｒ値測定装置
７は、探触子１４と信号処理装置１５を基本構成要素し
ている。図４はｒ値測定装置における探触子１４を示す
斜視図で、ホルダ１４ａに設けた一対の倣いローラ１４
ｂ、１４ｂ間の適宜位置に全ての送受信子１１ａ，１１
ｂ，１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂが配置され，薄鋼
板Ｓをローラ１４ｂ、１４ｂに倣わせつつ送受信子１１
ａ，１１ｂ，１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂ上を摺動
させて、これら送受信子１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの薄鋼板Ｓに対する位置決めおよび
相互間の位置決めを行うようになっている。
７は、探触子１４と信号処理装置１５を基本構成要素し
ている。図４はｒ値測定装置における探触子１４を示す
斜視図で、ホルダ１４ａに設けた一対の倣いローラ１４
ｂ、１４ｂ間の適宜位置に全ての送受信子１１ａ，１１
ｂ，１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂが配置され，薄鋼
板Ｓをローラ１４ｂ、１４ｂに倣わせつつ送受信子１１
ａ，１１ｂ，１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂ上を摺動
させて、これら送受信子１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの薄鋼板Ｓに対する位置決めおよび
相互間の位置決めを行うようになっている。
【００２４】次に、ｒ値測定装置７のｒ値測定原理を図
５に沿って説明する。
５に沿って説明する。
【００２５】５０〜５５は送受信子の構造を示しており
、送受信子は磁石５０にプローブコイル５１が重なった
構造となっており、プローブコイル５１にパルサ５２よ
りパルス電流が印加されると薄鋼板表面に誘電電流が誘
発され、それと磁石より発生する磁場との相互作用によ
りローレンツ力が発生する。プローブコイル５１はその
流れる電流が発生させる板波の波長を１／２毎に向きが
変わるようになっており、前記ローレンツ力は結局、半
波長毎に力の向きを１８０°変えて発生するため、この
力により所定の波長の板波が発生する。発生した板波は
薄鋼板中を伝播した後、受信側プローブコイル５１によ
って同様の原理によって電気信号に変換された後、プリ
アンプ５３で増幅し、フィルタ５４で所定の形に整形し
、その後、時間測定器５５でその伝播時間が測定される
。勿論、この伝播時間の測定は、探触子１４が図４のよ
うに構成されていることにより、圧延方向と圧延方向に
対して４５°だけ傾斜する方向と圧延方向に対して直交
する方向との３方向に一定距離だけ伝播させ、３種類の
伝播時間を測定される。探触子１４により３種類の伝播
時間が測定されると、そのデータは信号処理装置１５に
入力され、この信号処理装置１５はそのデータを用いて
演算し、薄鋼板Ｓの結晶方位分布関数の展開係数を求め
て、塑性歪比の面内平均値ｒを換算するものである。
、送受信子は磁石５０にプローブコイル５１が重なった
構造となっており、プローブコイル５１にパルサ５２よ
りパルス電流が印加されると薄鋼板表面に誘電電流が誘
発され、それと磁石より発生する磁場との相互作用によ
りローレンツ力が発生する。プローブコイル５１はその
流れる電流が発生させる板波の波長を１／２毎に向きが
変わるようになっており、前記ローレンツ力は結局、半
波長毎に力の向きを１８０°変えて発生するため、この
力により所定の波長の板波が発生する。発生した板波は
薄鋼板中を伝播した後、受信側プローブコイル５１によ
って同様の原理によって電気信号に変換された後、プリ
アンプ５３で増幅し、フィルタ５４で所定の形に整形し
、その後、時間測定器５５でその伝播時間が測定される
。勿論、この伝播時間の測定は、探触子１４が図４のよ
うに構成されていることにより、圧延方向と圧延方向に
対して４５°だけ傾斜する方向と圧延方向に対して直交
する方向との３方向に一定距離だけ伝播させ、３種類の
伝播時間を測定される。探触子１４により３種類の伝播
時間が測定されると、そのデータは信号処理装置１５に
入力され、この信号処理装置１５はそのデータを用いて
演算し、薄鋼板Ｓの結晶方位分布関数の展開係数を求め
て、塑性歪比の面内平均値ｒを換算するものである。
【００２６】一方、結晶粒度のオンライン測定方法とし
ては、たとえば、特開昭６３−２１８８５３号公報を採
用することができる。
ては、たとえば、特開昭６３−２１８８５３号公報を採
用することができる。
【００２７】これは、鋼板の電磁的性質を利用して鋼板
を走行させながら連続的にその結晶粒度を測定する方法
であって、鋼板磁化時に発生するバルクハウゼン雑音に
起因する信号の鋼板速度依存性と、鋼板の透磁率に起因
する信号の鋼板速度依存性の差異を元に、バルクハウゼ
ン雑音信号を透磁率信号のべき乗数で除することにより
当該鋼板の結晶粒度を測定する方法である。
を走行させながら連続的にその結晶粒度を測定する方法
であって、鋼板磁化時に発生するバルクハウゼン雑音に
起因する信号の鋼板速度依存性と、鋼板の透磁率に起因
する信号の鋼板速度依存性の差異を元に、バルクハウゼ
ン雑音信号を透磁率信号のべき乗数で除することにより
当該鋼板の結晶粒度を測定する方法である。
【００２８】本実施例に用いる結晶粒度測定装置８にお
いては、図６に示すように、走行する薄鋼板Ｓを挟んで
電磁石５６と検出コイルよりなるセンサ５７が設けられ
ており、前記電磁石５６は、コイル５６ａとヨーク５６
ｂとにより構成し、そのコイル５６ａには増幅器５８を
介して発進器５９によって発進された交流電流を流すよ
うになっている。前記センサ５７の出力は、ローパスフ
ィルタ６０とハイパスフィルタ６１に加えられるが、こ
こでセンサ５７の出力信号の中で、ローパスフィルタ６
０を通過した低周波数側出力は励磁周波数およびそのｎ
次高周波の波形となり、薄鋼板Ｓを透過する磁束に比例
するため薄鋼板Ｓの透磁率に起因する信号Ｓ１ である
。 一方、ハイパスフィルタ６１を通過した高周波側出力は
バルクハウゼン雑音の波形を示し、そのバルクハウゼン
雑音に起因する信号Ｓ２ である。
いては、図６に示すように、走行する薄鋼板Ｓを挟んで
電磁石５６と検出コイルよりなるセンサ５７が設けられ
ており、前記電磁石５６は、コイル５６ａとヨーク５６
ｂとにより構成し、そのコイル５６ａには増幅器５８を
介して発進器５９によって発進された交流電流を流すよ
うになっている。前記センサ５７の出力は、ローパスフ
ィルタ６０とハイパスフィルタ６１に加えられるが、こ
こでセンサ５７の出力信号の中で、ローパスフィルタ６
０を通過した低周波数側出力は励磁周波数およびそのｎ
次高周波の波形となり、薄鋼板Ｓを透過する磁束に比例
するため薄鋼板Ｓの透磁率に起因する信号Ｓ１ である
。 一方、ハイパスフィルタ６１を通過した高周波側出力は
バルクハウゼン雑音の波形を示し、そのバルクハウゼン
雑音に起因する信号Ｓ２ である。
【００２９】それぞれローパスフィルタ６０およびハイ
パスフィルタ６１を通過した信号、Ｓ１ 、Ｓ２ は、
一方は電圧計６２を介して演算器６５に加えられ、他方
は増幅器６３とカウンター６４を介して演算器６５に加
えられる。そして、前記信号Ｓ１ は薄鋼板Ｓの透過磁
束量Ｂｔ，一方信号Ｓ２ はバルクハウゼン雑音ＢＮＶ
として、演算器６５において、透過磁束量Ｂｔを適宜指
数でべき乗し、この値でバルクハウゼン雑音ＢＮＶを除
するものである。この演算結果と結晶粒度の関係は反比
例の関係にあり、したがって上記演算結果から結晶粒度
が測定できる。
パスフィルタ６１を通過した信号、Ｓ１ 、Ｓ２ は、
一方は電圧計６２を介して演算器６５に加えられ、他方
は増幅器６３とカウンター６４を介して演算器６５に加
えられる。そして、前記信号Ｓ１ は薄鋼板Ｓの透過磁
束量Ｂｔ，一方信号Ｓ２ はバルクハウゼン雑音ＢＮＶ
として、演算器６５において、透過磁束量Ｂｔを適宜指
数でべき乗し、この値でバルクハウゼン雑音ＢＮＶを除
するものである。この演算結果と結晶粒度の関係は反比
例の関係にあり、したがって上記演算結果から結晶粒度
が測定できる。
【００３０】ｒ値測定装置７および結晶粒度測定装置８
により、薄鋼板Ｓのｒ値および結晶粒度がオンライン測
定されると、それら測定値が前述の信号処理装置１５お
よび演算器６５を含む演算処理装置９に入力され、ｒ値
に結晶粒度が加味され、ｒ値が補正されて、実際のｒ値
にほぼ近づけられる。
により、薄鋼板Ｓのｒ値および結晶粒度がオンライン測
定されると、それら測定値が前述の信号処理装置１５お
よび演算器６５を含む演算処理装置９に入力され、ｒ値
に結晶粒度が加味され、ｒ値が補正されて、実際のｒ値
にほぼ近づけられる。
【００３１】また、演算処理装置９では、図３のように
、ｒ値の管理レンジを設定しておき、その値を超える場
合には、補正したｒ値をフィードバックさせ、オフライ
ンまたは経験から予め求めて設定しておいた加熱速度・
加熱時間および冷却速度を調節器１０により変化させて
制御を行うものである。
、ｒ値の管理レンジを設定しておき、その値を超える場
合には、補正したｒ値をフィードバックさせ、オフライ
ンまたは経験から予め求めて設定しておいた加熱速度・
加熱時間および冷却速度を調節器１０により変化させて
制御を行うものである。
【００３２】一般には、低炭素鋼では、加熱帯４の加熱
温度上昇でｒ値が向上するが、鋼種によっては、冷却速
度をコントロールする方が好ましいものもあるので、鋼
種により制御態様を適宜選択するのが好ましい。
温度上昇でｒ値が向上するが、鋼種によっては、冷却速
度をコントロールする方が好ましいものもあるので、鋼
種により制御態様を適宜選択するのが好ましい。
【００３３】本実施例においては、薄鋼板の塑性歪比と
結晶粒度をオンラインで測定し、オンライン測定した塑
性歪比をオンライン測定した結晶粒度を加味して補正し
、この補正した塑性歪比をフィードバックさせて、加熱
時間・加熱速度および冷却速度を制御したが、それほど
高品質性が要求されない場合には、ｒ値測定装置７のみ
を設けて、ｒ値を測定し、図３に示すように、管理レン
ジを設定しておき、管理レンジを超える場合には、その
測定したｒ値をフィードバックさせて制御するようにし
てもよいし、結晶粒度測定装置のみを設け、結晶粒度を
測定し、上記と同様の方法で制御してもよい。
結晶粒度をオンラインで測定し、オンライン測定した塑
性歪比をオンライン測定した結晶粒度を加味して補正し
、この補正した塑性歪比をフィードバックさせて、加熱
時間・加熱速度および冷却速度を制御したが、それほど
高品質性が要求されない場合には、ｒ値測定装置７のみ
を設けて、ｒ値を測定し、図３に示すように、管理レン
ジを設定しておき、管理レンジを超える場合には、その
測定したｒ値をフィードバックさせて制御するようにし
てもよいし、結晶粒度測定装置のみを設け、結晶粒度を
測定し、上記と同様の方法で制御してもよい。
【００３４】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、薄鋼板の
組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造され
た薄鋼板の特性値のバラツキをなくすことができ、狙い
通りの深絞り性を有する薄鋼板を製造することができる
。
組成や前工程条件の影響を最小限度に抑制し、製造され
た薄鋼板の特性値のバラツキをなくすことができ、狙い
通りの深絞り性を有する薄鋼板を製造することができる
。
【図１】本発明の温度制御方法の一実施例を示す連続焼
鈍ラインの概要図である。
鈍ラインの概要図である。
【図２】オンラインｒ値計の測定値と実際のｒ値との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】オンラインｒ値計の測定値と制御方法の関係を
示す図である。
示す図である。
【図４】ｒ値測定装置における探触子を示す斜視図であ
る。
る。
【図５】本実施例に用いるｒ値測定装置を示す概要図で
ある。
ある。
【図６】本実施例に用いる結晶粒度測定装置を示す概要
図である。
図である。
【図７】ｒ値と限界絞り比の関係を示す図である。
【図８】ｒ値と焼鈍温度の関係を示す図である。
４ 加熱帯
５ 冷却帯
７ ｒ値測定装置
８ 結晶粒度測定装置
９ 演算処理装置
１０ 温度調節器
Ｓ 薄鋼板
Claims (3)
- 【請求項１】 薄鋼板の塑性歪比をオンラインで測定
し、このオンライン測定した塑性歪比をフィードバック
させて、加熱および冷却条件の少なくとも一方の条件を
制御することを特徴とする連続熱処理ラインにおける温
度制御方法。 - 【請求項２】 薄鋼板の結晶粒度をオンラインで測定
し、このオンライン測定した結晶粒度をフィードバック
させて、加熱および冷却条件の少なくとも一方の条件を
制御することを特徴とする連続熱処理ラインにおける温
度制御方法。 - 【請求項３】 薄鋼板の塑性歪比と結晶粒度をオンラ
インで測定し、オンライン測定した塑性歪比をオンライ
ン測定した結晶粒度を加味して補正し、この補正した塑
性歪比をフィードバックさせて、加熱および冷却条件の
少なくとも一方の条件を制御することを特徴とする連続
熱処理ラインにおける温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3002588A JP2707841B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 連続熱処理薄鋼板の塑性歪比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3002588A JP2707841B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 連続熱処理薄鋼板の塑性歪比制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04236724A true JPH04236724A (ja) | 1992-08-25 |
| JP2707841B2 JP2707841B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=11533542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3002588A Expired - Lifetime JP2707841B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 連続熱処理薄鋼板の塑性歪比制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2707841B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007187551A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Jfe Steel Kk | 磁性体の複素磁気特性測定装置および結晶粒径測定方法 |
| WO2008099457A1 (ja) * | 2007-02-09 | 2008-08-21 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | プロセスラインの制御装置及びその制御方法 |
| JP2011123081A (ja) * | 2011-01-28 | 2011-06-23 | Jfe Steel Corp | 磁性体の複素透磁率測定装置およびこれを用いた磁性体の結晶粒径測定方法 |
| JP2016524041A (ja) * | 2013-05-22 | 2016-08-12 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属材料を処理する製造ラインの焼鈍炉若しくは熱処理炉を開ループ制御及び／又は閉ループ制御する装置及び方法 |
Citations (6)
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| JPS5220320A (en) * | 1975-08-08 | 1977-02-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of measuring grain size of a cold rolled stainless steel strip which is being annealed and apparatus for the same |
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| JPS6483322A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-29 | Sumitomo Metal Ind | Method for evaluating deep drawability of metallic sheet |
| JPH021547A (ja) * | 1988-02-23 | 1990-01-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属薄板の深絞り性評価方法 |
-
1991
- 1991-01-14 JP JP3002588A patent/JP2707841B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP4909899B2 (ja) * | 2007-02-09 | 2012-04-04 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | プロセスラインの制御装置及びその制御方法 |
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| US10077942B2 (en) | 2013-05-22 | 2018-09-18 | Sms Group Gmbh | Device and method for controlling and/or regulating an annealing or heat treatment furnace of a production line processing metal material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2707841B2 (ja) | 1998-02-04 |
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