JPH04224657A - 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH04224657A JPH04224657A JP40677190A JP40677190A JPH04224657A JP H04224657 A JPH04224657 A JP H04224657A JP 40677190 A JP40677190 A JP 40677190A JP 40677190 A JP40677190 A JP 40677190A JP H04224657 A JPH04224657 A JP H04224657A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toughness
- stainless steel
- less
- affected zone
- ferritic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910020517 Co—Ti Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
溶接熱影響部の靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼
に関するものである。
イト系ステンレス鋼が使用される場合が多い。というの
は、フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ス
テンレス鋼に比べて (1)熱膨張率が低い、即ち、繰り返し加熱を受けるよ
うな環境での特性(熱疲労特性)に優れている。 (2)他の部品(鋼や鋳物)に対する接合が容易である
。 (3)繰り返し加熱を受けるような環境下での耐酸化性
に優れている。 (4)安価である。などの利点があるからである。
ト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に
比べて、高温強度及び靭性の点で劣っているため、おの
ずと使用範囲が限定され、高温強度と靭性が問題とされ
る用途には適合し難い。
D等の極低C、N技術、さらには、Ti、Nb等の安定
化元素添加により母材部に関しては一般に何の問題も生
じないが、特に溶接を伴なう場合、溶接熱影響部の靭性
劣化が生じるという問題がある。溶接部は、一般に溶融
した部分と、高温熱履歴を受けた部分(溶接熱影響部)
に分けられるが、前者はシール方法また溶接入熱あるい
は、最適ワイヤの選択等の管理により、その靭性劣化の
程度は小さい。
るERW造管法では溶融した部分はアップセット加工に
より外部へ排出されるため、一種の圧接になっており、
そのため、ERW造管では、溶接部の靭性は、その溶接
熱影響部の靭性が支配する形となっている。
題点(高温強度、溶接熱影響部の靭性)がフェライト系
ステンレス鋼の用途拡大をはばんできた。
系ステンレス鋼の高温強度を高め、同時に溶接熱影響部
の靭性にも優れるフェライト系ステンレス鋼を提供しよ
うとするものである。
点、すなわち、(i)高温強度、(ii)溶接熱影響部
の靭性について各種実験、検討を行った結果、Nb、M
o含有フェライト系ステンレス鋼においてCoを微量添
加した場合、改良された高温強度を持ちつつ、溶接熱影
響部の靭性が著しく向上することを見い出し、本発明を
完成した。
イト系ステンレス鋼において、Ti、Coを複合添加す
ることによっても、改良された高温強度を持ちつつ、溶
接熱影響部のさらなる靭性向上が生じることを見い出し
、本発明を完成した。
4wt%以上20wt%以下、N :0.015wt
%以下、 Nb:0.4wt%以上1.0wt%以下、Co:0.
01wt%以上0.25%以下を含み、残部がFeおよ
び不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強度と
溶接熱影響部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼
を提供するものである。
もよい。
にCo添加、Co、Ti複合添加によって著しく靭性が
向上するため、0.02wt%以下で実用上問題ない。 特に靭性を向上させたい場合、0.01wt%以下が望
ましい。また高温強度向上のためにも、低い方がよい。
超えると溶接影響部の靭性を劣化させるため上限を1.
0wt%とした。
性を考慮して上限を1.0wt%に限定した。
下 Moは高温強度向上のため添加される。その効果は0.
05wt%以上で現われるが、2.5wt%で飽和する
。非常に高価な元素のため、0.05〜2.5wt%に
限定する。
は耐酸化性を付与する主要元素であるが、14wt%未
満では十分な耐酸化性がなく、20wt%を超えると靭
性、加工性の劣化が著しいため20wt%を上限とした
。
接部の靭性に有害であるが、0.015wt%以下であ
れば、実用上問題はない。
は高温強度向上のために添加される。一般にNb添加に
より靭性は劣化するが、本発明者らはCo添加またはC
o−Tiとの複合添加により著しく靭性が改善されるこ
とを知見した。0.4wt%未満では高温強度が十分で
はなく、1.0wt%をこえるとたとえCo添加または
Co−Ti複合添加によっても靭性改善効果が不十分で
あるため上限を1.0wt%に限定した。
以下 Coは本発明にとって非常に重要な元素である。図2は
溶接熱影響部の靭性をシュミレートした熱処理後のシャ
ルピー−吸収エネルギーをしめす。0.01wt%Co
の添加によっても著しい靭性改善効果がある。図2での
シャルピー吸収エネルギーは0℃における値であり、こ
の値が8kgf/cm2 以上あれば、溶接部を含む加
工が冬季におこなわれたとしても十分な靭性を有してい
ると判断できる。したがって、上限は0.25wt%と
なる。
Co複合添加によって、溶接熱影響部の靭性改善効果は
さらに顕著になる。このようなTi、Coの効果につい
ては実施例の欄であらためて示すが、0.5wt%以下
がよい。
明する。
材を、実験室にて、30kg鋼塊から熱間圧延、焼鈍冷
間圧延により2.0mm厚の冷延板としてつくり、10
00℃焼鈍後、酸洗した。この後、これらの供試材につ
いて850℃高温引張試験および溶接熱影響部(以下H
AZと略す)シミュレーション熱処理を行い、0℃シャ
ルピー試験を行った。通常、高温引張試験は、熱延板ま
たは鋳造後丸棒によって測定されることが多いが、強度
は、素材の析出状態に大きく影響されるため、実使用さ
れる状態、即ち冷延焼鈍板を用いて、測定した。またシ
ャルピー吸収エネルギーは0℃でのn=3の平均値によ
り評価した。
1250℃空冷によって行った。これは、図1に示した
素材を用いて、実際のTIG溶接部のHAZ靭性を測定
したところ、吸収エネルギーは2.5kgf・m/cm
2 以下であったことから、1250℃×10分空冷を
HAZシミュレーション熱処理とした。
た後の靭性は、図2に示すように、Co0.01〜0.
25wt%の範囲で著しく良好となる。
試験を行った結果として850℃の引張強さおよびHA
Zシミュレーション後の靭性を表2に示す。
して、本発明鋼No.1〜3およびNo.7のNb、M
o、Co添加鋼は強度靭性共に著しく向上している。特
に比較鋼Cのように、Nb、Moにより引張強さは向上
しても、Co無添加の場合、HAZシミュレーションの
靭性は著しく低い。また比較鋼A、B、D、Eのように
たとえCoを添加してもC、Nb、Mo、Nが過剰な場
合、Coによる靭性回復は十分ではない。
のように靭性は劣化している。また比較鋼GのようにT
iを添加してもCo無添加では靭性向上はみられないが
、本発明鋼No.3とNo.5の比較のように、Ti−
Co複合添加によって靭性が著しく向上することがわか
る。また本発明鋼No.4、6のようにTi−Co複合
添加によって高温強度、HAZの靭性は非常に良好であ
ることがわかる。したがって、本発明範囲の鋼が高温強
度にも溶接熱影響部の靭性にも優れていることが明らか
である。
、Co、またはTi、Coを適切量添加することにより
、高温強度の向上と共に、溶接熱影響部の靭性に優れた
フェライト系ステンレス鋼を提供できる。従って、例え
ば自動車排気系装置または各種燃焼器具のパイプのよう
な溶接部を含む加工を受ける部品に用いた場合、溶接熱
影響部からの割れ、高温強度不足からくるクリープとい
った問題を除くことができる。
.6Nb−1.0Moにおいて、1050℃、1150
℃、1250℃、10分保持水冷または空冷後のシャル
ピー吸収エネルギー(n=3の平均)の値を示す図であ
る。
.6Nb−1.0Moにおいて、1250℃、10分保
持空冷後のシャルピー吸収エネルギー(n=3の平均)
に及ぼすCo量の影響を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項1】C :0.02wt%以下、Si:1.
0wt%以下、 Mn:1.0wt%以下、 Mo:0.05wt%以上2.5wt%以下、Cr:1
4wt%以上20wt%以下、N :0.015wt
%以下、 Nb:0.4wt%以上1.0wt%以下、Co:0.
01wt%以上0.25%以下を含み、残部がFeおよ
び不可避的不純物より成ることを特徴とする高温強度と
溶接熱影響部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼
。 - 【請求項2】 さらに、0.5wt%以下のTiを添
加する請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2406771A JPH0735556B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2406771A JPH0735556B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04224657A true JPH04224657A (ja) | 1992-08-13 |
JPH0735556B2 JPH0735556B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=18516395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2406771A Expired - Lifetime JPH0735556B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0735556B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1818422B2 (fr) † | 2006-02-08 | 2012-07-18 | ArcelorMittal-Stainless France | Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium |
WO2013179616A1 (ja) | 2012-05-28 | 2013-12-05 | Jfeスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
WO2015064077A1 (ja) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | フェライト-マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
KR20160078452A (ko) | 2013-10-31 | 2016-07-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트-마르텐사이트 2상 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
WO2018116792A1 (ja) | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Jfeスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP2406771A patent/JPH0735556B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1818422B2 (fr) † | 2006-02-08 | 2012-07-18 | ArcelorMittal-Stainless France | Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium |
WO2013179616A1 (ja) | 2012-05-28 | 2013-12-05 | Jfeスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
KR20150002872A (ko) | 2012-05-28 | 2015-01-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 |
WO2015064077A1 (ja) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | フェライト-マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
KR20160078452A (ko) | 2013-10-31 | 2016-07-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트-마르텐사이트 2상 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
US10745774B2 (en) | 2013-10-31 | 2020-08-18 | Jfe Steel Corporation | Ferrite-martensite dual-phase stainless steel and method of manufacturing the same |
WO2018116792A1 (ja) | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Jfeスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
KR20190085029A (ko) | 2016-12-21 | 2019-07-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강 |
KR20210062721A (ko) | 2016-12-21 | 2021-05-31 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0735556B2 (ja) | 1995-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2696584B2 (ja) | 低温靭性,溶接性および耐熱性に優れたフエライト系耐熱用ステンレス鋼 | |
TWI399443B (zh) | Heat-resistant fat iron-based stainless steel | |
TWI431122B (zh) | 耐熱性和韌性優異之肥粒鐵系不鏽鋼 | |
JP5586279B2 (ja) | 自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
JP5540637B2 (ja) | 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼 | |
JP5709875B2 (ja) | 耐酸化性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP5658893B2 (ja) | 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP2010116619A (ja) | 加熱後耐食性に優れた自動車排気系部材用省Mo型フェライト系ステンレス鋼 | |
JP2006117985A (ja) | 熱疲労特性に優れたフェライト系ステンレス鋼材および自動車排ガス経路部材 | |
JPH09279312A (ja) | 高温特性、耐食性及び加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP4116134B2 (ja) | 耐高温へたり性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH04224657A (ja) | 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JPH09324246A (ja) | 耐高温腐食性に優れた熱交換器用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP4309293B2 (ja) | 自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
JP3937369B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼管の加工方法 | |
JP2000073147A (ja) | 高温強度、加工性および表面性状に優れたCr含有鋼 | |
JP3004784B2 (ja) | 高温用高靱性フェライト系ステンレス鋼 | |
JPH08337850A (ja) | 溶接構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JPH1025551A (ja) | 加工性に優れた耐熱用フェライト系ステンレス鋼パイプ | |
JP5958412B2 (ja) | 熱疲労特性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP5810722B2 (ja) | 熱疲労特性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP3294282B2 (ja) | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
JPS60162757A (ja) | 高温用高耐食オ−ステナイトステンレス鋼 | |
JP2801779B2 (ja) | 高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP3278507B2 (ja) | 耐熱疲労特性および耐高温塩害特性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980310 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080419 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090419 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100419 Year of fee payment: 15 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100419 Year of fee payment: 15 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110419 Year of fee payment: 16 |