JPH04224653A - 耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼 - Google Patents
耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼Info
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- JPH04224653A JPH04224653A JP41438090A JP41438090A JPH04224653A JP H04224653 A JPH04224653 A JP H04224653A JP 41438090 A JP41438090 A JP 41438090A JP 41438090 A JP41438090 A JP 41438090A JP H04224653 A JPH04224653 A JP H04224653A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐水素誘起割れ性に優
れた高張力鋼、特に原油あるいは天然ガスの移送に使用
するラインパイプ用にに適し、移送物中に含まれる湿っ
た硫化水素により引き起こされる水素誘起割れに対する
抵抗性が高く、加工性に優れた高張力鋼に関する。
れた高張力鋼、特に原油あるいは天然ガスの移送に使用
するラインパイプ用にに適し、移送物中に含まれる湿っ
た硫化水素により引き起こされる水素誘起割れに対する
抵抗性が高く、加工性に優れた高張力鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に湿った硫化水素が存在する環境下
で使用する、例えば原油、天然ガス等のラインパイプ用
鋼においては、硫化水素による鋼の腐食で発生した水素
が、鋼中に侵入拡散し、水素脆化を生ずること、あるい
は非金属介在物が存在する部分でガス化して生成した水
素の内圧による割れ （以下水素誘起割れという） が
発生することが知られている （特開昭５９−５３６５
６ 号公報） 。 ラインパイプを構成する鋼組織中において、このような
割れが幾つか隣接する場合、割れ相互が連結して成長し
、ラインパイプの大規模な破損など大事故につながり問
題となる。
で使用する、例えば原油、天然ガス等のラインパイプ用
鋼においては、硫化水素による鋼の腐食で発生した水素
が、鋼中に侵入拡散し、水素脆化を生ずること、あるい
は非金属介在物が存在する部分でガス化して生成した水
素の内圧による割れ （以下水素誘起割れという） が
発生することが知られている （特開昭５９−５３６５
６ 号公報） 。 ラインパイプを構成する鋼組織中において、このような
割れが幾つか隣接する場合、割れ相互が連結して成長し
、ラインパイプの大規模な破損など大事故につながり問
題となる。
【０００３】前記のような環境腐食により発生した水素
は、鋼中の非金属介在物と金属マトリックスの境界にた
まり、ガス圧が高まって水素誘起割れを発生するため、
その防止対策として、次のような手段がとられてきた。 （１） スラブソーキング、分塊一次圧延により偏析を
軽減する。 （２） Ｐの低減により偏析を軽減する。 （３） Ｃａ、希土類元素の添加により非金属介在物の
形態を制御する。上記（１） 、（２） は、非常に大
幅な鋼の製造コスト上昇を招くため実用的でない。（３
） については、近年著しい脱硫技術の進歩もあり、特
開昭５５−１１３８６１号公報、特公昭６０−７６８６
号公報にみられるように現実に役立っていることは事実
である。
は、鋼中の非金属介在物と金属マトリックスの境界にた
まり、ガス圧が高まって水素誘起割れを発生するため、
その防止対策として、次のような手段がとられてきた。 （１） スラブソーキング、分塊一次圧延により偏析を
軽減する。 （２） Ｐの低減により偏析を軽減する。 （３） Ｃａ、希土類元素の添加により非金属介在物の
形態を制御する。上記（１） 、（２） は、非常に大
幅な鋼の製造コスト上昇を招くため実用的でない。（３
） については、近年著しい脱硫技術の進歩もあり、特
開昭５５−１１３８６１号公報、特公昭６０−７６８６
号公報にみられるように現実に役立っていることは事実
である。
【０００４】しかしながら、前記のように脱硫操作で鋼
中の硫黄を低減した上に、さらにＣａあるいは希土類金
属を添加しても、鋼の偏析位置 （鋼塊のＶまたは逆Ｖ
偏析や連続鋳造スラブの中心偏析位置、以下偏析帯とい
う） には、偏析率の大きいＭｎとＳが富化することは
避けられないため、この偏析を極力避けるようにＭｎ含
有量を０．１０〜０．５０％と低下した耐水素誘起割れ
性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼が提案されている
（特開昭５９−５３６５６ 号公報） 。
中の硫黄を低減した上に、さらにＣａあるいは希土類金
属を添加しても、鋼の偏析位置 （鋼塊のＶまたは逆Ｖ
偏析や連続鋳造スラブの中心偏析位置、以下偏析帯とい
う） には、偏析率の大きいＭｎとＳが富化することは
避けられないため、この偏析を極力避けるようにＭｎ含
有量を０．１０〜０．５０％と低下した耐水素誘起割れ
性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼が提案されている
（特開昭５９−５３６５６ 号公報） 。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、現在の製鋼
技術では鋼の偏析帯におけるＭｎＳ の生成を皆無とす
ることは不可能であるものの、他方、鋼の製造上、一定
量のＭｎの添加は必要であり、鋼の強度もＭｎ含有量に
より大きく影響される。そこで強度を高めるためにＭｎ
含有量が増加すると、それにつれて偏析帯におけるＭｎ
量も高くなり、この部分のＭｎＳ量が増すことの他に、
焼入性が向上し、偏析帯の鋼の硬度が異常に高くなる。 一般に鋼はその硬さが高くなるほど水素脆化感受性も鋭
くなる。したがって、前記のような鋼材にあっては、偏
析帯においてＭｎＳ を起点として水素脆化を伴いなが
ら水素誘起割れが容易に発生し、伝播することになる。 本発明は、前記した従来技術の問題点を解消し、偏析帯
での異常な硬さ上昇を抑えると共に、ＭｎＳ 量も低減
することにより、耐水素誘起割れ性が著しく改善され、
ラインパイプ用等に適する高張力鋼を提供することを目
的としている。
技術では鋼の偏析帯におけるＭｎＳ の生成を皆無とす
ることは不可能であるものの、他方、鋼の製造上、一定
量のＭｎの添加は必要であり、鋼の強度もＭｎ含有量に
より大きく影響される。そこで強度を高めるためにＭｎ
含有量が増加すると、それにつれて偏析帯におけるＭｎ
量も高くなり、この部分のＭｎＳ量が増すことの他に、
焼入性が向上し、偏析帯の鋼の硬度が異常に高くなる。 一般に鋼はその硬さが高くなるほど水素脆化感受性も鋭
くなる。したがって、前記のような鋼材にあっては、偏
析帯においてＭｎＳ を起点として水素脆化を伴いなが
ら水素誘起割れが容易に発生し、伝播することになる。 本発明は、前記した従来技術の問題点を解消し、偏析帯
での異常な硬さ上昇を抑えると共に、ＭｎＳ 量も低減
することにより、耐水素誘起割れ性が著しく改善され、
ラインパイプ用等に適する高張力鋼を提供することを目
的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、偏析し易いＭｎを
Ｃｒと一定の比率となるように配合すると共に、Ｔｉを
強化成分として鋼に添加することにより偏析帯における
ＭｎＳ 量の低下をはかることができ、また異常な硬さ
の上昇が抑制されることを知見し、本発明を完成するに
至った。 上記知見に基づいてなされた本発明は、重量％でＣ：
０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０３〜０．５０％、
Ｍｎ：０．５０ 〜１．００％、Ｐ：０．０２５％以下
、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．４〜２．０ ％、
Ｍｎ（％）／Ｃｒ（％）：０．５ 〜１．２５、Ｔｉ：
０．００５〜０．１５％、残部： Ｆｅおよび不可避不
純物よりなる優れた耐水素誘起割れ性を有する高張力鋼
を要旨とする。本発明にかかる高張力鋼は、さらに下記
群のいずれかの一種以上を含有するものであってもよい
。 第一群： Ｃｕ：０．０５ 〜０．５０％、第二群：
Ｃａ：０．０００５ 〜０．００５０％、希土類元素：
０．０００５ 〜０．０１％、 第三群： Ｎｉ：０．０５ 〜０．５０％、Ｍｏ：０．
０５ 〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１ 〜０．１５％、 Ｖ：０．０１ 〜０．１５％
、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、偏析し易いＭｎを
Ｃｒと一定の比率となるように配合すると共に、Ｔｉを
強化成分として鋼に添加することにより偏析帯における
ＭｎＳ 量の低下をはかることができ、また異常な硬さ
の上昇が抑制されることを知見し、本発明を完成するに
至った。 上記知見に基づいてなされた本発明は、重量％でＣ：
０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０３〜０．５０％、
Ｍｎ：０．５０ 〜１．００％、Ｐ：０．０２５％以下
、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．４〜２．０ ％、
Ｍｎ（％）／Ｃｒ（％）：０．５ 〜１．２５、Ｔｉ：
０．００５〜０．１５％、残部： Ｆｅおよび不可避不
純物よりなる優れた耐水素誘起割れ性を有する高張力鋼
を要旨とする。本発明にかかる高張力鋼は、さらに下記
群のいずれかの一種以上を含有するものであってもよい
。 第一群： Ｃｕ：０．０５ 〜０．５０％、第二群：
Ｃａ：０．０００５ 〜０．００５０％、希土類元素：
０．０００５ 〜０．０１％、 第三群： Ｎｉ：０．０５ 〜０．５０％、Ｍｏ：０．
０５ 〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１ 〜０．１５％、 Ｖ：０．０１ 〜０．１５％
【０００７】
【作用】本発明において、合金成分組成を限定した理由
を説明する。 Ｃ： ０．０１〜０．１５％ 母材の強度を確保するために不可欠の成分である。０．
０１％未満では、強度確保が不十分となり、Ｔｉを添加
したことによる効果が発揮されない。０．１５％を超え
る添加は鋼の靱性と溶接性を低下させる。 Ｓｉ： ０．０３〜０．５ ％ 脱酸剤として添加される。０．０３％未満では十分な脱
酸が行われず、０．５ ％を超える添加は、鋼の靱性を
劣化させるため、０．０３〜０．５ ％を添加する。
を説明する。 Ｃ： ０．０１〜０．１５％ 母材の強度を確保するために不可欠の成分である。０．
０１％未満では、強度確保が不十分となり、Ｔｉを添加
したことによる効果が発揮されない。０．１５％を超え
る添加は鋼の靱性と溶接性を低下させる。 Ｓｉ： ０．０３〜０．５ ％ 脱酸剤として添加される。０．０３％未満では十分な脱
酸が行われず、０．５ ％を超える添加は、鋼の靱性を
劣化させるため、０．０３〜０．５ ％を添加する。
【０００８】Ｍｎ： ０．５０〜１．０ ％従来、鋼の
脱酸と強度向上のため相当多量の添加を行うのが普通で
あったが、本発明ではＭｎ濃度が１．３ ％を超えると
焼入性が著しく高くなることが見出され、偏析帯へのＭ
ｎの富化を１．３ ％以下に抑制するためには、平均的
なＭｎ添加量の上限は１．０ ％とすることが必要であ
る。また、０．５０％未満では十分な脱酸効果を期待す
ることができない。好ましくは、０．６ 〜１．０ で
ある。図１は、後述する実施例の鋼Ｎｏ．１を基本組成
としてＭｎ量を変化させた場合の焼き入れ性、つまり焼
き入れ後の中心偏析部最高硬さに及ぼす影響をグラフで
示したものである。グラフからも上述の関係が理解され
る。
脱酸と強度向上のため相当多量の添加を行うのが普通で
あったが、本発明ではＭｎ濃度が１．３ ％を超えると
焼入性が著しく高くなることが見出され、偏析帯へのＭ
ｎの富化を１．３ ％以下に抑制するためには、平均的
なＭｎ添加量の上限は１．０ ％とすることが必要であ
る。また、０．５０％未満では十分な脱酸効果を期待す
ることができない。好ましくは、０．６ 〜１．０ で
ある。図１は、後述する実施例の鋼Ｎｏ．１を基本組成
としてＭｎ量を変化させた場合の焼き入れ性、つまり焼
き入れ後の中心偏析部最高硬さに及ぼす影響をグラフで
示したものである。グラフからも上述の関係が理解され
る。
【０００９】Ｐ： ０．０２５ ％以下積極的に添加す
る成分ではなく、鋼製造原料中に混入する不純物である
。０．０２５ ％を超える存在は、鋼の靱性を著しく劣
化する。 Ｓ： ０．００３ ％以下 Ｐと同様の不純物である。水素誘起割れを生成させる成
分であるため、その存在量は少ないほど望ましいが、製
鋼上のコスト的見地からその上限を０．００３ ％と定
めた。
る成分ではなく、鋼製造原料中に混入する不純物である
。０．０２５ ％を超える存在は、鋼の靱性を著しく劣
化する。 Ｓ： ０．００３ ％以下 Ｐと同様の不純物である。水素誘起割れを生成させる成
分であるため、その存在量は少ないほど望ましいが、製
鋼上のコスト的見地からその上限を０．００３ ％と定
めた。
【００１０】Ｃｒ： ０．４ 〜２．０ ％、Ｍｎ／Ｃ
ｒ： ０．５〜１．２５Ｍｎ量との関連で最も重要な成
分である。この範囲を外れると必要強度が達成されなか
ったり、偏析帯にビッカース硬度３５０ 以上の異常組
織が生成し、所望の耐水素誘起割れ性を得ることができ
ない。図２および図３はＭｎ／Ｃｒ の変化による中心
偏析部硬さの変動、ならびに最大Ｍｎ偏析度およびＣス
キャン割れ面積率の関係を示すグラフであり、各グラフ
は後述する実施例の鋼Ｎｏ．３を基本組成としてＭｎ／
Ｃｒ を変化させた各供試鋼についてそれぞれの特性を
評価したものである。中心偏析部硬さの変動、ならびに
最大Ｍｎ偏析度およびＣスキャン割れ面積率のいずれに
ついてもＭｎ／Ｃｒ 比が０．５ 〜１．２５の範囲内
のときに特にその改善が見られるのが分かる。
ｒ： ０．５〜１．２５Ｍｎ量との関連で最も重要な成
分である。この範囲を外れると必要強度が達成されなか
ったり、偏析帯にビッカース硬度３５０ 以上の異常組
織が生成し、所望の耐水素誘起割れ性を得ることができ
ない。図２および図３はＭｎ／Ｃｒ の変化による中心
偏析部硬さの変動、ならびに最大Ｍｎ偏析度およびＣス
キャン割れ面積率の関係を示すグラフであり、各グラフ
は後述する実施例の鋼Ｎｏ．３を基本組成としてＭｎ／
Ｃｒ を変化させた各供試鋼についてそれぞれの特性を
評価したものである。中心偏析部硬さの変動、ならびに
最大Ｍｎ偏析度およびＣスキャン割れ面積率のいずれに
ついてもＭｎ／Ｃｒ 比が０．５ 〜１．２５の範囲内
のときに特にその改善が見られるのが分かる。
【００１１】Ｔｉ： ０．００５ 〜０．１５％Ｍｎ含
有量を制限したことによる鋼の強度、靱性の低下を補足
するために０．００５ ％以上の添加を必要とする。０
．１５％を超える添加は靱性が著しく損なわれるため好
ましくない。本発明にあっては上述の配合元素とともに
必要に応じて以下の群のうちの少なくとも一種の元素を
配合してもよい。 第一群： Ｃｕ：０．０５ 〜０．５０％、第二群：
Ｃａ：０．０００５ 〜０．００５０％、希土類元素：
０．０００５ 〜０．０１％、 第三群： Ｎｉ：０．０５ 〜０．５０％、Ｍｏ：０．
０５ 〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１ 〜０．１５％、 Ｖ：０．０１ 〜０．１５％ 次にこれらの合金成分の組成限定理由を述べる。
有量を制限したことによる鋼の強度、靱性の低下を補足
するために０．００５ ％以上の添加を必要とする。０
．１５％を超える添加は靱性が著しく損なわれるため好
ましくない。本発明にあっては上述の配合元素とともに
必要に応じて以下の群のうちの少なくとも一種の元素を
配合してもよい。 第一群： Ｃｕ：０．０５ 〜０．５０％、第二群：
Ｃａ：０．０００５ 〜０．００５０％、希土類元素：
０．０００５ 〜０．０１％、 第三群： Ｎｉ：０．０５ 〜０．５０％、Ｍｏ：０．
０５ 〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１ 〜０．１５％、 Ｖ：０．０１ 〜０．１５％ 次にこれらの合金成分の組成限定理由を述べる。
【００１２】Ｃｕ： ０．０５〜０．５０％鋼に耐食性
を付与する場合０．０５％以上を添加する。一方０．５
０％を超える添加は溶接性を劣化させる。 Ｃａ： ０．０００５〜０．００５０％ＣａはＳとの親
和力が大であるとともに生成したＣａＳ は圧延により
変形されることがないので、ＭｎＳ のように水素誘起
割れの原因となることはない。０．０００５％未満の添
加では十分な脱硫効果がなく、他方０．００５０％を超
える添加はＣａ酸化物が増加し、鋼の強度を低下する。
を付与する場合０．０５％以上を添加する。一方０．５
０％を超える添加は溶接性を劣化させる。 Ｃａ： ０．０００５〜０．００５０％ＣａはＳとの親
和力が大であるとともに生成したＣａＳ は圧延により
変形されることがないので、ＭｎＳ のように水素誘起
割れの原因となることはない。０．０００５％未満の添
加では十分な脱硫効果がなく、他方０．００５０％を超
える添加はＣａ酸化物が増加し、鋼の強度を低下する。
【００１３】希土類元素： ０．０００５〜０．０１％
Ｃａと同様にＭｎＳ の形態を抑制するために、Ｃｅ、
Ｙ 、Ｎｅ、Ｌａなどの希土類元素（ＲＥＭ） が添加
される。下限未満ではその制御効果が少なく、上限を超
えると耐水素誘起割れ性が劣化する。 Ｎｉ： ０．０５〜０．５０％、Ｍｏ： ０．０５〜０
．５０％、Ｎｂ： ０．０１〜０．１５％、Ｖ： ０．
０１〜０．１５％ これらの成分は鋼の強度、靱性を確保するために添加さ
れる。それぞれ下限未満では添加の目的が十分達成され
ず、上限を超える場合は逆に靱性が劣化すると共に耐水
素誘起割れ性も悪化する。
Ｃａと同様にＭｎＳ の形態を抑制するために、Ｃｅ、
Ｙ 、Ｎｅ、Ｌａなどの希土類元素（ＲＥＭ） が添加
される。下限未満ではその制御効果が少なく、上限を超
えると耐水素誘起割れ性が劣化する。 Ｎｉ： ０．０５〜０．５０％、Ｍｏ： ０．０５〜０
．５０％、Ｎｂ： ０．０１〜０．１５％、Ｖ： ０．
０１〜０．１５％ これらの成分は鋼の強度、靱性を確保するために添加さ
れる。それぞれ下限未満では添加の目的が十分達成され
ず、上限を超える場合は逆に靱性が劣化すると共に耐水
素誘起割れ性も悪化する。
【００１４】
【実施例】本発明を実施例によって具体的に説明するが
、これによって本発明は不当に限定されるものではない
。表１および表２に示す組成を有する本発明鋼３種類と
従来鋼３種類について圧延製品 （板厚３５ｍｍ） の
水素誘起割れ試験を行い、その結果を比較した。なお、
これら圧延製品のスラブ製造工程はいずれも転炉溶製→
連続鋳造によるものであり、圧延工程は常法に従った。
、これによって本発明は不当に限定されるものではない
。表１および表２に示す組成を有する本発明鋼３種類と
従来鋼３種類について圧延製品 （板厚３５ｍｍ） の
水素誘起割れ試験を行い、その結果を比較した。なお、
これら圧延製品のスラブ製造工程はいずれも転炉溶製→
連続鋳造によるものであり、圧延工程は常法に従った。
【００１５】水素誘起割れ試験方法は、連続鋳造法の製
造履歴を経た鋼板が通常板幅方向の中央部で最も水素誘
起割れを起こし易いことから、板の両面を１ｍｍ深さで
切削除去した後２０×１００ ｍｍの試験片を採取し、
この試験片を５％食塩水＋０．７３％酢酸ナトリウムに
Ｈ２Ｓ を１気圧で飽和させた溶液（ＩＳＩＪ 溶液）
中、応力無負荷状態に９６時間浸漬する要領で行った
。水素誘起割れの検出は水浸式垂直超音波探傷連続走査
（Ｃスキャン） 装置を用い圧延面に平行な面を全面走
査して行った。水素誘起割れの数量化は圧延面と平行な
面に投影されたクラックを走査面積で除すことによって
行った。この値をＣスキャン割れ面積率と呼ぶ。表１お
よび表２に本発明鋼と比較鋼の化学成分と機械的性質、
中心偏析部の硬さおよびＣスキャン割れ面積率を示し、
表３に本例における熱間圧延および調質の製造条件をま
とめて示した。
造履歴を経た鋼板が通常板幅方向の中央部で最も水素誘
起割れを起こし易いことから、板の両面を１ｍｍ深さで
切削除去した後２０×１００ ｍｍの試験片を採取し、
この試験片を５％食塩水＋０．７３％酢酸ナトリウムに
Ｈ２Ｓ を１気圧で飽和させた溶液（ＩＳＩＪ 溶液）
中、応力無負荷状態に９６時間浸漬する要領で行った
。水素誘起割れの検出は水浸式垂直超音波探傷連続走査
（Ｃスキャン） 装置を用い圧延面に平行な面を全面走
査して行った。水素誘起割れの数量化は圧延面と平行な
面に投影されたクラックを走査面積で除すことによって
行った。この値をＣスキャン割れ面積率と呼ぶ。表１お
よび表２に本発明鋼と比較鋼の化学成分と機械的性質、
中心偏析部の硬さおよびＣスキャン割れ面積率を示し、
表３に本例における熱間圧延および調質の製造条件をま
とめて示した。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】本発明の各鋼は、ＡＰＩ 規格Ｘ７０の強
度レベルを有し、それにもかかわらずＣスキャン割れ面
積率は、Ｘ ７０ のグレードの従来鋼に比べて著しく
小さく、水素誘起割れをほとんど起こさないと評定され
得る好成績を示している。本発明に従う成分系の鋼の耐
水素誘起割れ性は熱間圧延のままでもまた加速冷却を行
った場合でも製造方法の如何に左右されない。次に、表
４に示す成分組成を有する各鋼を表３の製造条件Ａによ
って熱間圧延し、得られた圧延鋼材の特性評価を行った
。試験要領は前述の表１および表２の場合と同様であっ
た。結果は表５にまとめて示す。
度レベルを有し、それにもかかわらずＣスキャン割れ面
積率は、Ｘ ７０ のグレードの従来鋼に比べて著しく
小さく、水素誘起割れをほとんど起こさないと評定され
得る好成績を示している。本発明に従う成分系の鋼の耐
水素誘起割れ性は熱間圧延のままでもまた加速冷却を行
った場合でも製造方法の如何に左右されない。次に、表
４に示す成分組成を有する各鋼を表３の製造条件Ａによ
って熱間圧延し、得られた圧延鋼材の特性評価を行った
。試験要領は前述の表１および表２の場合と同様であっ
た。結果は表５にまとめて示す。
【００２０】
【表４】
【００２１】
【表５】
【００２２】表５に示すように本発明の成分系鋼（ 鋼
Ｎｏ．７〜１７） では、ＡＰＩ 規格Ｘ７０の強度レ
ベルを有し、中心偏析部硬度、Ｃスキャン割れ面積率と
も従来鋼に比べ良好であり、それぞれ中心偏析部硬度≦
２５０（Ｈｖ） 、Ｃスキャン割れ面積率（％） ≦１
０の目標値を満足しており、従来鋼の中心偏析部硬度≧
３００（Ｈｖ） 、Ｃスキャン割れ率＞１０と比較して
（表５の鋼Ｎｏ．１８−２２参照） に比べ非常に良
好である。本発明成分系よりＭｎレベルの高い鋼Ｎｏ．
１８ ではＭｎの偏析により中心部に異常組織が見られ
、中心偏析部の硬度は３４０（Ｈｖ） と高く、Ｃスキ
ャン割れ面積率も１５と非常に大きい。またＭｎレベル
の低い場合 （鋼Ｎｏ．１９）は引張強度が低くＡＰＩ
規格Ｘ７０を満たさない。また、Ｍｎ／Ｃｒ の比が
本発明において規定する範囲を外れる場合（鋼Ｎｏ．１
９ 、２０） では、引張強度不足、異常に高い中心偏
析部硬度、Ｃスキャン割れ面積率が大きい等、大きな不
具合を生じている。また微量Ｔｉを添加してない（鋼Ｎ
ｏ．２２）の場合も引張強度が規格値を満足していない
。
Ｎｏ．７〜１７） では、ＡＰＩ 規格Ｘ７０の強度レ
ベルを有し、中心偏析部硬度、Ｃスキャン割れ面積率と
も従来鋼に比べ良好であり、それぞれ中心偏析部硬度≦
２５０（Ｈｖ） 、Ｃスキャン割れ面積率（％） ≦１
０の目標値を満足しており、従来鋼の中心偏析部硬度≧
３００（Ｈｖ） 、Ｃスキャン割れ率＞１０と比較して
（表５の鋼Ｎｏ．１８−２２参照） に比べ非常に良
好である。本発明成分系よりＭｎレベルの高い鋼Ｎｏ．
１８ ではＭｎの偏析により中心部に異常組織が見られ
、中心偏析部の硬度は３４０（Ｈｖ） と高く、Ｃスキ
ャン割れ面積率も１５と非常に大きい。またＭｎレベル
の低い場合 （鋼Ｎｏ．１９）は引張強度が低くＡＰＩ
規格Ｘ７０を満たさない。また、Ｍｎ／Ｃｒ の比が
本発明において規定する範囲を外れる場合（鋼Ｎｏ．１
９ 、２０） では、引張強度不足、異常に高い中心偏
析部硬度、Ｃスキャン割れ面積率が大きい等、大きな不
具合を生じている。また微量Ｔｉを添加してない（鋼Ｎ
ｏ．２２）の場合も引張強度が規格値を満足していない
。
【００２３】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているから、本成分系鋼より成分がはずれる場合、十分
な強度、耐水素誘起割れ性が得られないが、本発明鋼に
よりＡＰＩ 規格Ｘ７０グレードの強度と耐水素誘起割
れ性に優れる鋼材が得られることが明らかとなり、産業
上極めて有用である。
ているから、本成分系鋼より成分がはずれる場合、十分
な強度、耐水素誘起割れ性が得られないが、本発明鋼に
よりＡＰＩ 規格Ｘ７０グレードの強度と耐水素誘起割
れ性に優れる鋼材が得られることが明らかとなり、産業
上極めて有用である。
【図１】鋼の中心偏析部におけるＭｎ量（ ｗｔ％）
と硬度（Ｈｖ １ｋｇ）の関係を示すグラフである。
と硬度（Ｈｖ １ｋｇ）の関係を示すグラフである。
【図２】鋼のＭｎ／Ｃｒ 比の変化と中心偏析部最高硬
さの関係を示すグラフである。
さの関係を示すグラフである。
【図３】鋼のＭｎ／Ｃｒ 比が最大Ｍｎ偏析度およびＣ
スキャン割れ面積率に及ぼす影響を示すグラフである。
スキャン割れ面積率に及ぼす影響を示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ： ０．０１〜０．１５
％、Ｓｉ：０．０３ 〜０．５ ％、Ｍｎ：０．５０
〜１．００％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３
％以下、Ｃｒ：０．４〜２．０ ％、Ｍｎ（％）／Ｃｒ
（％）：０．５ 〜１．２５、Ｔｉ：０．００５〜０．
１５％、残部： Ｆｅおよび不可避不純物から成る鋼組
成を有する耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼。 - 【請求項２】 重量％でさらに、Ｃｕ：０．０５ 〜
０．５０％を含有する請求項１記載の耐水素誘起割れ性
に優れた高張力鋼。 - 【請求項３】 重量％でさらに、Ｃａ：０．０００５
〜０．００５０％および／または希土類元素：０．０
００５ 〜０．０１％を含有する請求項１または２記載
の耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼。 - 【請求項４】 重量％でさらに、Ｎｉ：０．０５ 〜
０．５０％、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５０％、Ｎｂ：０
．０１ 〜０．１５％およびＶ：０．０１ 〜０．１５
％の１種以上を含有する請求項１もしくは３のいずれか
に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41438090A JPH04224653A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41438090A JPH04224653A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224653A true JPH04224653A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18522866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41438090A Withdrawn JPH04224653A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04224653A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100711362B1 (ko) * | 2005-12-07 | 2007-04-27 | 주식회사 포스코 | 도금특성 및 연신특성이 우수한 고강도 박강판 및 그제조방법 |
| JP2007271267A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Sumiju Shiken Kensa Kk | 水素に起因する損傷及び腐食減肉現象の検査方法 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP41438090A patent/JPH04224653A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100711362B1 (ko) * | 2005-12-07 | 2007-04-27 | 주식회사 포스코 | 도금특성 및 연신특성이 우수한 고강도 박강판 및 그제조방법 |
| JP2007271267A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Sumiju Shiken Kensa Kk | 水素に起因する損傷及び腐食減肉現象の検査方法 |
| JP4511487B2 (ja) * | 2006-03-30 | 2010-07-28 | 住重試験検査株式会社 | 水素に起因する損傷及び腐食減肉現象の検査方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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