JPH04221015A - 高い降伏強度を有する鋼板の製造方法 - Google Patents
高い降伏強度を有する鋼板の製造方法Info
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- JPH04221015A JPH04221015A JP40442290A JP40442290A JPH04221015A JP H04221015 A JPH04221015 A JP H04221015A JP 40442290 A JP40442290 A JP 40442290A JP 40442290 A JP40442290 A JP 40442290A JP H04221015 A JPH04221015 A JP H04221015A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船体構造用あるいは海
洋構造物等の構造部材に適用される降伏強度が４２ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上の高い降伏強度を有する鋼板の製造方
法に関するものである。
洋構造物等の構造部材に適用される降伏強度が４２ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上の高い降伏強度を有する鋼板の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、厚鋼板の製造方法として変態強化
を利用した加速冷却法が実用化され、高強度・高靱性鋼
の製造に適用されはじめている。この方法による強靱化
は圧延による細粒化と圧延後の水冷によるベイナイトの
生成により達成されているため、鋼の引張強さは冷却速
度の上昇および／または冷却停止温度の低下とともに著
しく上昇する。一方、降伏強度は鋼のミクロ組織に依存
する傾向がつよく、図３に示すように冷却停止温度が約
４００℃以上のフェライトを主体とする場合には、引
張強さと同様に降伏強度は上昇するが、冷却停止温度が
約 ４００℃以下になるとベイナイトの多量生成および
／または島状マルテンサイト等の硬質低温変態生成物の
出現とともに、降伏強度は大幅に低下するという現象が
しばしば観察される。この現象は合金元素量の増加、い
いかえれば、高強度鋼の場合に一層顕著となる。したが
って、この方法では、加速冷却による引張強さの上昇を
十分に活用できない ４００℃以上の冷却停止温度を採
用しているのが実情である。
を利用した加速冷却法が実用化され、高強度・高靱性鋼
の製造に適用されはじめている。この方法による強靱化
は圧延による細粒化と圧延後の水冷によるベイナイトの
生成により達成されているため、鋼の引張強さは冷却速
度の上昇および／または冷却停止温度の低下とともに著
しく上昇する。一方、降伏強度は鋼のミクロ組織に依存
する傾向がつよく、図３に示すように冷却停止温度が約
４００℃以上のフェライトを主体とする場合には、引
張強さと同様に降伏強度は上昇するが、冷却停止温度が
約 ４００℃以下になるとベイナイトの多量生成および
／または島状マルテンサイト等の硬質低温変態生成物の
出現とともに、降伏強度は大幅に低下するという現象が
しばしば観察される。この現象は合金元素量の増加、い
いかえれば、高強度鋼の場合に一層顕著となる。したが
って、この方法では、加速冷却による引張強さの上昇を
十分に活用できない ４００℃以上の冷却停止温度を採
用しているのが実情である。
【０００３】上記の方法とはべつに、圧延ままで高強度
を達成する方法として、例えば、特開昭６１−４８５１
９号公報に開示されているように、圧延後７５０〜６０
０ ℃の温度範囲まで冷却し、その後自然放冷したのち
７００〜５００ ℃の温度範囲から ２００℃以下の
温度まで冷却する方法があるが、変態温度域の冷却が緩
慢であるため強度上昇効果が十分に得られないという問
題が依然として残っている。
を達成する方法として、例えば、特開昭６１−４８５１
９号公報に開示されているように、圧延後７５０〜６０
０ ℃の温度範囲まで冷却し、その後自然放冷したのち
７００〜５００ ℃の温度範囲から ２００℃以下の
温度まで冷却する方法があるが、変態温度域の冷却が緩
慢であるため強度上昇効果が十分に得られないという問
題が依然として残っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｎｂ、Ｖ 等の析出強
化を活用して上記の欠点を回避する手段が考えられるが
、Ｎｂ、Ｖ はともに同じ温度域で焼入れ性を向上させ
る元素であるため、通常の加速冷却を適用するとかえっ
て硬質低温変態生成物の出現を助長して、降伏強度が低
下する。さらに、Ｎｂ、Ｖ の析出が最も期待されるα
−γ二相域が急冷却されるため、Ｎｂ、Ｖ の析出強化
作用が十分に発揮できないという問題がある。
化を活用して上記の欠点を回避する手段が考えられるが
、Ｎｂ、Ｖ はともに同じ温度域で焼入れ性を向上させ
る元素であるため、通常の加速冷却を適用するとかえっ
て硬質低温変態生成物の出現を助長して、降伏強度が低
下する。さらに、Ｎｂ、Ｖ の析出が最も期待されるα
−γ二相域が急冷却されるため、Ｎｂ、Ｖ の析出強化
作用が十分に発揮できないという問題がある。
【０００５】本発明は、Ｎｂおよび／またはＶ の析出
強化作用と加速冷却による強度上昇効果を活用すること
によって、高い降伏強度を有する鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
強化作用と加速冷却による強度上昇効果を活用すること
によって、高い降伏強度を有する鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｎｂおよ
び／またはＶ を含有する鋼板を製造するに際して、Ｎ
ｂおよび／またはＶ の析出強化作用を利用し、かつ、
加速冷却停止温度を ４００℃以下にして、降伏強度を
高める方法について種々研究を重ねた結果、鋼片の加熱
時にＮｂ、Ｖ を固溶させ、圧延終了後Ｎｂ、Ｖ を析
出させ、その後加速冷却することによ って、高い降伏
強度を有する鋼板の製造が可能であるという知見を得て
本発明に至ったものである。
び／またはＶ を含有する鋼板を製造するに際して、Ｎ
ｂおよび／またはＶ の析出強化作用を利用し、かつ、
加速冷却停止温度を ４００℃以下にして、降伏強度を
高める方法について種々研究を重ねた結果、鋼片の加熱
時にＮｂ、Ｖ を固溶させ、圧延終了後Ｎｂ、Ｖ を析
出させ、その後加速冷却することによ って、高い降伏
強度を有する鋼板の製造が可能であるという知見を得て
本発明に至ったものである。
【０００７】第１発明は、 Ｃ：０．０１０〜０．１４
％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．５０
〜２．０ ％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％を含有し
、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０８０ ％、Ｖ：０
．０１〜０．１０％の内の一種または二種を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を ９８０℃以
上の温度に加熱後、 Ａｒ３変態点−３０℃以上の温度
で圧延を終了し、その後、 Ａｒ３変態点−７０℃〜
Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲で２分間以上保持
し、その後 ４００℃以下の温度まで加速冷却する高い
降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．５０
〜２．０ ％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％を含有し
、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０８０ ％、Ｖ：０
．０１〜０．１０％の内の一種または二種を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を ９８０℃以
上の温度に加熱後、 Ａｒ３変態点−３０℃以上の温度
で圧延を終了し、その後、 Ａｒ３変態点−７０℃〜
Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲で２分間以上保持
し、その後 ４００℃以下の温度まで加速冷却する高い
降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
【０００８】第２発明は、 Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎ
ｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０
％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、 Ｂ：０．００２％以
下の内から選んだ一種なたは二種以上を含有する請求項
１の高い降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
ｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０
％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、 Ｂ：０．００２％以
下の内から選んだ一種なたは二種以上を含有する請求項
１の高い降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
【０００９】第３発明は、 Ｃａ：０．００１ 〜０．
０１０ ％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０１０ ％の内
の一種または二種を含有する請求項１または請求項２の
高い降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
０１０ ％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０１０ ％の内
の一種または二種を含有する請求項１または請求項２の
高い降伏強度を有する鋼板の製造方法である。
【００１０】
【作用】以下、本発明をさらに詳細に説明する。まず、
製造条件の限定理由について説明する。
製造条件の限定理由について説明する。
【００１１】発明者らは、析出強化作用に必要なＮｂ、
Ｖ の固溶量を調査するために、０．０９％Ｃ−０．２
％Ｓｉ−１．４８ ％Ｍｎ−０．２％Ｎｉ−０．０３
％Ａｌを基本成分として、これにＮｂとＶ をそれぞ
れ ０〜０．０４％の範囲内で単独に添加した鋼片を
９８０℃以上の温度で加熱し、７６０℃の温度で板厚２
５ｍｍの鋼板に圧延したのち、 ６２０〜６８０ ℃の
温度で３分間保持したのち、冷却速度１５℃／ｓｅｃで
３００℃まで冷却した。これらの鋼板について、引張
試験を行いＮｂ、Ｖ の固溶量と強度との関係を明らか
にした。その結果を図１に示す。
Ｖ の固溶量を調査するために、０．０９％Ｃ−０．２
％Ｓｉ−１．４８ ％Ｍｎ−０．２％Ｎｉ−０．０３
％Ａｌを基本成分として、これにＮｂとＶ をそれぞ
れ ０〜０．０４％の範囲内で単独に添加した鋼片を
９８０℃以上の温度で加熱し、７６０℃の温度で板厚２
５ｍｍの鋼板に圧延したのち、 ６２０〜６８０ ℃の
温度で３分間保持したのち、冷却速度１５℃／ｓｅｃで
３００℃まで冷却した。これらの鋼板について、引張
試験を行いＮｂ、Ｖ の固溶量と強度との関係を明らか
にした。その結果を図１に示す。
【００１２】図１に示すように、ＮｂとＶ の必要固溶
量は、降伏強さの点から、Ｎｂは０．００５ ％以上、
Ｖ は０．０１％以上が必要である。
量は、降伏強さの点から、Ｎｂは０．００５ ％以上、
Ｖ は０．０１％以上が必要である。
【００１３】上記の必要なＮｂとＶ 量を鋼片に固溶さ
せるための加熱温度は、例えば、Ｎｂの固溶温度はＩｒ
ｖｉｎ の溶解度積から求めた温度が実用的にはよく合
致しており、Ｎｂを ０．００５％以上固溶させるため
には ９８０℃以上の加熱温度が必要である。なお、Ｖ
の固溶温度はＮｂの固溶温度より低いため、鋼片の加
熱温度は ９８０℃以上で十分である。したがって、鋼
片の加熱温度は ９８０℃以上に限定する。
せるための加熱温度は、例えば、Ｎｂの固溶温度はＩｒ
ｖｉｎ の溶解度積から求めた温度が実用的にはよく合
致しており、Ｎｂを ０．００５％以上固溶させるため
には ９８０℃以上の加熱温度が必要である。なお、Ｖ
の固溶温度はＮｂの固溶温度より低いため、鋼片の加
熱温度は ９８０℃以上で十分である。したがって、鋼
片の加熱温度は ９８０℃以上に限定する。
【００１４】ここで、Ｉｒｖｉｎ の式は、ｌｏｇ（Ｎ
ｂ）（Ｃ＋１２／１４Ｎ）＝−６７７０／Ｔ＋２．２６
であり、Ｔ は絶対温度を示す。
ｂ）（Ｃ＋１２／１４Ｎ）＝−６７７０／Ｔ＋２．２６
であり、Ｔ は絶対温度を示す。
【００１５】圧延終了温度を Ａｒ３変態点−３０℃以
上に限定した理由は、オーステナイトの細粒化を図り、
靱性を確保するためである。
上に限定した理由は、オーステナイトの細粒化を図り、
靱性を確保するためである。
【００１６】ＮｂとＶ の析出強化作用に必要な保持温
度範囲は、Ｎｂ、Ｖ の析出が ６５０℃近辺で最大と
なると一般にいわれており、本発明においてもこの温度
を含み、固溶元素の拡散が最も容易な Ａｒ３変態点−
７０℃〜 Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲に限定
する。
度範囲は、Ｎｂ、Ｖ の析出が ６５０℃近辺で最大と
なると一般にいわれており、本発明においてもこの温度
を含み、固溶元素の拡散が最も容易な Ａｒ３変態点−
７０℃〜 Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲に限定
する。
【００１７】発明者らは、ＮｂとＶ の析出強化作用に
必要な保持時間を調査するために、ＮｂとＶ を単独に
添加した鋼について、 Ａｒ３変態点−７０℃〜 Ａｒ
３変態点−１５０ ℃の温度範囲で、保持時間を変化さ
せて、保持時間と強度との関係を明らかにした。その結
果を図２に示す。なお、加熱温度は ９８０℃以上、圧
延終了温度は ７６０℃、板厚は２５ｍｍである。
必要な保持時間を調査するために、ＮｂとＶ を単独に
添加した鋼について、 Ａｒ３変態点−７０℃〜 Ａｒ
３変態点−１５０ ℃の温度範囲で、保持時間を変化さ
せて、保持時間と強度との関係を明らかにした。その結
果を図２に示す。なお、加熱温度は ９８０℃以上、圧
延終了温度は ７６０℃、板厚は２５ｍｍである。
【００１８】図２に示すように、ＮｂとＶ の析出強化
作用に必要な保持時間は、降伏強さの点から２分間以上
が必要である。したがって、 Ａｒ３変態点−７０℃〜
Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲で、保持時間は
２分間以上に限定する。なお、 Ａｒ３変態点の温度は
次式で定められる。 Ａｒ３（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍｎ−２０Ｃｕ
−１５Ｃｒ−５５Ｎｉ−８０Ｍｏ（％）ただし、各元素
は含有量（％）で表す。
作用に必要な保持時間は、降伏強さの点から２分間以上
が必要である。したがって、 Ａｒ３変態点−７０℃〜
Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲で、保持時間は
２分間以上に限定する。なお、 Ａｒ３変態点の温度は
次式で定められる。 Ａｒ３（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍｎ−２０Ｃｕ
−１５Ｃｒ−５５Ｎｉ−８０Ｍｏ（％）ただし、各元素
は含有量（％）で表す。
【００１９】２分間以上保持後は、 ４００℃以下の温
度まで加速冷却を行う。この加速冷却は安定した高い降
伏強度を得るためのものであり、 ４００℃超えの温度
では安定した降伏強度が得られない。
度まで加速冷却を行う。この加速冷却は安定した高い降
伏強度を得るためのものであり、 ４００℃超えの温度
では安定した降伏強度が得られない。
【００２０】つぎに、本発明における化学成分の限定理
由について説明する。
由について説明する。
【００２１】Ｃ は、強度を確保するためには、０．０
１％以上の添加が必要である。しかし、過多に添加する
と溶接性を阻害するので、上限を０．１４％とする。し
たがって、Ｃ添加量は０．０１〜０．１４％の範囲とす
る。
１％以上の添加が必要である。しかし、過多に添加する
と溶接性を阻害するので、上限を０．１４％とする。し
たがって、Ｃ添加量は０．０１〜０．１４％の範囲とす
る。
【００２２】Ｓｉは、製鋼時の鋼の脱酸に必要な元素で
あり、そのためには、０．０５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．８０％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ｓｉ添加量は０．０５〜
０．８０％の範囲とする。
あり、そのためには、０．０５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．８０％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ｓｉ添加量は０．０５〜
０．８０％の範囲とする。
【００２３】Ｍｎは、強度確保のために少なくとも０．
５０％の添加が必要であるが、 ２．０％を超えて過多
に添加すると溶接割れ感受性を高める。したがって、Ｍ
ｎ添加量は０．５０〜２．０ ％の範囲とする。
５０％の添加が必要であるが、 ２．０％を超えて過多
に添加すると溶接割れ感受性を高める。したがって、Ｍ
ｎ添加量は０．５０〜２．０ ％の範囲とする。
【００２４】Ａｌは、製鋼時の鋼の脱酸に必要な元素で
あり、そのためには、０．０１％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．０８％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ａｌ添加量は０．０１〜
０．０８％の範囲とする。
あり、そのためには、０．０１％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．０８％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ａｌ添加量は０．０１〜
０．０８％の範囲とする。
【００２５】Ｎｂは、本発明の目的とする析出強化によ
る降伏強度上昇のために、 ０．００５％以上添加する
。しかし、 ０．０８０％を超えて過多に添加すると溶
接性を劣化させる。したがって、Ｎｂ添加量は ０．０
０５〜０．０８０ ％の範囲とする。
る降伏強度上昇のために、 ０．００５％以上添加する
。しかし、 ０．０８０％を超えて過多に添加すると溶
接性を劣化させる。したがって、Ｎｂ添加量は ０．０
０５〜０．０８０ ％の範囲とする。
【００２６】Ｖは、Ｎｂと同様に本発明の目的とする析
出強化による降伏強度上昇のために、０．０１％以上添
加する。しかし、０．１０％を超えて過多に添加すると
溶接性を劣化させる。したがって、Ｖ 添加量は０．０
１〜０．１０％の範囲とする。
出強化による降伏強度上昇のために、０．０１％以上添
加する。しかし、０．１０％を超えて過多に添加すると
溶接性を劣化させる。したがって、Ｖ 添加量は０．０
１〜０．１０％の範囲とする。
【００２７】Ｃｕは、強度および耐食性向上に有効な元
素であるが、０．５０％を超えて添加すると溶接性を劣
化させる。したがって、Ｃｕ添加量は０．５０％以下と
する。
素であるが、０．５０％を超えて添加すると溶接性を劣
化させる。したがって、Ｃｕ添加量は０．５０％以下と
する。
【００２８】Ｎｉは、強度および靱性向上に有効な元素
であるが、高価な元素のため、上限を ４．０％とする
。したがって、Ｎｉ添加量は０．４０％以下とする。
であるが、高価な元素のため、上限を ４．０％とする
。したがって、Ｎｉ添加量は０．４０％以下とする。
【００２９】Ｃｒは、強度および耐食性向上に有効な元
素であるが、 １．０％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ｃｒ添加量は １．０％
以下とする。
素であるが、 １．０％を超えて過多に添加すると溶接
性を劣化させる。したがって、Ｃｒ添加量は １．０％
以下とする。
【００３０】Ｍｏは、強度上昇に有効な元素であるが、
１．０％を超えて過多に添加すると溶接性を劣化させ
る。 したがって、Ｍｏ添加量は １．０％以下とする。
１．０％を超えて過多に添加すると溶接性を劣化させ
る。 したがって、Ｍｏ添加量は １．０％以下とする。
【００３１】Ｔｉは、強度および靱性向上に有効な元素
であるが、０．１０％を超えて添加すると溶接性を劣化
させる。したがって、Ｔｉ添加量は０．１０％以下とす
る。
であるが、０．１０％を超えて添加すると溶接性を劣化
させる。したがって、Ｔｉ添加量は０．１０％以下とす
る。
【００３２】Ｂ は、焼入れ性を高め強度向上に有効な
元素であるが、 ０．００１％を超えて過多に添加する
と溶接性を劣化させる。したがって、Ｂ 添加量は ０
．００１％以下とする。
元素であるが、 ０．００１％を超えて過多に添加する
と溶接性を劣化させる。したがって、Ｂ 添加量は ０
．００１％以下とする。
【００３３】Ｃａは、介在物の形態制御による異方性の
改善に有効な元素であり、その効果を発揮させるために
は、 ０．００１％以上の添加が必要であるが、 ０．
０１０％を超えて過多に添加すると鋼の清浄度を劣化さ
せる。したがって、Ｃａ添加量は ０．００１〜０．０
１０ ％の範囲とする。
改善に有効な元素であり、その効果を発揮させるために
は、 ０．００１％以上の添加が必要であるが、 ０．
０１０％を超えて過多に添加すると鋼の清浄度を劣化さ
せる。したがって、Ｃａ添加量は ０．００１〜０．０
１０ ％の範囲とする。
【００３４】ＲＥＭ は、Ｃａと同様に介在物の形態制
御による異方性の改善に有効な元素であり、その効果を
発揮させるためには、 ０．００１％以上の添加が必要
であるが、 ０．０１０％を超えて過多に添加すると鋼
の清浄度を劣化させる。したがって、ＲＥＭ 添加量は
０．００１〜０．０１０ ％の範囲とする。
御による異方性の改善に有効な元素であり、その効果を
発揮させるためには、 ０．００１％以上の添加が必要
であるが、 ０．０１０％を超えて過多に添加すると鋼
の清浄度を劣化させる。したがって、ＲＥＭ 添加量は
０．００１〜０．０１０ ％の範囲とする。
【００３５】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。
【００３６】供試鋼板は表１および表２に示す化学成分
を含有する鋼片を、表３に示す製造条件にしたがって、
板厚２５〜４０ｍｍに仕上げたものである。これらの鋼
板から試験片を採取し引張試験と衝撃試験を行った。そ
の結果を表４に示す。
を含有する鋼片を、表３に示す製造条件にしたがって、
板厚２５〜４０ｍｍに仕上げたものである。これらの鋼
板から試験片を採取し引張試験と衝撃試験を行った。そ
の結果を表４に示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】表１および表２に化学成分を、表３に製造
条件を、表４に試験結果を示すが、本発明法による鋼Ａ
〜Ｈは、いずれも４２ｋｇｆ／ｍｍ２以上の降伏強度を
有している。一方、比較法による鋼Ｉ、Ｊは、本発明法
による鋼Ｂ、Ｄに対して、ＮｂあるいはＶ を含有して
ないため、鋼Ｂ、Ｄと同様の製造条件を採用しているに
もかかわらず３１〜３２ｋｇｆ／ｍｍ２ の降伏強度し
か得られていない。
条件を、表４に試験結果を示すが、本発明法による鋼Ａ
〜Ｈは、いずれも４２ｋｇｆ／ｍｍ２以上の降伏強度を
有している。一方、比較法による鋼Ｉ、Ｊは、本発明法
による鋼Ｂ、Ｄに対して、ＮｂあるいはＶ を含有して
ないため、鋼Ｂ、Ｄと同様の製造条件を採用しているに
もかかわらず３１〜３２ｋｇｆ／ｍｍ２ の降伏強度し
か得られていない。
【００４２】また、比較法による鋼Ｋは、本発明法によ
る鋼Ｅと比較して、加熱温度が低いため、Ｎｂ、Ｖ の
固溶が不十分で、４０ｋｇｆ／ｍｍ２ と低い降伏強度
を示す。
る鋼Ｅと比較して、加熱温度が低いため、Ｎｂ、Ｖ の
固溶が不十分で、４０ｋｇｆ／ｍｍ２ と低い降伏強度
を示す。
【００４３】さらに、比較法による鋼Ｌ、Ｍは、本発明
法による鋼Ｆ、Ｇと比較して、圧延後 Ａｒ３変態点−
７０℃〜 Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲に保持
していないため、固溶させたＮｂ、Ｖ が十分に析出し
なかったため、低い降伏強度を示している。
法による鋼Ｆ、Ｇと比較して、圧延後 Ａｒ３変態点−
７０℃〜 Ａｒ３変態点−１５０ ℃の温度範囲に保持
していないため、固溶させたＮｂ、Ｖ が十分に析出し
なかったため、低い降伏強度を示している。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、Ｎｂお
よび／またはＶ の析出強化作用を利用し、かつ、加速
冷却停止温度を ４００℃以下にして、降伏強度を高め
ることによって、高い降伏強度を有する鋼板を製造する
もので、本発明によれば降伏強度４２ｋｇｆ／ｍｍ２
以上の高い降伏強度を有する鋼板の製造が可能である。
よび／またはＶ の析出強化作用を利用し、かつ、加速
冷却停止温度を ４００℃以下にして、降伏強度を高め
ることによって、高い降伏強度を有する鋼板を製造する
もので、本発明によれば降伏強度４２ｋｇｆ／ｍｍ２
以上の高い降伏強度を有する鋼板の製造が可能である。
【図１】図１は、鋼片加熱時の固溶Ｎｂ、Ｖ 量と強度
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図２】図２は、 Ａｒ３変態点−７０℃〜 Ａｒ３変
態点−１５０ ℃の温度範囲での保持時間と強度との関
係を示す図である。
態点−１５０ ℃の温度範囲での保持時間と強度との関
係を示す図である。
【図３】図３は、従来法による冷却停止温度と強度との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
符号の説明なし
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１０〜０．１４％、 Ｓ
ｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．５０〜２．０
％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．０８０ ％、Ｖ：０．０１〜０
．１０％の内の一種または二種を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなる鋼片を ９８０℃以上の温度に
加熱後、 Ａｒ３変態点−３０℃以上の温度で圧延を終
了し、その後、 Ａｒ３変態点−７０℃〜 Ａｒ３変態
点−１５０ ℃の温度範囲で２分間以上保持し、その後
４００℃以下の温度まで加速冷却することを特徴とす
る高い降伏強度を有する鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：４．
０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、
Ｔｉ：０．１０％以下、Ｂ：０．００２％以下の内か
ら選んだ一種なたは二種以上を含有することを特徴とす
る請求項１の高い降伏強度を有する鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃａ：０．００１ 〜０．０１０
％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．０１０ ％の内の一種
または二種を含有することを特徴とする請求項１または
請求項２の高い降伏強度を有する鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40442290A JPH04221015A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高い降伏強度を有する鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40442290A JPH04221015A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高い降伏強度を有する鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04221015A true JPH04221015A (ja) | 1992-08-11 |
Family
ID=18514099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40442290A Withdrawn JPH04221015A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高い降伏強度を有する鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04221015A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007040317A1 (en) | 2005-10-06 | 2007-04-12 | Posco | The precipitation hardening cold rolled steel sheet having excellent yield ratios, and the method for manufacturing the same |
| KR20150073844A (ko) | 2013-12-20 | 2015-07-01 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 석출강화형 강판 및 그 제조방법 |
-
1990
- 1990-12-20 JP JP40442290A patent/JPH04221015A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007040317A1 (en) | 2005-10-06 | 2007-04-12 | Posco | The precipitation hardening cold rolled steel sheet having excellent yield ratios, and the method for manufacturing the same |
| US8398786B2 (en) | 2005-10-06 | 2013-03-19 | Posco | Precipitation hardening cold rolled steel sheet having excellent yield ratios, and the method for manufacturing the same |
| US8864922B2 (en) | 2005-10-06 | 2014-10-21 | Posco | Method for manufacturing a precipitation-hardening cold-rolled steel sheet having excellent yield ratios |
| KR20150073844A (ko) | 2013-12-20 | 2015-07-01 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 석출강화형 강판 및 그 제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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